JPH059530A - 粉状鉱石の循環流動層予備還元炉の操業方法 - Google Patents
粉状鉱石の循環流動層予備還元炉の操業方法Info
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- JPH059530A JPH059530A JP16674191A JP16674191A JPH059530A JP H059530 A JPH059530 A JP H059530A JP 16674191 A JP16674191 A JP 16674191A JP 16674191 A JP16674191 A JP 16674191A JP H059530 A JPH059530 A JP H059530A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】粉状鉱石の循環流動層予備還元方法において粒
子循環速度が適正な範囲で操業することにより操業の安
定化を達成する。 【構成】ライザ１とサイクロン１０、１１とダウンカマ
６とダウンカマ６からライザ１へ粒子を循環させる粒子
循環装置７とからなる循環流動層予備還元炉の操業にお
いて、初段サイクロン１０の入側の粒子循環速度と最終
サイクロン１１の出側における粒子飛出速度の差を求
め、この差Ｇｓが５〜５０ｋｇ／ｍ2 （ライザ断面積）
・ｓｅｃになるように粒子循環装置７に吹き込む循環用
ガス８の流量を制御する。
子循環速度が適正な範囲で操業することにより操業の安
定化を達成する。 【構成】ライザ１とサイクロン１０、１１とダウンカマ
６とダウンカマ６からライザ１へ粒子を循環させる粒子
循環装置７とからなる循環流動層予備還元炉の操業にお
いて、初段サイクロン１０の入側の粒子循環速度と最終
サイクロン１１の出側における粒子飛出速度の差を求
め、この差Ｇｓが５〜５０ｋｇ／ｍ2 （ライザ断面積）
・ｓｅｃになるように粒子循環装置７に吹き込む循環用
ガス８の流量を制御する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、粉状鉱石の循環流動層
予備還元炉の操業方法に関し、特に流動層予備還元炉の
操業の安定化及び生産性の向上を図ろうとするものであ
る。
予備還元炉の操業方法に関し、特に流動層予備還元炉の
操業の安定化及び生産性の向上を図ろうとするものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】還元ガスを導入して粉状鉱石を循環流動
化させつつ予備還元する流動層予備還元炉（以下ライザ
と記す）と、このライザから排ガスと共に排出された予
備還元鉱石粉を捕集する一段以上のサイクロンと、この
一段以上のサイクロンで捕集した予備還元鉱石粉を貯め
て排出するダウンカマと、このダウンカマから予備還元
鉱粉をライザに循環させる粒子循環装置とからなる循環
流動層予備還元装置を用いて粉状鉱石を予備還元する方
法が知られている。このような循環流動層による粉状鉱
石の予備還元方法としては溶融還元炉で発生する高温の
排ガスをライザに導入する場合に、流動層のガス流速を
粒子の飛び出し速度（粒子終端速度）よりも大きい速度
で導入する一方、ライザから飛び出した予備還元鉱石粉
（以下、予備還元鉱と略す）はサイクロンで捕集し、捕
集した予備還元鉱はクローズドサーキットで粒子循環経
路を介して連続的にライザに戻し、循環流動させつつ予
備還元する方法が特開平１−３０６５１５号公報や特開
平２−４９０９号公報に開示されている。
化させつつ予備還元する流動層予備還元炉（以下ライザ
と記す）と、このライザから排ガスと共に排出された予
備還元鉱石粉を捕集する一段以上のサイクロンと、この
一段以上のサイクロンで捕集した予備還元鉱石粉を貯め
て排出するダウンカマと、このダウンカマから予備還元
鉱粉をライザに循環させる粒子循環装置とからなる循環
流動層予備還元装置を用いて粉状鉱石を予備還元する方
法が知られている。このような循環流動層による粉状鉱
石の予備還元方法としては溶融還元炉で発生する高温の
排ガスをライザに導入する場合に、流動層のガス流速を
粒子の飛び出し速度（粒子終端速度）よりも大きい速度
で導入する一方、ライザから飛び出した予備還元鉱石粉
（以下、予備還元鉱と略す）はサイクロンで捕集し、捕
集した予備還元鉱はクローズドサーキットで粒子循環経
路を介して連続的にライザに戻し、循環流動させつつ予
備還元する方法が特開平１−３０６５１５号公報や特開
平２−４９０９号公報に開示されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】循環流動層で粉状鉱石
を予備還元する際には循環流動層におけるサイクロンで
の予備還元還元鉱の捕集効率の向上が、操業安定や生産
性維持の点で重要となる。ところが、従来の循環流動層
技術ではライザガス流速、鉱石銘柄によっては、鉱石の
粉化が発生し、サイクロンでの捕集効率が低下した。そ
れらの原因は主としてライザのガス流速、予備還元鉱の
粒子径やライザ内の鉱石滞留量が大きく影響を及ぼすラ
イザの粒子循環速度を適正範囲で操作していないためで
ある。従来、ライザの粒子循環速度が過大の場合は鉱石
の摩耗や熱割れによる著しい粉化が起こりサイクロンの
粒子捕集低下に起因する予備還元率の低下や、サイクロ
ンの摩耗の問題があった。逆にライザの粒子循環速度が
過小の場合には予備還元率が低下したり、ライザ下部か
らの落鉱が多くなり操業が不安定になる問題があった。
そこで本発明は循環流動層を用いる予備還元鉱の粉化抑
制とサイクロン捕集効率向上ならびに生産性を安定化し
得る循環流動層予備還元方法を提供するのを目的とす
る。
を予備還元する際には循環流動層におけるサイクロンで
の予備還元還元鉱の捕集効率の向上が、操業安定や生産
性維持の点で重要となる。ところが、従来の循環流動層
技術ではライザガス流速、鉱石銘柄によっては、鉱石の
粉化が発生し、サイクロンでの捕集効率が低下した。そ
れらの原因は主としてライザのガス流速、予備還元鉱の
粒子径やライザ内の鉱石滞留量が大きく影響を及ぼすラ
イザの粒子循環速度を適正範囲で操作していないためで
ある。従来、ライザの粒子循環速度が過大の場合は鉱石
の摩耗や熱割れによる著しい粉化が起こりサイクロンの
粒子捕集低下に起因する予備還元率の低下や、サイクロ
ンの摩耗の問題があった。逆にライザの粒子循環速度が
過小の場合には予備還元率が低下したり、ライザ下部か
らの落鉱が多くなり操業が不安定になる問題があった。
そこで本発明は循環流動層を用いる予備還元鉱の粉化抑
制とサイクロン捕集効率向上ならびに生産性を安定化し
得る循環流動層予備還元方法を提供するのを目的とす
る。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、還元ガスを導
入して粉状鉱石を循環流動化させつつ予備還元するライ
ザと、このライザから排ガスと共に排出された予備還元
鉱石粉を捕集する一段以上のサイクロンと、この一段以
上のサイクロンで捕集した予備還元鉱石粉を貯めて排出
するダウンカマと、このダウンカマから予備還元鉱粉を
ライザに循環させる粒子循環装置とからなる循環流動層
予備還元装置を用いて粉状鉱石を予備還元する方法に適
用される。
入して粉状鉱石を循環流動化させつつ予備還元するライ
ザと、このライザから排ガスと共に排出された予備還元
鉱石粉を捕集する一段以上のサイクロンと、この一段以
上のサイクロンで捕集した予備還元鉱石粉を貯めて排出
するダウンカマと、このダウンカマから予備還元鉱粉を
ライザに循環させる粒子循環装置とからなる循環流動層
予備還元装置を用いて粉状鉱石を予備還元する方法に適
用される。
【０００５】本発明はこのような循環流動層予備還元炉
法において、予備還元鉱の粉化によるサイクロンの粒子
捕集効率の低下を解消する技術であって、初段サイクロ
ンの入側の粒子循環速度と最終段サイクロンの出側にお
ける粒子飛出速度との差を求め、この差が５〜５０ｋｇ
／ｍ2 （ライザ断面積）・ｓｅｃになるように粒子循環
装置の循環量を制御することを特徴とするものである。
この循環量の制御は粒子循環装置に吹込むガス量を制御
することによって達成される。
法において、予備還元鉱の粉化によるサイクロンの粒子
捕集効率の低下を解消する技術であって、初段サイクロ
ンの入側の粒子循環速度と最終段サイクロンの出側にお
ける粒子飛出速度との差を求め、この差が５〜５０ｋｇ
／ｍ2 （ライザ断面積）・ｓｅｃになるように粒子循環
装置の循環量を制御することを特徴とするものである。
この循環量の制御は粒子循環装置に吹込むガス量を制御
することによって達成される。
【０００６】
【作用】本発明の作用を図２を用いて説明する。図２は
本発明の適用される循環流動層予備還元炉のフローシー
トである。図示しない溶融還元炉からの還元ガス２はラ
イザ１内の粉状鉱石を流動化還元しつつライザ１から排
出され、サイクロン１０、１１で同伴粉体を分離して排
出される。分離された粉体はダウンカマ６に貯留され、
一部は系外に排出され、一部は循環装置７を経てライザ
１に循環される。この循環量は循環用ガス８を調整する
ことによって制御される。図２においてライザ１内の粒
子循環速度Ｇｓはサイクロン１０、サイクロン１１での
粒子補集効率が１００％の条件では、ライザ出側の粉体
量、すなわち初段サイクロン入側粒子循環速度Ｇｓａで
代表される。実際の操業ではサイクロン１０、サイクロ
ン１１での粒子補集効率が１００％ではなく、ライザ１
からサイクロン１０を経てダウンカマ６、循環装置７を
連続的に循環する粒子循環速度は初段サイクロンの入側
粒子循環速度Ｇｓａから最終段サイクロン側粒子飛出速
度Ｇｓｂを差し引いた循環速度はＧｓが正味の循環流動
層予備還元炉系内での粒子循環速度となる。また粒子循
環速度Ｇｓはライザ１の還元ガス２の量すなわちライザ
１のガス流速や、鉱石の粒子径の影響を受けるものの、
ライザ１への粒子循環量は粒子循環装置７からライザ１
への鉱石循環量そのものが律速する。そのため、ライザ
１への粒子循環量は粒子循環装置７の粒子循環用ガス８
の量で制御する。一方、鉱石粒子の粉化の要因は粒子間
の摩耗やライザ、サイクロンなど循環系内の耐火物と鉱
石粒子の接触による磨砕などである。それらの要因によ
る鉱石粉化は正味の粒子循環速度Ｇｓをなるべく低く維
持すれば抑制され、サイクロンの補集効率も向上する。
しかし、粉子循環速度Ｇｓが低いとライザ内での鉱石滞
留量を確保することが困難となり生産性の面では不利と
なる。逆に、粒子循環速度Ｇｓが大きすぎる場合は鉱石
粉化が進行しサイクロンの補集効率が低下し操業が不安
定となる。
本発明の適用される循環流動層予備還元炉のフローシー
トである。図示しない溶融還元炉からの還元ガス２はラ
イザ１内の粉状鉱石を流動化還元しつつライザ１から排
出され、サイクロン１０、１１で同伴粉体を分離して排
出される。分離された粉体はダウンカマ６に貯留され、
一部は系外に排出され、一部は循環装置７を経てライザ
１に循環される。この循環量は循環用ガス８を調整する
ことによって制御される。図２においてライザ１内の粒
子循環速度Ｇｓはサイクロン１０、サイクロン１１での
粒子補集効率が１００％の条件では、ライザ出側の粉体
量、すなわち初段サイクロン入側粒子循環速度Ｇｓａで
代表される。実際の操業ではサイクロン１０、サイクロ
ン１１での粒子補集効率が１００％ではなく、ライザ１
からサイクロン１０を経てダウンカマ６、循環装置７を
連続的に循環する粒子循環速度は初段サイクロンの入側
粒子循環速度Ｇｓａから最終段サイクロン側粒子飛出速
度Ｇｓｂを差し引いた循環速度はＧｓが正味の循環流動
層予備還元炉系内での粒子循環速度となる。また粒子循
環速度Ｇｓはライザ１の還元ガス２の量すなわちライザ
１のガス流速や、鉱石の粒子径の影響を受けるものの、
ライザ１への粒子循環量は粒子循環装置７からライザ１
への鉱石循環量そのものが律速する。そのため、ライザ
１への粒子循環量は粒子循環装置７の粒子循環用ガス８
の量で制御する。一方、鉱石粒子の粉化の要因は粒子間
の摩耗やライザ、サイクロンなど循環系内の耐火物と鉱
石粒子の接触による磨砕などである。それらの要因によ
る鉱石粉化は正味の粒子循環速度Ｇｓをなるべく低く維
持すれば抑制され、サイクロンの補集効率も向上する。
しかし、粉子循環速度Ｇｓが低いとライザ内での鉱石滞
留量を確保することが困難となり生産性の面では不利と
なる。逆に、粒子循環速度Ｇｓが大きすぎる場合は鉱石
粉化が進行しサイクロンの補集効率が低下し操業が不安
定となる。
【０００７】そのため、発明者らの研究によればライザ
内の粒子循環速度Ｇｓ＝５〜５０ｋｇ／ｍ2 ・ｓｅｃが
適正範囲となる。ここにｍ2 はライザの断面積である。
粉状鉱石を使用する循環流動層は、ライザから飛び出し
た予備還元鉱を１段以上のサイクロンで捕集し、クロー
ズドサーキットで粒子循環装置を介して連続的にライザ
に戻す方式をとっているため、ライザ内の予備還元鉱の
滞留量を一定水準に確保し変動させないこと、したがっ
て、サイクロンの捕集効率を低下させないことが重要と
なる。そして、循環流動層においてはライザ内のガス流
速、予備還元鉱の粒子径やライザ内の滞留量がライザ内
の粒子循環速度Ｇｓに大きな影響を及ぼす。さらに循環
流動層ではライザ内で鉱石の摩耗や熱割れ、還元粉化等
により予備還元鉱に粉化が起こり細粒化する現象があ
る。特に、ライザ内のガス流速が速く、滞留量も多い場
合はライザ内の粒子循環速度Ｇｓも過大となりＧｓが５
０（ｋｇ／ｍ2 ・ｓｅｃ）を越えると予備還元鉱の粉化
が一層助長され、サイクロンでの粒子捕集効率が低下す
ると同時に還元があまり進行していない還元鉱が多量に
系外に飛び出すため全体として予備還元率が向上しな
い。
内の粒子循環速度Ｇｓ＝５〜５０ｋｇ／ｍ2 ・ｓｅｃが
適正範囲となる。ここにｍ2 はライザの断面積である。
粉状鉱石を使用する循環流動層は、ライザから飛び出し
た予備還元鉱を１段以上のサイクロンで捕集し、クロー
ズドサーキットで粒子循環装置を介して連続的にライザ
に戻す方式をとっているため、ライザ内の予備還元鉱の
滞留量を一定水準に確保し変動させないこと、したがっ
て、サイクロンの捕集効率を低下させないことが重要と
なる。そして、循環流動層においてはライザ内のガス流
速、予備還元鉱の粒子径やライザ内の滞留量がライザ内
の粒子循環速度Ｇｓに大きな影響を及ぼす。さらに循環
流動層ではライザ内で鉱石の摩耗や熱割れ、還元粉化等
により予備還元鉱に粉化が起こり細粒化する現象があ
る。特に、ライザ内のガス流速が速く、滞留量も多い場
合はライザ内の粒子循環速度Ｇｓも過大となりＧｓが５
０（ｋｇ／ｍ2 ・ｓｅｃ）を越えると予備還元鉱の粉化
が一層助長され、サイクロンでの粒子捕集効率が低下す
ると同時に還元があまり進行していない還元鉱が多量に
系外に飛び出すため全体として予備還元率が向上しな
い。
【０００８】さらに、ライザ内の粒子循環速度Ｇｓが過
大であるとサイクロンの摩耗も大きくなり設備維持の点
で問題があった。逆にライザ内の粒子循環速度Ｇｓが過
小で５（ｋｇ／ｍ2 ・ｓｅｃ）未満の場合はライザのガ
ス流速が小さいか、もしくはライザ内の滞留量が少ない
ため予備還元率が向上しない。また、ガス流速が小さい
とライザ下部から下方のガス入口部への落鉱量も多くな
り、操業が不安定となる問題があった。そこで本発明は
少なくとも初段のサイクロン入側の粒子循環速度と最終
段サイクロンの出側における粒子飛出速度の差を求め、
この差が５〜５０ｋｇ／ｍ2 （ライザ断面積）・ｓｅｃ
の適正範囲になるように、粒子循環装置に吹き込む循環
用ガス流量を制御することにより、予備還元鉱石の粉化
を抑制し、サイクロンの粒子捕集効率及び予備還元率の
向上ならびに操業の安定化を図ることができる。
大であるとサイクロンの摩耗も大きくなり設備維持の点
で問題があった。逆にライザ内の粒子循環速度Ｇｓが過
小で５（ｋｇ／ｍ2 ・ｓｅｃ）未満の場合はライザのガ
ス流速が小さいか、もしくはライザ内の滞留量が少ない
ため予備還元率が向上しない。また、ガス流速が小さい
とライザ下部から下方のガス入口部への落鉱量も多くな
り、操業が不安定となる問題があった。そこで本発明は
少なくとも初段のサイクロン入側の粒子循環速度と最終
段サイクロンの出側における粒子飛出速度の差を求め、
この差が５〜５０ｋｇ／ｍ2 （ライザ断面積）・ｓｅｃ
の適正範囲になるように、粒子循環装置に吹き込む循環
用ガス流量を制御することにより、予備還元鉱石の粉化
を抑制し、サイクロンの粒子捕集効率及び予備還元率の
向上ならびに操業の安定化を図ることができる。
【０００９】
【実施例】本発明に係る実施例を図１に示す。ライザ１
には図示しない溶融還元炉から排出される８００〜１１
００℃の還元ガス２が導入される。粉状鉱石はホッパ３
によりフィーダ４で切り出され、一部は供給管５ａを介
してライザ１の下部に、一部は供給管５ｂを介してダウ
ンカマ６に装入される。ダウンカマ６内の粉状鉱石は粒
子循環装置７に循環用ガス８を吹き込むことによりダウ
ンカマ６からライザ１に連続的に供給される。ライザ１
内で予備還元された予備還元鉱９ａはライザ１から飛び
出しその大半は初段サイクロン１０で捕集してダウンカ
マ６に装入される。ダウンカマ６から循環用ガス８が吹
き込まれる粒子循環装置７を介して、ライザ１に再び導
入することでクローズドサーキットで連続的に循環し、
予備還元を行う。さらに初段サイクロン１０で捕集でき
なかった微粉の予備還元鉱９ｂは２段目（最終段）のサ
イクロン１１で捕集され輸送管１２を経てダウンカマ７
に導入される。２段目（最終段）のサイクロン１１で捕
集できなかった微粉の予備還元鉱９ｂは排ガスと共に系
外に飛び出す。次に、初段サイクロン１０の入側と２段
目（最終段）サイクロン１１の出側にそれぞれサンプリ
ング管１３ａ、１３ｂを設置し、予備還元鉱９ａ、９ｂ
を採取し、それぞれのサンプリング装置１４ａ、１４ｂ
で各測定点位置での予備還元鉱採取量を求めた後に演算
・制御装置１５により各測定点位置における予備還元鉱
９ａ、９ｂの通過量を演算し、各サンプリング地点にお
ける粒子循環速度Ｇｓａ、Ｇｓｂを求め、これからライ
ザ内の粒子循環速度ＧｓをＧｓａ−Ｇｓｂから求め、こ
の求めたＧｓが５〜５０ｋｇ／ｍ2 ・ｓｅｃの範囲に入
るように粒子循環装置７内に吹き込む循環用ガス８を循
環ガス制御装置１６でコントロールしながら循環流動層
予備還元を行う。また、循環流動層予備還元炉系内にあ
る予備還元鉱はダウンカマ６の下部から排出装置１７で
切り出され、排出管１８を介して溶融還元炉へ供給され
る。
には図示しない溶融還元炉から排出される８００〜１１
００℃の還元ガス２が導入される。粉状鉱石はホッパ３
によりフィーダ４で切り出され、一部は供給管５ａを介
してライザ１の下部に、一部は供給管５ｂを介してダウ
ンカマ６に装入される。ダウンカマ６内の粉状鉱石は粒
子循環装置７に循環用ガス８を吹き込むことによりダウ
ンカマ６からライザ１に連続的に供給される。ライザ１
内で予備還元された予備還元鉱９ａはライザ１から飛び
出しその大半は初段サイクロン１０で捕集してダウンカ
マ６に装入される。ダウンカマ６から循環用ガス８が吹
き込まれる粒子循環装置７を介して、ライザ１に再び導
入することでクローズドサーキットで連続的に循環し、
予備還元を行う。さらに初段サイクロン１０で捕集でき
なかった微粉の予備還元鉱９ｂは２段目（最終段）のサ
イクロン１１で捕集され輸送管１２を経てダウンカマ７
に導入される。２段目（最終段）のサイクロン１１で捕
集できなかった微粉の予備還元鉱９ｂは排ガスと共に系
外に飛び出す。次に、初段サイクロン１０の入側と２段
目（最終段）サイクロン１１の出側にそれぞれサンプリ
ング管１３ａ、１３ｂを設置し、予備還元鉱９ａ、９ｂ
を採取し、それぞれのサンプリング装置１４ａ、１４ｂ
で各測定点位置での予備還元鉱採取量を求めた後に演算
・制御装置１５により各測定点位置における予備還元鉱
９ａ、９ｂの通過量を演算し、各サンプリング地点にお
ける粒子循環速度Ｇｓａ、Ｇｓｂを求め、これからライ
ザ内の粒子循環速度ＧｓをＧｓａ−Ｇｓｂから求め、こ
の求めたＧｓが５〜５０ｋｇ／ｍ2 ・ｓｅｃの範囲に入
るように粒子循環装置７内に吹き込む循環用ガス８を循
環ガス制御装置１６でコントロールしながら循環流動層
予備還元を行う。また、循環流動層予備還元炉系内にあ
る予備還元鉱はダウンカマ６の下部から排出装置１７で
切り出され、排出管１８を介して溶融還元炉へ供給され
る。
【００１０】次に、炉径：０．７ｍ、高さ：７．３ｍの
ライザを有する図１に示した予備還元装置を用いて粉状
鉱石の予備還元を行い、この予備還元鉱を炉径：１．２
ｍ、炉容積：７．７ｍ3 、上下段羽口：各３本を有する
溶融還元炉に供給して溶融還元した。この操業試験結果
を試験条件と合わせて表１に示す。表１に示すように、
ライザ内の粒子循環速度Ｇｓを適正範囲に制御して操業
した適合例１、２では予備還元鉱の粉化が抑制され初段
及び２段目（最終段）サイクロンの粒子捕集効率が向上
して高い予備還元率を得ることができた。これに反し、
適正でないライザ内の粒子循環速度Ｇｓで操業した比較
例１、２では予備還元鉱の粉化が大きくなり初段及び２
段目（最終段）のサイクロンの粒子捕集効率が低下し、
予備還元率が低くなった。また、サイクロン内の摩耗が
大きくなることやライザからの落鉱量が多くなる等の不
都合が生じた。
ライザを有する図１に示した予備還元装置を用いて粉状
鉱石の予備還元を行い、この予備還元鉱を炉径：１．２
ｍ、炉容積：７．７ｍ3 、上下段羽口：各３本を有する
溶融還元炉に供給して溶融還元した。この操業試験結果
を試験条件と合わせて表１に示す。表１に示すように、
ライザ内の粒子循環速度Ｇｓを適正範囲に制御して操業
した適合例１、２では予備還元鉱の粉化が抑制され初段
及び２段目（最終段）サイクロンの粒子捕集効率が向上
して高い予備還元率を得ることができた。これに反し、
適正でないライザ内の粒子循環速度Ｇｓで操業した比較
例１、２では予備還元鉱の粉化が大きくなり初段及び２
段目（最終段）のサイクロンの粒子捕集効率が低下し、
予備還元率が低くなった。また、サイクロン内の摩耗が
大きくなることやライザからの落鉱量が多くなる等の不
都合が生じた。
【００１１】
【発明の効果】本発明はライザの粒子循環速度Ｇｓを適
正範囲に制御することにより予備還元鉱の粉化を抑制し
サイクロンの捕集効率を向上することができるため、操
業の安定化が可能で、予備還元鉱の生産性の向上を達成
し得る効果がある。
正範囲に制御することにより予備還元鉱の粉化を抑制し
サイクロンの捕集効率を向上することができるため、操
業の安定化が可能で、予備還元鉱の生産性の向上を達成
し得る効果がある。
【図１】本発明の実施例に係る循環流動層予備還元装置
を示す模式図である。
を示す模式図である。
【図２】本発明の作用を説明するフローシートである。
１ ライザ ２ 還元ガス ３ 鉱石ホッパ ４ フィーダ ５ａ、５ｂ 鉱石供給管 ６ ダウンカマ ７ 粒子循環装置 ８ 循環用ガス ９ａ、９ｂ 予備還元鉱 １０ 初段サイクロン １１ 最終段サイクロン １２ 輸送管 １３ａ、１３ｂ サンプリング装置 １４ａ、１４ｂ サンプリング装置 １５ 演算・制御装置 １６ 循環ガス制御装置 １７ 排出装置 １８ 排出管
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 【請求項１】 還元ガスを導入して粉状鉱石を循環流動
化させつつ予備還元するライザと、このライザから排ガ
スと共に排出された予備還元鉱石粉を捕集する一段以上
のサイクロンと、この一段以上のサイクロンで捕集した
予備還元鉱石粉を貯めて排出するダウンカマと、このダ
ウンカマから予備還元鉱粉をライザに循環させる粒子循
環装置とからなる循環流動層予備還元炉の操業におい
て、初段サイクロンの入側の粒子循環速度と最終段サイ
クロンの出側における粒子飛出速度との差を求め、この
差が５〜５０ｋｇ／ｍ2 （ライザ断面積）・ｓｅｃにな
るように前記粒子循環装置の循環量を制御することを特
徴とする粉状鉱石の循環流動層予備還元炉の操業方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16674191A JPH059530A (ja) | 1991-07-08 | 1991-07-08 | 粉状鉱石の循環流動層予備還元炉の操業方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16674191A JPH059530A (ja) | 1991-07-08 | 1991-07-08 | 粉状鉱石の循環流動層予備還元炉の操業方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH059530A true JPH059530A (ja) | 1993-01-19 |
Family
ID=15836894
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16674191A Pending JPH059530A (ja) | 1991-07-08 | 1991-07-08 | 粉状鉱石の循環流動層予備還元炉の操業方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH059530A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| USRE42478E1 (en) | 1994-04-12 | 2011-06-21 | Sca Hygiene Products Aktiebolag | Method of manufacturing a pants-type diaper of a sanitary panty, and one such absorbent article |
| US8034039B2 (en) | 2004-12-07 | 2011-10-11 | Livedo Corporation | Disposable pants |
-
1991
- 1991-07-08 JP JP16674191A patent/JPH059530A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| USRE42478E1 (en) | 1994-04-12 | 2011-06-21 | Sca Hygiene Products Aktiebolag | Method of manufacturing a pants-type diaper of a sanitary panty, and one such absorbent article |
| US8034039B2 (en) | 2004-12-07 | 2011-10-11 | Livedo Corporation | Disposable pants |
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