JPH059664A - 耐酸化性の優れたＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ系急冷合金箔 - Google Patents
耐酸化性の優れたＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ系急冷合金箔Info
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- JPH059664A JPH059664A JP23000291A JP23000291A JPH059664A JP H059664 A JPH059664 A JP H059664A JP 23000291 A JP23000291 A JP 23000291A JP 23000291 A JP23000291 A JP 23000291A JP H059664 A JPH059664 A JP H059664A
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Abstract
(57)【要約】
【目 的】 急冷法を用いてノズル詰まりがなく、安定
して製造でき、耐酸化性に優れ、自動車排ガス用コンバ
ータ用ハニカム材にも用いることのできるFe−Cr−Al系
合金薄帯の提案。 【構 成】 Cr：５〜30（wt）％、Al：２〜15％、Si：
1.5 〜３％、ＲＥＭ（Ｙ、Ce、La、Pr、Nd）：0.07〜2.
0 ％を含有し、残部が実質的にFeよりなり、かつ結晶粒
径が10μｍ以下の耐酸化性の優れたFe−Cr−Al系急冷合
金箔。
して製造でき、耐酸化性に優れ、自動車排ガス用コンバ
ータ用ハニカム材にも用いることのできるFe−Cr−Al系
合金薄帯の提案。 【構 成】 Cr：５〜30（wt）％、Al：２〜15％、Si：
1.5 〜３％、ＲＥＭ（Ｙ、Ce、La、Pr、Nd）：0.07〜2.
0 ％を含有し、残部が実質的にFeよりなり、かつ結晶粒
径が10μｍ以下の耐酸化性の優れたFe−Cr−Al系急冷合
金箔。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は自動車排ガス用コンバ
ータに用いるハニカム材や高温発熱体、抵抗材など耐高
温酸化性が要求される用途に好適なFe−Cr−Al系合金箔
に関するものである。
ータに用いるハニカム材や高温発熱体、抵抗材など耐高
温酸化性が要求される用途に好適なFe−Cr−Al系合金箔
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】Fe−Cr−Al系合金は電熱線等に古くから
用いられており、これについては従来から種々の提案が
なされている。例えば、特開昭58−177437号公報には、
Cr：８〜25wt％、Al：３〜８wt％に更に全希土類元素が
0.06wt％までで 0.002〜0.05wt％のCe、La、Ndなどを添
加することによりスケールの剥離性を改善することが提
案されている。しかしこのようなFe−Cr−Al−ＲＥＭ合
金は比較的板厚が厚い状態で自動車用排ガスコンバー
タ、抵抗発熱体、輻射発熱体用支持材等に使用されてい
るが、特に箔のように薄くし、例えば板幅50mm以上の自
動車の排ガス浄化用触媒コンバータで通常より周囲温度
の高いエンジン直近型（エキマニ型）等に用いた場合、
発進、加速、停止のたびに過酷な高温繰り返し酸化を受
けるので、異常な酸化を起こし使用に耐えない。また、
この環境に耐え得る高Cr、Al箔を圧延で製造することは
通常圧延法では難しく、更に熱処理、冷間圧延の繰り返
しが必要となり、コストアップとなる。
用いられており、これについては従来から種々の提案が
なされている。例えば、特開昭58−177437号公報には、
Cr：８〜25wt％、Al：３〜８wt％に更に全希土類元素が
0.06wt％までで 0.002〜0.05wt％のCe、La、Ndなどを添
加することによりスケールの剥離性を改善することが提
案されている。しかしこのようなFe−Cr−Al−ＲＥＭ合
金は比較的板厚が厚い状態で自動車用排ガスコンバー
タ、抵抗発熱体、輻射発熱体用支持材等に使用されてい
るが、特に箔のように薄くし、例えば板幅50mm以上の自
動車の排ガス浄化用触媒コンバータで通常より周囲温度
の高いエンジン直近型（エキマニ型）等に用いた場合、
発進、加速、停止のたびに過酷な高温繰り返し酸化を受
けるので、異常な酸化を起こし使用に耐えない。また、
この環境に耐え得る高Cr、Al箔を圧延で製造することは
通常圧延法では難しく、更に熱処理、冷間圧延の繰り返
しが必要となり、コストアップとなる。
【０００３】そこで本発明者らは、既に圧延工程を省略
した急冷薄帯法に着目し、かつ耐酸化性を向上させるた
め、希土類元素の添加を増やす提案をしている。急冷薄
帯法では高Cr、Al難加工材の薄板化が容易となり、大幅
なコストダウンと飛躍的な耐酸化性の向上が期待され
る。例えば特開昭63-42347号公報では酸化被膜の剥離性
向上のためＲＥＭを0.06〜0.30wt％と大量に添加し、急
冷法により直接箔を製造することを提案している。また
特開昭63-42356号公報では耐酸化性を向上させるためAl
を８〜15wt％とし、圧延を経る通常工程では箔製造が困
難なため急冷法を提案している。
した急冷薄帯法に着目し、かつ耐酸化性を向上させるた
め、希土類元素の添加を増やす提案をしている。急冷薄
帯法では高Cr、Al難加工材の薄板化が容易となり、大幅
なコストダウンと飛躍的な耐酸化性の向上が期待され
る。例えば特開昭63-42347号公報では酸化被膜の剥離性
向上のためＲＥＭを0.06〜0.30wt％と大量に添加し、急
冷法により直接箔を製造することを提案している。また
特開昭63-42356号公報では耐酸化性を向上させるためAl
を８〜15wt％とし、圧延を経る通常工程では箔製造が困
難なため急冷法を提案している。
【０００４】しかしながら、上記のような大量のＲＥＭ
添加あるいは高Al系成分合金系の急冷法を用いた薄板化
は実験室的には例えばヒートサイズ10〜100 ｇ、板幅10
mm、板厚50μｍのリボン製板では問題ないが、前記自動
車用排ガスコンバータ材で板幅50mm以上、ヒートサイズ
10kg以上の工程材の製造プロセスにおいてはノズル詰ま
り、ＲＥＭの歩留り、内部欠陥等の問題があり実用化に
は未だ至っていない。
添加あるいは高Al系成分合金系の急冷法を用いた薄板化
は実験室的には例えばヒートサイズ10〜100 ｇ、板幅10
mm、板厚50μｍのリボン製板では問題ないが、前記自動
車用排ガスコンバータ材で板幅50mm以上、ヒートサイズ
10kg以上の工程材の製造プロセスにおいてはノズル詰ま
り、ＲＥＭの歩留り、内部欠陥等の問題があり実用化に
は未だ至っていない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は急冷法を用い
てノズル詰まりがなく、安定して製造できる耐酸化性の
優れたFe−Cr−Al系合金薄帯を提案することを目的とす
るものである。
てノズル詰まりがなく、安定して製造できる耐酸化性の
優れたFe−Cr−Al系合金薄帯を提案することを目的とす
るものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは上記課題を
解決すべく研究を重ねた結果、ＲＥＭを0.07wt％以上
（通常圧延材より大量添加）添加することによりFe−Cr
−Al系合金箔の耐酸化性を向上させ、かつ急冷法におけ
るノズル詰まりや薄帯の表面性状、内部欠陥を低減する
ためSiを従来の水準を超えて添加し、所定の冷却速度以
上で急冷凝固することが極めて有効であるとの知見を得
た。
解決すべく研究を重ねた結果、ＲＥＭを0.07wt％以上
（通常圧延材より大量添加）添加することによりFe−Cr
−Al系合金箔の耐酸化性を向上させ、かつ急冷法におけ
るノズル詰まりや薄帯の表面性状、内部欠陥を低減する
ためSiを従来の水準を超えて添加し、所定の冷却速度以
上で急冷凝固することが極めて有効であるとの知見を得
た。
【０００７】本発明は上記知見に立脚するものであり、
本発明の構成は、Cr：５〜30wt％、Al：２〜15wt％、S
i： 1.5〜３wt％、ＲＥＭ（Ｙ、Ce、La、Pr、Nd）：0.0
7〜2.0 wt％を含有し、更に必要に応じてTi、Nb、Zr、
Ｖの１種又は２種以上を 0.001〜0.5 wt％含有し、残部
がFe及び不可避的不純物よりなり、かつ結晶粒径が10μ
ｍ以下であることを特徴とする耐酸化性の優れたFe−Cr
−Al系急冷合金薄帯であり、望ましくは急冷合金薄帯の
板厚を20〜200 μｍとしたものである。
本発明の構成は、Cr：５〜30wt％、Al：２〜15wt％、S
i： 1.5〜３wt％、ＲＥＭ（Ｙ、Ce、La、Pr、Nd）：0.0
7〜2.0 wt％を含有し、更に必要に応じてTi、Nb、Zr、
Ｖの１種又は２種以上を 0.001〜0.5 wt％含有し、残部
がFe及び不可避的不純物よりなり、かつ結晶粒径が10μ
ｍ以下であることを特徴とする耐酸化性の優れたFe−Cr
−Al系急冷合金薄帯であり、望ましくは急冷合金薄帯の
板厚を20〜200 μｍとしたものである。
【０００８】
【作 用】まず本発明の成分組成の限定理由を述べる。
Cr：５〜30wt％
Crが５％より少ないとたとえSiを 1.5wt％以上及び希土
類元素を0.07wt％以上添加しても期待する耐酸化性を得
ることが難しく、一方30wt％より多いと急冷時のノズル
詰まりが発生しやすく、また脆く加工性が悪くなり 180
°曲げが不可能となる。このためCrは５〜30wt％の範囲
に限定される。
類元素を0.07wt％以上添加しても期待する耐酸化性を得
ることが難しく、一方30wt％より多いと急冷時のノズル
詰まりが発生しやすく、また脆く加工性が悪くなり 180
°曲げが不可能となる。このためCrは５〜30wt％の範囲
に限定される。
【０００９】Al：２〜15wt％
Siを 1.5wt％以上及び希土類元素を0.07wt％以上添加し
てもAlが２wt％より少ないと耐酸化性が確保できず、一
方15wt％を超えるAl添加は加工性を下げノズル詰まりを
生じやすくするので２〜15wt％の範囲に限定される。特
に排ガスコンバータ用箔の板厚が20〜80μｍの場合、２
〜８wt％のAl添加が望ましい。一方、発熱抵抗体用の板
厚80μｍ以上の箔では単ロール法でスリット間隔の大き
いノズルを用いることができ、ノズル詰まりが発生しな
いので８〜15wt％のAl添加が可能である。
てもAlが２wt％より少ないと耐酸化性が確保できず、一
方15wt％を超えるAl添加は加工性を下げノズル詰まりを
生じやすくするので２〜15wt％の範囲に限定される。特
に排ガスコンバータ用箔の板厚が20〜80μｍの場合、２
〜８wt％のAl添加が望ましい。一方、発熱抵抗体用の板
厚80μｍ以上の箔では単ロール法でスリット間隔の大き
いノズルを用いることができ、ノズル詰まりが発生しな
いので８〜15wt％のAl添加が可能である。
【００１０】Si： 1.5〜３wt％
本発明では従来のFe−Cr−Al系合金を急冷凝固する際の
ノズル詰まりをSiを添加することにより改善した。 1.5
wt％未満では板厚 200μｍ以下でＲＥＭ：0.07wt％以上
添加しても十分な耐酸化性が得られず、また急冷凝固時
にノズル詰まりが発生しやすい。一方３wt％超では大幅
な耐酸化性は望めるものの、板厚20μｍ以下でかつ結晶
粒径10μｍ以下の高い冷却速度で急冷凝固してもその加
工性は改善できず、箔の加工性（ 180°曲げ）の点から
限定される。一方、通常圧延材ではSi添加（１wt％以
上）により結晶粒径が粗大化することが知られており、
加工性の劣化、酸化スケールの剥離が生じるが、本発明
では冷却速度が大きく、結晶粒径も小さいので加工性も
改善され、酸化スケールの耐剥離性も向上する。図１は
後述する実施例の一部を酸化増量と時間の観点よりグラ
フ化したものであり、Si含有量の適正範囲において大幅
な耐酸化寿命の向上が見られる。またFe−Cr−Al系合金
の融点はSi添加により低くなるが、３wt％超では大幅な
効果は見られずノズル詰まりに対しては 1.5〜３wt％が
有効である。更に、後述するＲＥＭの歩留りもSiの発熱
反応によりSiが 1.5wt％以上の添加により飛躍的な向上
が見られる。
ノズル詰まりをSiを添加することにより改善した。 1.5
wt％未満では板厚 200μｍ以下でＲＥＭ：0.07wt％以上
添加しても十分な耐酸化性が得られず、また急冷凝固時
にノズル詰まりが発生しやすい。一方３wt％超では大幅
な耐酸化性は望めるものの、板厚20μｍ以下でかつ結晶
粒径10μｍ以下の高い冷却速度で急冷凝固してもその加
工性は改善できず、箔の加工性（ 180°曲げ）の点から
限定される。一方、通常圧延材ではSi添加（１wt％以
上）により結晶粒径が粗大化することが知られており、
加工性の劣化、酸化スケールの剥離が生じるが、本発明
では冷却速度が大きく、結晶粒径も小さいので加工性も
改善され、酸化スケールの耐剥離性も向上する。図１は
後述する実施例の一部を酸化増量と時間の観点よりグラ
フ化したものであり、Si含有量の適正範囲において大幅
な耐酸化寿命の向上が見られる。またFe−Cr−Al系合金
の融点はSi添加により低くなるが、３wt％超では大幅な
効果は見られずノズル詰まりに対しては 1.5〜３wt％が
有効である。更に、後述するＲＥＭの歩留りもSiの発熱
反応によりSiが 1.5wt％以上の添加により飛躍的な向上
が見られる。
【００１１】ＲＥＭ（Ｙ、Ce、La、Pr、Nd）：0.07〜2.
0 wt％ 本発明では希土類元素としてＹ、Ce、La、Pr、Ndのいず
れか１種又は２種以上を添加できる。0.07wt％未満では
板厚200μｍ以下の場合、Siを 1.5wt％以上添加しても
十分な耐酸化性が得られない。また 2.0wt％を超えても
耐酸化性は改善されず、急冷時にノズル詰まりしやすく
なる。
0 wt％ 本発明では希土類元素としてＹ、Ce、La、Pr、Ndのいず
れか１種又は２種以上を添加できる。0.07wt％未満では
板厚200μｍ以下の場合、Siを 1.5wt％以上添加しても
十分な耐酸化性が得られない。また 2.0wt％を超えても
耐酸化性は改善されず、急冷時にノズル詰まりしやすく
なる。
【００１２】Ti、Nb、Zr、Ｖ： 0.001〜0.5wt％
これらの元素をそれぞれ上記範囲において１種又は２種
以上必要に応じて添加することができ、組織の微細化と
高温環境下で生成する酸化被膜の耐剥離性に有効であ
る。しかしそれぞれ 0.001％未満ではその効果が現れず
0.5wt％を超えると酸化速度が速くなるため、 0.001〜
0.5 wt％に限定する。
以上必要に応じて添加することができ、組織の微細化と
高温環境下で生成する酸化被膜の耐剥離性に有効であ
る。しかしそれぞれ 0.001％未満ではその効果が現れず
0.5wt％を超えると酸化速度が速くなるため、 0.001〜
0.5 wt％に限定する。
【００１３】次に結晶粒径の限定理由について述べる。
結晶粒径を10μｍ以下としたのは、Si添加により劣化し
た靭性を箔の加工性の点から補償するためである。すな
わち本発明の組成の場合結晶粒径が10μｍを超えると 1
80°曲げ試験により箔の曲げ折れが生じ易くなる。薄帯
の結晶粒度は急冷凝固時の冷却速度により制御できる。
例えば単ロール法で板厚50μｍ程度で結晶粒径を10μｍ
以下にし、内部欠陥の少ない表面性状の優れた箔を製造
するためには、例えばロール周速18ｍ／sec 以上、ロー
ル・ノズル間ギャップを 0.3mm以下が望ましい。また、
板厚 200μｍ程度の厚い場合でも、ロール周速、ロール
・ノズル間ギャップを適切に選定することにより結晶粒
径を10μｍ以下にできる。また、板厚 100〜200 μｍで
は双ロール法、メルトドラグ法によっても結晶粒径10μ
ｍ以下の箔を製造することは可能である。
結晶粒径を10μｍ以下としたのは、Si添加により劣化し
た靭性を箔の加工性の点から補償するためである。すな
わち本発明の組成の場合結晶粒径が10μｍを超えると 1
80°曲げ試験により箔の曲げ折れが生じ易くなる。薄帯
の結晶粒度は急冷凝固時の冷却速度により制御できる。
例えば単ロール法で板厚50μｍ程度で結晶粒径を10μｍ
以下にし、内部欠陥の少ない表面性状の優れた箔を製造
するためには、例えばロール周速18ｍ／sec 以上、ロー
ル・ノズル間ギャップを 0.3mm以下が望ましい。また、
板厚 200μｍ程度の厚い場合でも、ロール周速、ロール
・ノズル間ギャップを適切に選定することにより結晶粒
径を10μｍ以下にできる。また、板厚 100〜200 μｍで
は双ロール法、メルトドラグ法によっても結晶粒径10μ
ｍ以下の箔を製造することは可能である。
【００１４】なお単ロール法では注湯ノズルと冷却ロー
ル間のギャップを非常に小さくして（例えば 0.1〜1.5
mm）、かつスリット形状のノズルを用いるためノズル詰
まりが発生しやすいが、本発明のFe−Cr−Al系合金は以
上の単ロール法においてもその効果を十分発揮でき、ノ
ズル詰まりなしに連続して長尺広幅の箔を製造できる。
ル間のギャップを非常に小さくして（例えば 0.1〜1.5
mm）、かつスリット形状のノズルを用いるためノズル詰
まりが発生しやすいが、本発明のFe−Cr−Al系合金は以
上の単ロール法においてもその効果を十分発揮でき、ノ
ズル詰まりなしに連続して長尺広幅の箔を製造できる。
【００１５】また本発明の合金箔の主な用途として、自
動車排ガス用コンバータに用いるハニカム材があるが、
板厚20μｍ未満では本発明の成分系においてもエンジン
直近型触媒コンバータに使用するに必要な耐酸化性が得
られず、一方板厚を80μｍを超えて厚くすると排気抵抗
が増えてエンジン特性を低下させるので、望ましくは20
μｍ以上80μｍ以下にすることが好ましい。また、通常
の触媒コンバータ（床下型）、抵抗発熱体（電熱ヒー
タ）、輻射発熱体用支持体などでは加工性を考慮して最
大 200μｍまで可能であり、本発明の合金箔厚は用途に
応じて20μｍ以上200μｍ以下にすることが望ましい。
動車排ガス用コンバータに用いるハニカム材があるが、
板厚20μｍ未満では本発明の成分系においてもエンジン
直近型触媒コンバータに使用するに必要な耐酸化性が得
られず、一方板厚を80μｍを超えて厚くすると排気抵抗
が増えてエンジン特性を低下させるので、望ましくは20
μｍ以上80μｍ以下にすることが好ましい。また、通常
の触媒コンバータ（床下型）、抵抗発熱体（電熱ヒー
タ）、輻射発熱体用支持体などでは加工性を考慮して最
大 200μｍまで可能であり、本発明の合金箔厚は用途に
応じて20μｍ以上200μｍ以下にすることが望ましい。
【００１６】
実施例Ａ
表１、２、３に示す組成の合金を表１、２、３に示す製
造法により、どれも板厚50μｍの箔に仕上げ、結晶粒
度、加工性、耐酸化性及びノズル詰まりを調べた。
造法により、どれも板厚50μｍの箔に仕上げ、結晶粒
度、加工性、耐酸化性及びノズル詰まりを調べた。
【００１７】なお、加工性は50μｍ厚の箔をＲ＝ 0.2mm
で 180°曲げ加工を行い、割れるものを×、割れなしを
○とした。耐酸化性は50μｍ厚の箔を1200℃の大気中で
加熱し、酸化増量が 2.0mg／cm2以下の時間を耐酸化寿
命とした。なお、1200℃大気酸化試験は高耐酸化性加速
試験である。
で 180°曲げ加工を行い、割れるものを×、割れなしを
○とした。耐酸化性は50μｍ厚の箔を1200℃の大気中で
加熱し、酸化増量が 2.0mg／cm2以下の時間を耐酸化寿
命とした。なお、1200℃大気酸化試験は高耐酸化性加速
試験である。
【００１８】試料No. １〜７及びNo. 11は溶融した母合
金をアルゴン雰囲気中でロール周速20ｍ／sec で回転す
る直径 500mmの単ロールに噴射し急冷凝固させて得た幅
100mmの試料である。試料No. 12、13はそれぞれ同じく
単ロールで周速18ｍ／sec 、15ｍ／sec としたものであ
る。試料No. 14、15はそれぞれ上記の試料No. １〜７と
同じ条件で単ロール冷却を行ったがノズル詰まりが生じ
板ができなかった。因みにNo. 14はCrが35wt％と高く、
またNo. 15はLaが 3.0wt％と高い。
金をアルゴン雰囲気中でロール周速20ｍ／sec で回転す
る直径 500mmの単ロールに噴射し急冷凝固させて得た幅
100mmの試料である。試料No. 12、13はそれぞれ同じく
単ロールで周速18ｍ／sec 、15ｍ／sec としたものであ
る。試料No. 14、15はそれぞれ上記の試料No. １〜７と
同じ条件で単ロール冷却を行ったがノズル詰まりが生じ
板ができなかった。因みにNo. 14はCrが35wt％と高く、
またNo. 15はLaが 3.0wt％と高い。
【００１９】次にNo. ８〜10は溶融した母合金をアルゴ
ン雰囲気中でロール周速30ｍ／secで回転する直径 200m
mの双ロール法でロール周速10ｍ／sec で行ったもので
ある。No. 17はNo. 12同様Siが 1.5wt％に満たないため
にノズル詰まりが発生し、箔はスダレ状となった。また
No. 18はロール周速３ｍ／sec で回転する直径 550mmの
双ロールに噴射し、急冷凝固させて厚さ 0.3mm、幅 500
mmの鋼帯を作製し、その後冷間、温間圧延を行ったが、
圧延中に板割れが発生し、板厚 100μｍ以下に圧延でき
なかった。
ン雰囲気中でロール周速30ｍ／secで回転する直径 200m
mの双ロール法でロール周速10ｍ／sec で行ったもので
ある。No. 17はNo. 12同様Siが 1.5wt％に満たないため
にノズル詰まりが発生し、箔はスダレ状となった。また
No. 18はロール周速３ｍ／sec で回転する直径 550mmの
双ロールに噴射し、急冷凝固させて厚さ 0.3mm、幅 500
mmの鋼帯を作製し、その後冷間、温間圧延を行ったが、
圧延中に板割れが発生し、板厚 100μｍ以下に圧延でき
なかった。
【００２０】また、No. 19、20は従来工程で真空溶解炉
にて合金溶製し、インゴットを熱間圧延工程でホットコ
イルとした。No. 19はSi、Laが大量添加のため耳割れ等
で健全なホットコイルが得られず以後の加工、試験は行
わなかった。No. 20は圧延可能だが酸化寿命が短く、例
えばエンジン直近型では使用上問題がある。
にて合金溶製し、インゴットを熱間圧延工程でホットコ
イルとした。No. 19はSi、Laが大量添加のため耳割れ等
で健全なホットコイルが得られず以後の加工、試験は行
わなかった。No. 20は圧延可能だが酸化寿命が短く、例
えばエンジン直近型では使用上問題がある。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【表２】
【００２３】
【表３】
【００２４】実施例Ｂ
また、抵抗発熱体として、下記の組成をそれぞれ有する
板厚 100μｍの急冷合金箔を用いて酸化寿命を調べた。
No. １：30wt％Cr、15wt％Al、３wt％Si、 0.1wt％La成
分系で結晶粒径５μｍの板幅10mmのリボンの寿命が1150
℃の大気雰囲気内で 600時間であった（本発明）。
板厚 100μｍの急冷合金箔を用いて酸化寿命を調べた。
No. １：30wt％Cr、15wt％Al、３wt％Si、 0.1wt％La成
分系で結晶粒径５μｍの板幅10mmのリボンの寿命が1150
℃の大気雰囲気内で 600時間であった（本発明）。
【００２５】No. ２：20wt％Cr、12wt％Al、 1.5wt％S
i、0.08wt％Ｙ成分系で結晶粒径７μｍの板幅10mmのリ
ボンの寿命が1150℃の大気雰囲気内で 500時間であった
（本発明）。No. ３：10wt％Cr、 1.5wt％Al、１wt％S
i、0.06wt％La成分系で結晶粒径10μｍの板幅10mmのリ
ボンの寿命が1150℃の大気雰囲気内で 100時間であった
（比較例）。
i、0.08wt％Ｙ成分系で結晶粒径７μｍの板幅10mmのリ
ボンの寿命が1150℃の大気雰囲気内で 500時間であった
（本発明）。No. ３：10wt％Cr、 1.5wt％Al、１wt％S
i、0.06wt％La成分系で結晶粒径10μｍの板幅10mmのリ
ボンの寿命が1150℃の大気雰囲気内で 100時間であった
（比較例）。
【００２６】No. ４：20wt％Cr、５wt％Al、 0.2wt％S
i、0.07wt％La成分系で結晶粒径５μｍの板幅10mmのリ
ボンの寿命が1150℃の大気雰囲気内で200時間であった
（比較例）。
i、0.07wt％La成分系で結晶粒径５μｍの板幅10mmのリ
ボンの寿命が1150℃の大気雰囲気内で200時間であった
（比較例）。
【００２７】
【発明の効果】本発明のように組成を限定し、結晶粒径
が10μｍ以下の急冷薄帯とすることにより、加工性、耐
酸化性の優れた排ガス用触媒コンバータにも用いること
のできる素材を提供することができるようになった。
が10μｍ以下の急冷薄帯とすることにより、加工性、耐
酸化性の優れた排ガス用触媒コンバータにも用いること
のできる素材を提供することができるようになった。
【図１】加速酸化テストの経時変化を示すグラフであ
る。
る。
─────────────────────────────────────────────────────
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(72)発明者 清水 寛
千葉県千葉市川崎町１番地 川崎製鉄株式
会社技術研究本部内
Claims (3)
- 【請求項１】 Cr：５〜30wt％、Al：２〜15wt％、Si：
1.5〜３wt％、ＲＥＭ（Ｙ、Ce、La、Pr、Nd）：0.07〜
2.0 wt％を含有し、残部がFe及び不可避的不純物よりな
り、かつ結晶粒径が10μｍ以下であることを特徴とする
耐酸化性の優れたFe−Cr−Al系急冷合金箔。 - 【請求項２】 Cr：５〜30wt％、Al：２〜15wt％、Si：
1.5〜３wt％、ＲＥＭ（Ｙ、Ce、La、Pr、Nd）：0.07〜
2.0 wt％、Ti、Nb、Zr、Ｖの１種又は２種以上： 0.001
〜0.5 wt％を含有し、残部がFe及び不可避的不純物より
なり、かつ結晶粒径が10μｍ以下であることを特徴とす
る耐酸化性の優れたFe−Cr−Al系急冷合金箔。 - 【請求項３】 急冷合金箔の板厚が20〜200 μｍである
ことを特徴とする請求項１又は２記載の耐酸化性の優れ
たFe−Cr−Al系急冷合金箔。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3230002A JP2579393B2 (ja) | 1990-09-12 | 1991-09-10 | 耐酸化性の優れたＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ系急冷合金箔 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2-240035 | 1990-09-12 | ||
| JP24003590 | 1990-09-12 | ||
| JP3230002A JP2579393B2 (ja) | 1990-09-12 | 1991-09-10 | 耐酸化性の優れたＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ系急冷合金箔 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH059664A true JPH059664A (ja) | 1993-01-19 |
| JP2579393B2 JP2579393B2 (ja) | 1997-02-05 |
Family
ID=26529097
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3230002A Expired - Lifetime JP2579393B2 (ja) | 1990-09-12 | 1991-09-10 | 耐酸化性の優れたＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ系急冷合金箔 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2579393B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4604446B2 (ja) * | 2000-06-30 | 2011-01-05 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ系合金箔及びその製造方法 |
| JP7663921B1 (ja) * | 2024-10-17 | 2025-04-17 | 壽幸 三好 | 抵抗体合金でなる薄膜素材とその製造方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4881713A (ja) * | 1972-01-17 | 1973-11-01 | ||
| JPS5953657A (ja) * | 1982-09-20 | 1984-03-28 | Hitachi Metals Ltd | 耐酸化性合金 |
| JPS6342347A (ja) * | 1986-08-06 | 1988-02-23 | Kawasaki Steel Corp | 酸化スケ−ルの耐剥離性に優れたＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ系合金の製造方法 |
-
1991
- 1991-09-10 JP JP3230002A patent/JP2579393B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
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| WO2026083953A1 (ja) * | 2024-10-17 | 2026-04-23 | 壽幸 三好 | 抵抗体合金よりなる薄膜素材とその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2579393B2 (ja) | 1997-02-05 |
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