JPH0597526A - 取鍋内張り用不定形耐火物 - Google Patents
取鍋内張り用不定形耐火物Info
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- JPH0597526A JPH0597526A JP3282154A JP28215491A JPH0597526A JP H0597526 A JPH0597526 A JP H0597526A JP 3282154 A JP3282154 A JP 3282154A JP 28215491 A JP28215491 A JP 28215491A JP H0597526 A JPH0597526 A JP H0597526A
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Landscapes
- Ceramic Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 耐スラグ浸透性が向上し、耐用性に優れた取
鍋内張り用不定形耐火物を提供する。 【構成】 粒経０．１ｍｍ以下のマグネシア系原料３〜
１０ｗｔ％、 アルミナセメント３〜１０ｗｔ％、残部を
アルミナ系原料にて構成される耐火物原料１００ｗｔ％
において、ＭｇＯ含有量を３〜１０ｗｔ％の範囲にす
る。
鍋内張り用不定形耐火物を提供する。 【構成】 粒経０．１ｍｍ以下のマグネシア系原料３〜
１０ｗｔ％、 アルミナセメント３〜１０ｗｔ％、残部を
アルミナ系原料にて構成される耐火物原料１００ｗｔ％
において、ＭｇＯ含有量を３〜１０ｗｔ％の範囲にす
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、スラグ浸透が少なくて
耐用性に優れた取鍋内張り用不定形耐火物に関するもの
である。
耐用性に優れた取鍋内張り用不定形耐火物に関するもの
である。
【０００２】
【従来の技術】取鍋内張り用不定形耐火物としては、近
年、アルミナ−スピネル質の不定形耐火物が用いられて
いる。
年、アルミナ−スピネル質の不定形耐火物が用いられて
いる。
【０００３】この不定形耐火物の特徴は、主な浸透スラ
グ成分であるＦｅＯ、ＭｎＯ、ＣａＯ、ＳｉＯ2 のう
ち、ＦｅＯ、ＭｎＯの浸透をスピネル原料への固溶によ
って抑える一方、ＣａＯをアルミナ原料との反応によっ
てＣａＯ・６Ａｌ2 Ｏ3 等の高融点の結晶として晶出さ
せることで、スラグ成分をＳｉＯ2 に富む粘性の高いも
のに変え、スラグの浸透を抑えることにある、と報告さ
れている。
グ成分であるＦｅＯ、ＭｎＯ、ＣａＯ、ＳｉＯ2 のう
ち、ＦｅＯ、ＭｎＯの浸透をスピネル原料への固溶によ
って抑える一方、ＣａＯをアルミナ原料との反応によっ
てＣａＯ・６Ａｌ2 Ｏ3 等の高融点の結晶として晶出さ
せることで、スラグ成分をＳｉＯ2 に富む粘性の高いも
のに変え、スラグの浸透を抑えることにある、と報告さ
れている。
【０００４】アルミナ−スピネル質耐火物は、アルミナ
質耐火物やスピネル質耐火物と比べてスラグの浸透が少
なく、構造スポーリングが発生し難いものであるが、そ
れでもなお充分とはいえず、耐用性の向上が望まれてい
る。
質耐火物やスピネル質耐火物と比べてスラグの浸透が少
なく、構造スポーリングが発生し難いものであるが、そ
れでもなお充分とはいえず、耐用性の向上が望まれてい
る。
【０００５】スピネル原料とアルミナ原料のいずれにお
いても、スラグとの反応による浸透防止効果は、粒子径
の細かいものの方が優れ、０．１ｍｍ以下の粒度で使用
することが好ましい。
いても、スラグとの反応による浸透防止効果は、粒子径
の細かいものの方が優れ、０．１ｍｍ以下の粒度で使用
することが好ましい。
【０００６】しかし、流し込み用不定形材料として適当
な粒径０．１ｍｍ以下の微粉量は、同一比重であれば２
０〜４０％の範囲にあり、このような範囲内でスピネル
原料とアルミナ原料を共に使用した場合には、スピネル
原料のＦｅＯ、ＭｎＯ固溶効果およびアルミナ原料のＣ
ａＯ・６Ａｌ2 Ｏ3 晶出効果の双方または一方が不充分
となる。
な粒径０．１ｍｍ以下の微粉量は、同一比重であれば２
０〜４０％の範囲にあり、このような範囲内でスピネル
原料とアルミナ原料を共に使用した場合には、スピネル
原料のＦｅＯ、ＭｎＯ固溶効果およびアルミナ原料のＣ
ａＯ・６Ａｌ2 Ｏ3 晶出効果の双方または一方が不充分
となる。
【０００７】現状のアルミナ−スピネル質不定形耐火物
では、スピネル原料を１ｍｍ以下の細粒で１０〜３０ｗ
ｔ％使用し、０．１ｍｍ以下の微粉をアルミナ原料で構
成するのが一般的であるが、スピネル原料の粒径が粗い
ため、ＦｅＯ、ＭｎＯの浸透防止効果は充分ではなく、
取鍋内張り用不定形耐火物としては依然として問題が残
されている。
では、スピネル原料を１ｍｍ以下の細粒で１０〜３０ｗ
ｔ％使用し、０．１ｍｍ以下の微粉をアルミナ原料で構
成するのが一般的であるが、スピネル原料の粒径が粗い
ため、ＦｅＯ、ＭｎＯの浸透防止効果は充分ではなく、
取鍋内張り用不定形耐火物としては依然として問題が残
されている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】従って本発明の目的
は、耐スラグ浸透性が向上し、耐用性に優れた取鍋内張
り不定形耐火物を提供することである。
は、耐スラグ浸透性が向上し、耐用性に優れた取鍋内張
り不定形耐火物を提供することである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明者等は種々の研究
と検討の結果、粒径０．１ｍｍ以下のマグネシア系原料
を３〜１０ｗｔ％、アルミナセメントを３〜１０ｗｔ％
使用し、炉材中のＭｇＯ含有量が３〜１０ｗｔ％の範囲
にある場合、従来のスピネル使用品よりも耐スラグ浸透
性が格段に向上し、取鍋内張り用に適した不定形耐火物
が得られることを見出し、本発明を完成するに至った。
と検討の結果、粒径０．１ｍｍ以下のマグネシア系原料
を３〜１０ｗｔ％、アルミナセメントを３〜１０ｗｔ％
使用し、炉材中のＭｇＯ含有量が３〜１０ｗｔ％の範囲
にある場合、従来のスピネル使用品よりも耐スラグ浸透
性が格段に向上し、取鍋内張り用に適した不定形耐火物
が得られることを見出し、本発明を完成するに至った。
【００１０】マグネシア系原料は稼働面付近において、
侵入したスラグにより容易にアルミナ系原料（特に粒径
０．１ｍｍ以下のアルミナ微粉）と反応して、二次スピ
ネルを生成し、ＦｅＯ、ＭｎＯ成分を効果的に固溶す
る。更に低温側に侵入したＣａＯは、マグネシア系原料
と未反応の多量のアルミナ微粉により容易にＣａＯ・６
Ａｌ2 Ｏ3 を晶出し、スラグは高粘性化される。このこ
とにより、従来のアルミナ−スピネル系流し込み材料で
は得られなかった優れた耐スラグ浸透性が得られる。
侵入したスラグにより容易にアルミナ系原料（特に粒径
０．１ｍｍ以下のアルミナ微粉）と反応して、二次スピ
ネルを生成し、ＦｅＯ、ＭｎＯ成分を効果的に固溶す
る。更に低温側に侵入したＣａＯは、マグネシア系原料
と未反応の多量のアルミナ微粉により容易にＣａＯ・６
Ａｌ2 Ｏ3 を晶出し、スラグは高粘性化される。このこ
とにより、従来のアルミナ−スピネル系流し込み材料で
は得られなかった優れた耐スラグ浸透性が得られる。
【００１１】本発明のマグネシア系原料としては、アル
ミナ原料と反応して二次スピネルを生成させるものであ
れば良いため、海水マグネシアクリンカーや電融マグネ
シアクリンカー、水酸化マグネシウム、炭酸マグネシウ
ム（天然鉱物としてはマグネサイト）等の使用が可能で
あるが、天然マグネシアクリンカーは水和反応による消
化の問題があり好ましくない。
ミナ原料と反応して二次スピネルを生成させるものであ
れば良いため、海水マグネシアクリンカーや電融マグネ
シアクリンカー、水酸化マグネシウム、炭酸マグネシウ
ム（天然鉱物としてはマグネサイト）等の使用が可能で
あるが、天然マグネシアクリンカーは水和反応による消
化の問題があり好ましくない。
【００１２】マグネシア系原料の粒径は０．１ｍｍ以下
とする。粒径が０．１ｍｍを越えると二次スピネルの生
成量が少ないので、スラグの浸透防止には効果的でな
い。
とする。粒径が０．１ｍｍを越えると二次スピネルの生
成量が少ないので、スラグの浸透防止には効果的でな
い。
【００１３】マグネシア系原料の添加量は、炉材中のＭ
ｇＯ成分の含有量として１０ｗｔ％を越えると、二次ス
ピネルの生成に伴うアルミナ原料の相対的減少量が多く
なり過ぎるので、ＣａＯ成分の浸透防止効果が低下す
る。他方、ＭｇＯ成分の含有量が３ｗｔ％未満では、生
成二次スピネルがＦｅＯ、ＭｎＯ成分を固溶するには不
十分である。そのため、マグネシア系原料の添加量は、
好ましくは３〜１０ｗｔ％である。
ｇＯ成分の含有量として１０ｗｔ％を越えると、二次ス
ピネルの生成に伴うアルミナ原料の相対的減少量が多く
なり過ぎるので、ＣａＯ成分の浸透防止効果が低下す
る。他方、ＭｇＯ成分の含有量が３ｗｔ％未満では、生
成二次スピネルがＦｅＯ、ＭｎＯ成分を固溶するには不
十分である。そのため、マグネシア系原料の添加量は、
好ましくは３〜１０ｗｔ％である。
【００１４】アルミナセメントとしては、ＣａＯ含有量
が２５ｗｔ％以下のもの、例えば高アルミナセメントや
ス−パ−高アルミナセメント等を使用する。アルミナセ
メントの添加量は、３ｗｔ％未満では強度が小さくて結
合剤としての機能を発揮せず、１０ｗｔ％を超えるとア
ルミナ原料との反応によるＣａＯ・６Ａ１2 Ｏ3 の生成
でアルミナ原料が減少し、二次スピネルの生成が不充分
となり、また、耐食性も低下する。したがって、アルミ
ナセメントの添加量は、３〜１０ｗｔ％が好ましい。
が２５ｗｔ％以下のもの、例えば高アルミナセメントや
ス−パ−高アルミナセメント等を使用する。アルミナセ
メントの添加量は、３ｗｔ％未満では強度が小さくて結
合剤としての機能を発揮せず、１０ｗｔ％を超えるとア
ルミナ原料との反応によるＣａＯ・６Ａ１2 Ｏ3 の生成
でアルミナ原料が減少し、二次スピネルの生成が不充分
となり、また、耐食性も低下する。したがって、アルミ
ナセメントの添加量は、３〜１０ｗｔ％が好ましい。
【００１５】
【実施例】以下、実施例にて本発明の効果を具体的に説
明する。本発明の実施例（Ｎｏ．１〜５）と比較例（Ｎ
ｏ．６〜９）で用いた耐火原料の化学組織を表１に示
し、前記各実施例と比較例における配合割合（ｗｔ％）
を表２に示し、各試験結果を表３に示す。各実施例と比
較例は、いずれも所定の水量で耐火原料を型枠内に振動
鋳込み成形し、１１０℃×２４時間乾燥後、曲げ強さ、
線変化率、回転侵食の各試験を行った。
明する。本発明の実施例（Ｎｏ．１〜５）と比較例（Ｎ
ｏ．６〜９）で用いた耐火原料の化学組織を表１に示
し、前記各実施例と比較例における配合割合（ｗｔ％）
を表２に示し、各試験結果を表３に示す。各実施例と比
較例は、いずれも所定の水量で耐火原料を型枠内に振動
鋳込み成形し、１１０℃×２４時間乾燥後、曲げ強さ、
線変化率、回転侵食の各試験を行った。
【００１６】これらの試験方法は、次の通りである。 曲げ強さ：ＪＩＳーＲ２５５３に準じる。 線変化率：ＪＩＳーＲ２５５４に準じる。 回転侵食：溶鋼取鍋スラグを使用して１６００℃×３時
間行い、溶損及びスラグ浸透量を測定した。
間行い、溶損及びスラグ浸透量を測定した。
【表１】
【表２】
【表３】
【００１７】上記したＮｏ．４の実施例とＮｏ．６の比
較例について行った実炉試験の結果を表４に示す。この
実施例の不定形耐火物はスラグの浸透が少なく、比較例
の２倍以上の耐用性を示した。
較例について行った実炉試験の結果を表４に示す。この
実施例の不定形耐火物はスラグの浸透が少なく、比較例
の２倍以上の耐用性を示した。
【表４】
【００１８】
【発明の効果】以上のように本発明の取鍋内張り用不定
形耐火物では、粒経０．１ｍｍ以下のマグネシア系原料
を添加することによって、従来のアルミナ−スピネル質
不定形耐火物よりも格段に耐スラグ浸透性を向上させる
ことができた。これによって、取鍋の加熱及び冷却時に
スラグの浸透によって起こる構造スポーリングを抑える
ことができ、実炉使用結果においても従来のアルミナ−
スピネル質不定形耐火物と比べて２倍以上の耐用性を示
した。
形耐火物では、粒経０．１ｍｍ以下のマグネシア系原料
を添加することによって、従来のアルミナ−スピネル質
不定形耐火物よりも格段に耐スラグ浸透性を向上させる
ことができた。これによって、取鍋の加熱及び冷却時に
スラグの浸透によって起こる構造スポーリングを抑える
ことができ、実炉使用結果においても従来のアルミナ−
スピネル質不定形耐火物と比べて２倍以上の耐用性を示
した。
Claims (1)
- 【請求項１】 粒経０．１ｍｍ以下のマグネシア系原料
３〜１０ｗｔ％、 アルミナセメント３〜１０ｗｔ％、残
部をアルミナ系原料にて構成される耐火物原料１００ｗ
ｔ％において、ＭｇＯ含有量が３〜１０ｗｔ％の範囲に
ある取鍋内張り用不定形耐火物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3282154A JPH07106946B2 (ja) | 1991-10-02 | 1991-10-02 | 取鍋内張り用不定形耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3282154A JPH07106946B2 (ja) | 1991-10-02 | 1991-10-02 | 取鍋内張り用不定形耐火物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0597526A true JPH0597526A (ja) | 1993-04-20 |
| JPH07106946B2 JPH07106946B2 (ja) | 1995-11-15 |
Family
ID=17648808
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3282154A Expired - Fee Related JPH07106946B2 (ja) | 1991-10-02 | 1991-10-02 | 取鍋内張り用不定形耐火物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07106946B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002519302A (ja) * | 1998-07-06 | 2002-07-02 | シーメンス アクチエンゲゼルシヤフト | 耐火性ライニング及び焼成された成形部材を製造するためのモールディング材料、及びライニング、並びに成形部材の製造方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59232973A (ja) * | 1983-06-13 | 1984-12-27 | ハリマセラミック株式会社 | 溶融金属処理ランス用キヤスタブル耐火物 |
| JPH03109273A (ja) * | 1989-09-22 | 1991-05-09 | Nippon Steel Corp | 不定形耐火物 |
-
1991
- 1991-10-02 JP JP3282154A patent/JPH07106946B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59232973A (ja) * | 1983-06-13 | 1984-12-27 | ハリマセラミック株式会社 | 溶融金属処理ランス用キヤスタブル耐火物 |
| JPH03109273A (ja) * | 1989-09-22 | 1991-05-09 | Nippon Steel Corp | 不定形耐火物 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002519302A (ja) * | 1998-07-06 | 2002-07-02 | シーメンス アクチエンゲゼルシヤフト | 耐火性ライニング及び焼成された成形部材を製造するためのモールディング材料、及びライニング、並びに成形部材の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07106946B2 (ja) | 1995-11-15 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19980818 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |