JPH06103846A - 複合超電導体を用いた磁気シ−ルド型ブッシング - Google Patents
複合超電導体を用いた磁気シ−ルド型ブッシングInfo
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- JPH06103846A JPH06103846A JP4088152A JP8815292A JPH06103846A JP H06103846 A JPH06103846 A JP H06103846A JP 4088152 A JP4088152 A JP 4088152A JP 8815292 A JP8815292 A JP 8815292A JP H06103846 A JPH06103846 A JP H06103846A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
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- Insulators (AREA)
- Insulating Bodies (AREA)
- Superconductive Dynamoelectric Machines (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 ブッシングの電流リ−ド部と磁気シ−ルド部
の形状を任意に形成できるようにするとともに、電流リ
−ド部の機械的強度を強くして回路が短絡したようなと
きの電磁力でも破壊しないようにし、また、クエンチ状
態になっても通電電流を筒形容器でバイパスさせて発熱
を抑制し、更に、電流リ−ド部に対する外部リ−ド線の
接続を容易にする。また、磁気シ−ルド部のマイスナ−
効果により電流リ−ド部に対して磁気シ−ルドを行う。 【構成】 超電導マグネット３が収容された機器収納容
器２に取り付けられたブッシング６の電流リ−ド部６Ａ
は、導電率の高い金属で形成された容器１２に超電導物
質となるセラミック融液固化物１３が挿入されており、
また、磁気シ−ルド部６Ｂは、外筒１４と内筒１５の間
の空隙にセラミック融液固化物１６が挿入されたもの
で、ブッシング６が液体窒素２０で冷却された状態で電
流リ−ド部６Ａに電流が通電されると、外部からの磁気
が磁気シ−ルド部６Ｂのマイスナ−効果により遮断さ
れ、電流リ−ド部６Ａを流れる電流の輸送率が向上す
る。
の形状を任意に形成できるようにするとともに、電流リ
−ド部の機械的強度を強くして回路が短絡したようなと
きの電磁力でも破壊しないようにし、また、クエンチ状
態になっても通電電流を筒形容器でバイパスさせて発熱
を抑制し、更に、電流リ−ド部に対する外部リ−ド線の
接続を容易にする。また、磁気シ−ルド部のマイスナ−
効果により電流リ−ド部に対して磁気シ−ルドを行う。 【構成】 超電導マグネット３が収容された機器収納容
器２に取り付けられたブッシング６の電流リ−ド部６Ａ
は、導電率の高い金属で形成された容器１２に超電導物
質となるセラミック融液固化物１３が挿入されており、
また、磁気シ−ルド部６Ｂは、外筒１４と内筒１５の間
の空隙にセラミック融液固化物１６が挿入されたもの
で、ブッシング６が液体窒素２０で冷却された状態で電
流リ−ド部６Ａに電流が通電されると、外部からの磁気
が磁気シ−ルド部６Ｂのマイスナ−効果により遮断さ
れ、電流リ−ド部６Ａを流れる電流の輸送率が向上す
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、超電導マグネットなど
の超電導応用機器を収納し、その超電導応用機器を液体
ヘリウム等の冷却体で冷却するように構成された機器収
納容器に取り付けられて外部電源装置と超電導応用機器
とを電気的に接続するためのブッシングに係り、詳しく
は超電導応用機器に電気的に接続された電流リ−ド部
と、その電流リ−ド部を外部磁界からシ−ルドさせる磁
気シ−ルド部に複合超電導体を用いた磁気シ−ルド型ブ
ッシングに関する。
の超電導応用機器を収納し、その超電導応用機器を液体
ヘリウム等の冷却体で冷却するように構成された機器収
納容器に取り付けられて外部電源装置と超電導応用機器
とを電気的に接続するためのブッシングに係り、詳しく
は超電導応用機器に電気的に接続された電流リ−ド部
と、その電流リ−ド部を外部磁界からシ−ルドさせる磁
気シ−ルド部に複合超電導体を用いた磁気シ−ルド型ブ
ッシングに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、図８に示すように、超電導マグネ
ットなどの超電導応用機器ＭＧを収納して、その超電導
応用機器ＭＧを液体ヘリウムＨｅで冷却する機器収納容
器５３には、超電導応用機器ＭＧに対して外部から所要
電力を供給する電源装置からの給電線５４，５５と液体
ヘリウムＨｅ中の超電導応用機器ＭＧに接続されたリ−
ド線５６，５７とを電気的に接続するためのブッシング
５８が取り付けられている。上記ブッシング５８は、高
温超電導材料のバルク材で形成された棒状の２本の電極
５９，６０を、上記液体ヘリウムＨｅからの対流冷熱に
より冷却し、超電導特性を得るように構成されたもの
で、その電極５９，６０の上端部には給電線５４，５５
が接続されるとともに、下端部にはリ−ド線５６，５７
が接続されている。
ットなどの超電導応用機器ＭＧを収納して、その超電導
応用機器ＭＧを液体ヘリウムＨｅで冷却する機器収納容
器５３には、超電導応用機器ＭＧに対して外部から所要
電力を供給する電源装置からの給電線５４，５５と液体
ヘリウムＨｅ中の超電導応用機器ＭＧに接続されたリ−
ド線５６，５７とを電気的に接続するためのブッシング
５８が取り付けられている。上記ブッシング５８は、高
温超電導材料のバルク材で形成された棒状の２本の電極
５９，６０を、上記液体ヘリウムＨｅからの対流冷熱に
より冷却し、超電導特性を得るように構成されたもの
で、その電極５９，６０の上端部には給電線５４，５５
が接続されるとともに、下端部にはリ−ド線５６，５７
が接続されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記従来のブッシング
５８は、機械的強度が脆弱な高温超電導材料のバルク材
で形成された２本の電極５９，６０を用いているため、
通電回路が短絡したときの大電流による強い磁界を受け
る結果、電磁力が２本の電極５９，６０に印加され、そ
の電極５９，６０が折れてしまうことがあるという問題
がある。また、電極５９，６０にクエンチ現象が起きる
と、通電電流によるクエンチ発生箇所の発熱により温度
が上昇し、温度上昇域が急激に広がるため、電極５９，
６０全体の超電導特性が失われ、電気抵抗が増加する結
果、瞬時に発熱破壊を引き起こすという問題がある。更
に、外部磁界の影響を受けると、電極５９，６０が磁気
不安定状態になって発熱し、超電導特性が失われてしま
うという問題がある。また、高温超電導材料のバルク材
で形成された電極５９，６０に対してリ−ド線を接続す
る際、半田付け等が困難であるため電気的接続が容易で
ないという問題がある。
５８は、機械的強度が脆弱な高温超電導材料のバルク材
で形成された２本の電極５９，６０を用いているため、
通電回路が短絡したときの大電流による強い磁界を受け
る結果、電磁力が２本の電極５９，６０に印加され、そ
の電極５９，６０が折れてしまうことがあるという問題
がある。また、電極５９，６０にクエンチ現象が起きる
と、通電電流によるクエンチ発生箇所の発熱により温度
が上昇し、温度上昇域が急激に広がるため、電極５９，
６０全体の超電導特性が失われ、電気抵抗が増加する結
果、瞬時に発熱破壊を引き起こすという問題がある。更
に、外部磁界の影響を受けると、電極５９，６０が磁気
不安定状態になって発熱し、超電導特性が失われてしま
うという問題がある。また、高温超電導材料のバルク材
で形成された電極５９，６０に対してリ−ド線を接続す
る際、半田付け等が困難であるため電気的接続が容易で
ないという問題がある。
【０００４】そこで本発明では、電源装置からの電流を
超電導応用機器に通電させるための電流リ−ド部と、そ
の電流リ−ド部を囲むように配置されて外部からの磁気
をシ−ルドする磁気シ−ルド部とに、金属と超電導物質
から成る複合超電導体を用いることにより、 （１）電流リ−ド部の機械的強度を強くして、回路が短
絡したようなときの大電流による電磁力が加わっても破
壊しないようにする。 （２）電流リ−ド部の超電導物質にクエンチ現象が起き
た場合でも、超電導応用機器に対する電流の通電を導電
率の高い金属の筒形容器を通してバイパスさせることに
より、発熱による装置破壊を防ぐ。 （３）電流リ−ド部に対する外部接続リ−ド線の電気的
接続を容易にさせる。 （４）電流リ−ド部の形状を任意に形成できるようにす
る。 （５）電流リ−ド部の形状に合わせて磁気シ−ルド部の
形状を任意に形成できるようにして、電流リ−ド部の輸
送電流の向上を図るとともに、磁気シ−ルド部の超電導
物質のマイスナ−効果によりはじき出された磁束を比透
磁率の高い金属を通すことにより、磁気シ−ルド効果を
高める。 ということを解決すべき技術的課題とするものである。
超電導応用機器に通電させるための電流リ−ド部と、そ
の電流リ−ド部を囲むように配置されて外部からの磁気
をシ−ルドする磁気シ−ルド部とに、金属と超電導物質
から成る複合超電導体を用いることにより、 （１）電流リ−ド部の機械的強度を強くして、回路が短
絡したようなときの大電流による電磁力が加わっても破
壊しないようにする。 （２）電流リ−ド部の超電導物質にクエンチ現象が起き
た場合でも、超電導応用機器に対する電流の通電を導電
率の高い金属の筒形容器を通してバイパスさせることに
より、発熱による装置破壊を防ぐ。 （３）電流リ−ド部に対する外部接続リ−ド線の電気的
接続を容易にさせる。 （４）電流リ−ド部の形状を任意に形成できるようにす
る。 （５）電流リ−ド部の形状に合わせて磁気シ−ルド部の
形状を任意に形成できるようにして、電流リ−ド部の輸
送電流の向上を図るとともに、磁気シ−ルド部の超電導
物質のマイスナ−効果によりはじき出された磁束を比透
磁率の高い金属を通すことにより、磁気シ−ルド効果を
高める。 ということを解決すべき技術的課題とするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記課題解決のための技
術的手段は、超電導材を用いて製作された超電導応用機
器を収納し、その超電導応用機器を液体ヘリウムで冷却
する機器収納容器に取り付けられて、外部の電源装置と
前記超電導応用機器とを電気的に接続する電流リ−ド部
と、その電流リ−ド部を囲むように配置されて外部から
の磁気をシ−ルドする磁気シ−ルド部とを備えたブッシ
ングにおいて、前記電流リ−ド部を、導電率の高い金属
で形成された筒形容器と、その筒形容器に加熱溶融状態
で注入され冷却固化されたあと、筒形容器とともに熱処
理されて超電導物質に変換されたセラミック融液固化物
とを有する複合超電導体で構成する一方、前記磁気シ−
ルド部を、外筒及び内筒の内、少なくとも外筒が強磁性
体で形成された二重筒形金属容器と、その二重筒形金属
容器の外筒と内筒の間の空隙部に加熱溶融状態で注入さ
れ冷却固化されたあと、二重筒形金属容器とともに熱処
理されて超電導物質に変換されたセラミック融液固化物
とを有する複合超電導体で構成することである。
術的手段は、超電導材を用いて製作された超電導応用機
器を収納し、その超電導応用機器を液体ヘリウムで冷却
する機器収納容器に取り付けられて、外部の電源装置と
前記超電導応用機器とを電気的に接続する電流リ−ド部
と、その電流リ−ド部を囲むように配置されて外部から
の磁気をシ−ルドする磁気シ−ルド部とを備えたブッシ
ングにおいて、前記電流リ−ド部を、導電率の高い金属
で形成された筒形容器と、その筒形容器に加熱溶融状態
で注入され冷却固化されたあと、筒形容器とともに熱処
理されて超電導物質に変換されたセラミック融液固化物
とを有する複合超電導体で構成する一方、前記磁気シ−
ルド部を、外筒及び内筒の内、少なくとも外筒が強磁性
体で形成された二重筒形金属容器と、その二重筒形金属
容器の外筒と内筒の間の空隙部に加熱溶融状態で注入さ
れ冷却固化されたあと、二重筒形金属容器とともに熱処
理されて超電導物質に変換されたセラミック融液固化物
とを有する複合超電導体で構成することである。
【０００６】
【作用】上記複合超電導体を用いた磁気シ−ルド型ブッ
シングにおいて、電流リ−ド部は、導電率の高い金属の
筒形容器に超電導物質に変換されたセラミック融液固化
物が挿入された構成になっているため、電流リ−ド部は
所要の冷却状態にあれば、電気抵抗がほとんどゼロで電
流を通電するとともに、超電導物質は比較的脆弱である
が、上記金属の筒形容器で機械的に補強されているた
め、例え二つの電流リ−ド部が近接された位置に配設さ
れて、その二つの電流リ−ド部に短絡電流等の大きな電
流が流れ、大きな電磁力が発生しても、電流リ−ド部が
機械的に破壊されるというような問題が解消される。ま
た、電流通電中に超電導物質がクエンチ状態になって
も、上記金属の筒形容器が電流のバイパス通路として機
能するため、超電導物質のジュ−ル熱による破損が防止
される。一方、磁気シ−ルド部は、少なくとも外筒が比
透磁率の高い強磁性体で形成されているため、超電導物
質のマイスナ−効果によりはじき出された磁束が比透磁
率の高い金属中を通るため、磁気シ−ルド効果が高くな
る。
シングにおいて、電流リ−ド部は、導電率の高い金属の
筒形容器に超電導物質に変換されたセラミック融液固化
物が挿入された構成になっているため、電流リ−ド部は
所要の冷却状態にあれば、電気抵抗がほとんどゼロで電
流を通電するとともに、超電導物質は比較的脆弱である
が、上記金属の筒形容器で機械的に補強されているた
め、例え二つの電流リ−ド部が近接された位置に配設さ
れて、その二つの電流リ−ド部に短絡電流等の大きな電
流が流れ、大きな電磁力が発生しても、電流リ−ド部が
機械的に破壊されるというような問題が解消される。ま
た、電流通電中に超電導物質がクエンチ状態になって
も、上記金属の筒形容器が電流のバイパス通路として機
能するため、超電導物質のジュ−ル熱による破損が防止
される。一方、磁気シ−ルド部は、少なくとも外筒が比
透磁率の高い強磁性体で形成されているため、超電導物
質のマイスナ−効果によりはじき出された磁束が比透磁
率の高い金属中を通るため、磁気シ−ルド効果が高くな
る。
【０００７】
【実施例】次に、本発明の実施例を図面を参照しながら
説明する。図１は、本発明の第１実施例の全体的な構成
を示した断面図である。図１に示すように、液体ヘリウ
ム１を満たした機器収納容器２には、超電導応用機器と
しての超電導マグネット３が収納されている。また、機
器収納容器２には、超電導マグネット３のコイルに接続
されたリ−ド線４，５と超電導マグネット３に対して外
部から所要電力を供給する図示していない電源装置から
の給電線とを電気的に接続するための同一構造の二つの
ブッシング６，６が取り付けられている。
説明する。図１は、本発明の第１実施例の全体的な構成
を示した断面図である。図１に示すように、液体ヘリウ
ム１を満たした機器収納容器２には、超電導応用機器と
しての超電導マグネット３が収納されている。また、機
器収納容器２には、超電導マグネット３のコイルに接続
されたリ−ド線４，５と超電導マグネット３に対して外
部から所要電力を供給する図示していない電源装置から
の給電線とを電気的に接続するための同一構造の二つの
ブッシング６，６が取り付けられている。
【０００８】各ブッシング６の中央部に配設された電流
リ−ド部６Ａは、超電導マグネット３のコイルに接続さ
れたリ−ド線４，５が下端部に接続されるもので、超電
導マグネット３に通電される電流経路を形成している。
電流リ−ド部６Ａは、導電率の高い金属、例えば銅で形
成された容器１２に、超電導物質となる後述のセラミッ
ク融液固化物１３が挿入されたものであり、そのセラミ
ック融液固化物１３は、後述の熱処理によって超電導体
に変換可能なセラミック組成物が、加熱による溶融状態
で注入され冷却固化されたあと、更に、再加熱されるこ
とによって超電導物質に変換されたものである。
リ−ド部６Ａは、超電導マグネット３のコイルに接続さ
れたリ−ド線４，５が下端部に接続されるもので、超電
導マグネット３に通電される電流経路を形成している。
電流リ−ド部６Ａは、導電率の高い金属、例えば銅で形
成された容器１２に、超電導物質となる後述のセラミッ
ク融液固化物１３が挿入されたものであり、そのセラミ
ック融液固化物１３は、後述の熱処理によって超電導体
に変換可能なセラミック組成物が、加熱による溶融状態
で注入され冷却固化されたあと、更に、再加熱されるこ
とによって超電導物質に変換されたものである。
【０００９】上記電流リ−ド部６Ａを囲むように配置さ
れた円筒型の磁気シ−ルド部６Ｂは一体的に形成された
外筒１４と内筒１５の間の空隙部に、上記セラミック融
液固化物１３と同様にして超電導物質に変換されたセラ
ミック融液固化物１６が挿入されている。尚、上記外筒
１４は比透磁率の高い鉄で形成され、内筒１５は銅など
の導電率の高い金属で形成されている。あるいは外筒１
４及び内筒１５の両方を比透磁率の高い鉄で形成しても
良い。以上のように構成された電流リ−ド部６Ａと磁気
シ−ルド部６Ｂの間には、両者の間が一定の間隔になる
ように絶縁物１７が介在されている。また、磁気シ−ル
ド部６Ｂの上端部には鉄製で円板状の蓋１８が被せられ
ており、その蓋１８の中心部には銅で形成された棒状の
端子１９が図示していない絶縁体を介して取り付けられ
ている。この端子１９には、超電導マグネット３に対し
て外部から所要電力を供給する図示していない電源装置
からの給電線が接続される。
れた円筒型の磁気シ−ルド部６Ｂは一体的に形成された
外筒１４と内筒１５の間の空隙部に、上記セラミック融
液固化物１３と同様にして超電導物質に変換されたセラ
ミック融液固化物１６が挿入されている。尚、上記外筒
１４は比透磁率の高い鉄で形成され、内筒１５は銅など
の導電率の高い金属で形成されている。あるいは外筒１
４及び内筒１５の両方を比透磁率の高い鉄で形成しても
良い。以上のように構成された電流リ−ド部６Ａと磁気
シ−ルド部６Ｂの間には、両者の間が一定の間隔になる
ように絶縁物１７が介在されている。また、磁気シ−ル
ド部６Ｂの上端部には鉄製で円板状の蓋１８が被せられ
ており、その蓋１８の中心部には銅で形成された棒状の
端子１９が図示していない絶縁体を介して取り付けられ
ている。この端子１９には、超電導マグネット３に対し
て外部から所要電力を供給する図示していない電源装置
からの給電線が接続される。
【００１０】尚、上記電流リ−ド部６Ａと磁気シ−ルド
部６Ｂの間には、液体窒素２０が満たされており、超電
導物質に変換された前記セラミック融液固化物１３，１
６が超電導体として機能するように電流リ−ド部６Ａと
磁気シ−ルド部６Ｂを冷却する。その結果、磁気シ−ル
ド部６Ｂはマイスナ−効果により外部からの磁界をシ−
ルドするとともに、電流リ−ド部６Ａは電気抵抗がほぼ
ゼロの状態で電流が通電される。
部６Ｂの間には、液体窒素２０が満たされており、超電
導物質に変換された前記セラミック融液固化物１３，１
６が超電導体として機能するように電流リ−ド部６Ａと
磁気シ−ルド部６Ｂを冷却する。その結果、磁気シ−ル
ド部６Ｂはマイスナ−効果により外部からの磁界をシ−
ルドするとともに、電流リ−ド部６Ａは電気抵抗がほぼ
ゼロの状態で電流が通電される。
【００１１】次に、電流リ−ド部６Ａと磁気シ−ルド部
６Ｂの製作法の一例について説明する。 １．電流リ−ド部６Ａ （１）導電率の高い金属、例えば銅で容器１２を作製す
る。 （２）Ｂｉ2 Ｏ3 ，ＳｒＣＯ3 ，ＣａＣＯ3 ，ＣｕＯ，
Ａｇ2 Ｏの粉末をＢｉ／Ｓｒ／Ｃａ／Ｃｕ／Ａｇ＝２／
２／１／２／０．３のモル比になるように秤量して混合
したセラミック組成物をアルミナ製のるつぼに入れ、１
１５０℃に保持した電気炉で１５分間加熱して融液化し
た状態で容器１２に流し込み、室温まで冷却することに
より容器１２とセラミック融液固化物１３とを一体化さ
せ、そのあと、その一体化した複合体を８１０℃で５０
時間、加熱することにより超電導特性を有する銅／セラ
ミック複合超電導体を形成し、これを電流リ−ド部６Ａ
とした。尚、超電導特性測定の結果、上記のようにして
得られた電流リ−ド部６Ａの電気抵抗ゼロを示す臨界温
度は約７９Ｋ（ケルビン）、外部磁界ゼロにおける臨界
電流密度は約２０Ａ／cm2 であった。 ２．磁気シ−ルド部６Ｂ （１）外筒１４と内筒１５を作製し、両者を一体化す
る。 （２）Ｂｉ2 Ｏ3 ，ＳｒＣＯ3 ，ＣａＣＯ3 ，ＣｕＯ，
Ａｇ2 Ｏの粉末をＢｉ／Ｓｒ／Ｃａ／Ｃｕ／Ａｇ＝２／
２／１／２／０．３のモル比になるように秤量して混合
したセラミック組成物をアルミナ製のるつぼに入れ、１
１５０℃に保持した電気炉で１５分間加熱して融液化し
た状態で外筒１４と内筒１５とで形成された空隙部に流
し込み、室温まで冷却することにより外筒１４と内筒１
５とセラミック融液固化物１６とを一体化させ、そのあ
と、一体化した複合体を８１０℃で５０時間、加熱する
ことにより超電導特性を有する金属／セラミック複合超
電導体を形成し、これを磁気シ−ルド部６Ｂとした。そ
して、超電導特性測定の結果、電気抵抗ゼロを示す臨界
温度及び外部磁界ゼロにおける臨界電流密度は、電流リ
−ド部６Ａとほぼ同様の値を示した。尚、上記電流リ−
ド部６Ａ、磁気シ−ルド部６Ｂを作製するためのセラミ
ック組成物は、ビスマス（Ｂｉ）−ストロンチウム（Ｓ
ｒ）−カルシウム（Ｃａ）−銅（Ｃｕ）−酸素（Ｏ）系
セラミックに限らず、希土類−バリウム（Ｂａ）−銅
（Ｃｕ）−酸素（Ｏ）系セラミックでも、あるいは、熱
処理によって超電導体に変換可能なセラミック組成物で
あれば特に限定は無い。また、電流リ−ド部６Ａは、容
器１２の中空部にセラミック融液固化物１３を充填した
単一構造にしたが、図７に示すように容器１２の中空部
に線状の複合超電導体１３Ａを複数、並列に配設した構
成にしても良い。更に、それぞれの線状複合超電導体１
３Ａをツイストしても良い。
６Ｂの製作法の一例について説明する。 １．電流リ−ド部６Ａ （１）導電率の高い金属、例えば銅で容器１２を作製す
る。 （２）Ｂｉ2 Ｏ3 ，ＳｒＣＯ3 ，ＣａＣＯ3 ，ＣｕＯ，
Ａｇ2 Ｏの粉末をＢｉ／Ｓｒ／Ｃａ／Ｃｕ／Ａｇ＝２／
２／１／２／０．３のモル比になるように秤量して混合
したセラミック組成物をアルミナ製のるつぼに入れ、１
１５０℃に保持した電気炉で１５分間加熱して融液化し
た状態で容器１２に流し込み、室温まで冷却することに
より容器１２とセラミック融液固化物１３とを一体化さ
せ、そのあと、その一体化した複合体を８１０℃で５０
時間、加熱することにより超電導特性を有する銅／セラ
ミック複合超電導体を形成し、これを電流リ−ド部６Ａ
とした。尚、超電導特性測定の結果、上記のようにして
得られた電流リ−ド部６Ａの電気抵抗ゼロを示す臨界温
度は約７９Ｋ（ケルビン）、外部磁界ゼロにおける臨界
電流密度は約２０Ａ／cm2 であった。 ２．磁気シ−ルド部６Ｂ （１）外筒１４と内筒１５を作製し、両者を一体化す
る。 （２）Ｂｉ2 Ｏ3 ，ＳｒＣＯ3 ，ＣａＣＯ3 ，ＣｕＯ，
Ａｇ2 Ｏの粉末をＢｉ／Ｓｒ／Ｃａ／Ｃｕ／Ａｇ＝２／
２／１／２／０．３のモル比になるように秤量して混合
したセラミック組成物をアルミナ製のるつぼに入れ、１
１５０℃に保持した電気炉で１５分間加熱して融液化し
た状態で外筒１４と内筒１５とで形成された空隙部に流
し込み、室温まで冷却することにより外筒１４と内筒１
５とセラミック融液固化物１６とを一体化させ、そのあ
と、一体化した複合体を８１０℃で５０時間、加熱する
ことにより超電導特性を有する金属／セラミック複合超
電導体を形成し、これを磁気シ−ルド部６Ｂとした。そ
して、超電導特性測定の結果、電気抵抗ゼロを示す臨界
温度及び外部磁界ゼロにおける臨界電流密度は、電流リ
−ド部６Ａとほぼ同様の値を示した。尚、上記電流リ−
ド部６Ａ、磁気シ−ルド部６Ｂを作製するためのセラミ
ック組成物は、ビスマス（Ｂｉ）−ストロンチウム（Ｓ
ｒ）−カルシウム（Ｃａ）−銅（Ｃｕ）−酸素（Ｏ）系
セラミックに限らず、希土類−バリウム（Ｂａ）−銅
（Ｃｕ）−酸素（Ｏ）系セラミックでも、あるいは、熱
処理によって超電導体に変換可能なセラミック組成物で
あれば特に限定は無い。また、電流リ−ド部６Ａは、容
器１２の中空部にセラミック融液固化物１３を充填した
単一構造にしたが、図７に示すように容器１２の中空部
に線状の複合超電導体１３Ａを複数、並列に配設した構
成にしても良い。更に、それぞれの線状複合超電導体１
３Ａをツイストしても良い。
【００１２】以上のように構成されたブッシング６にお
いて、 （１）電流リ−ド部６Ａの機械的強度を強くして、回路
が短絡したようなときの大電流による電磁力でも破壊し
ないようにできる。 （２）電流リ−ド部６Ａの超電導物質（セラミック融液
固化物１３）にクエンチ現象が起きた場合でも、超電導
マグネット３に対する電流の通電を銅などの導電率の高
い金属の容器１２を通してバイパスさせることにより、
発熱による破壊を防ぐ。 （３）電流リ−ド部６Ａに対するリ−ド線４，５等の電
気的接続を容易にすることができる。 （４）電流リ−ド部６Ａの形状を任意に形成することが
できる。 （５）電流リ−ド部６Ａの形状に合わせて磁気シ−ルド
部６Ｂの形状を任意に形成することが可能になり、電流
リ−ド部６Ａの輸送電流の向上を図るとともに、磁気シ
−ルド部６Ｂの超電導物質（セラミック融液固化物１
６）のマイスナ−効果によりはじき出された磁束を比透
磁率の高い金属（外筒１４）を通すことにより、磁気シ
−ルド効果を高めることができる。
いて、 （１）電流リ−ド部６Ａの機械的強度を強くして、回路
が短絡したようなときの大電流による電磁力でも破壊し
ないようにできる。 （２）電流リ−ド部６Ａの超電導物質（セラミック融液
固化物１３）にクエンチ現象が起きた場合でも、超電導
マグネット３に対する電流の通電を銅などの導電率の高
い金属の容器１２を通してバイパスさせることにより、
発熱による破壊を防ぐ。 （３）電流リ−ド部６Ａに対するリ−ド線４，５等の電
気的接続を容易にすることができる。 （４）電流リ−ド部６Ａの形状を任意に形成することが
できる。 （５）電流リ−ド部６Ａの形状に合わせて磁気シ−ルド
部６Ｂの形状を任意に形成することが可能になり、電流
リ−ド部６Ａの輸送電流の向上を図るとともに、磁気シ
−ルド部６Ｂの超電導物質（セラミック融液固化物１
６）のマイスナ−効果によりはじき出された磁束を比透
磁率の高い金属（外筒１４）を通すことにより、磁気シ
−ルド効果を高めることができる。
【００１３】図２は、本発明の第２実施例のブッシング
２１の構成を示した斜視図であり、図３は第１実施例と
同様に超電導マグネット３を収納し、その超電導マグネ
ット３を液体ヘリウム１で冷却するように構成された機
器収納容器２に、第２実施例のブッシング２１を取り付
けた状態の断面図である。
２１の構成を示した斜視図であり、図３は第１実施例と
同様に超電導マグネット３を収納し、その超電導マグネ
ット３を液体ヘリウム１で冷却するように構成された機
器収納容器２に、第２実施例のブッシング２１を取り付
けた状態の断面図である。
【００１４】図２、図３に示すように、ブッシング２１
の中央部に配設された電流リ−ド部２１Ａは、外側導体
２２と内側導体２３から成る同軸状に形成されている。
そして超電導マグネット３のコイルに接続されたリ−ド
線４は外側導体２２に接続される一方、内側導体２３に
はリ−ド線５が接続されている。電流リ−ド部２１Ａを
構成する外側導体２２と内側導体２３は、導電率の高い
金属、例えば銅で形成された２重管２４と単管２５それ
ぞれの中空部に、前記第１実施例と同様にして作製され
たセラミック融液固化物２６，２７が挿入されたもので
あり、第１実施例と同様の超電導特性を有するものであ
る。また、外側導体２２と内側導体２３の間には両者を
電気的に絶縁する絶縁物２８が介在されている。
の中央部に配設された電流リ−ド部２１Ａは、外側導体
２２と内側導体２３から成る同軸状に形成されている。
そして超電導マグネット３のコイルに接続されたリ−ド
線４は外側導体２２に接続される一方、内側導体２３に
はリ−ド線５が接続されている。電流リ−ド部２１Ａを
構成する外側導体２２と内側導体２３は、導電率の高い
金属、例えば銅で形成された２重管２４と単管２５それ
ぞれの中空部に、前記第１実施例と同様にして作製され
たセラミック融液固化物２６，２７が挿入されたもので
あり、第１実施例と同様の超電導特性を有するものであ
る。また、外側導体２２と内側導体２３の間には両者を
電気的に絶縁する絶縁物２８が介在されている。
【００１５】上記電流リ−ド部２１Ａを囲むように配置
された円筒型の磁気シ−ルド部２１Ｂは一体的に形成さ
れた外筒２９と内筒３０の間の空隙部に、上記セラミッ
ク融液固化物２６，２７と同様にして超電導物質に変換
されたセラミック融液固化物３１が挿入されている。
尚、第１実施例と同様に、外筒２９は比透磁率の高い鉄
で形成され、内筒３０は銅で形成されているが、内筒３
０は鉄でも良い。以上のように構成された電流リ−ド部
２１Ａと磁気シ−ルド部２１Ｂの間には、両者の間が一
定の間隔になるように絶縁物３２が介在されている。ま
た、磁気シ−ルド部２１Ｂの上端部には鉄製で円板状の
蓋３３が被せられており、その蓋３３には銅で形成され
た棒状の端子３４，３５が図示していない絶縁体を介し
て取り付けられている。この端子３４，３５の上端に
は、超電導マグネット３に対して外部から所要電力を供
給する図示していない電源装置からの給電線が接続され
る一方、下端には前記外側導体２２と内側導体２３の上
端部に接続されたリ−ド線３６，３７が接続されてい
る。
された円筒型の磁気シ−ルド部２１Ｂは一体的に形成さ
れた外筒２９と内筒３０の間の空隙部に、上記セラミッ
ク融液固化物２６，２７と同様にして超電導物質に変換
されたセラミック融液固化物３１が挿入されている。
尚、第１実施例と同様に、外筒２９は比透磁率の高い鉄
で形成され、内筒３０は銅で形成されているが、内筒３
０は鉄でも良い。以上のように構成された電流リ−ド部
２１Ａと磁気シ−ルド部２１Ｂの間には、両者の間が一
定の間隔になるように絶縁物３２が介在されている。ま
た、磁気シ−ルド部２１Ｂの上端部には鉄製で円板状の
蓋３３が被せられており、その蓋３３には銅で形成され
た棒状の端子３４，３５が図示していない絶縁体を介し
て取り付けられている。この端子３４，３５の上端に
は、超電導マグネット３に対して外部から所要電力を供
給する図示していない電源装置からの給電線が接続され
る一方、下端には前記外側導体２２と内側導体２３の上
端部に接続されたリ−ド線３６，３７が接続されてい
る。
【００１６】上記構成のブッシング２１の内部には液体
窒素３８が満たされており、磁気シ−ルド部２１Ｂはマ
イスナ−効果により外部からの磁界をシ−ルドするとと
もに、電流リ−ド部２１Ａは電気抵抗がほぼゼロの状態
で電流が通電され、且つ外側導体２２と内側導体２３の
通電方向が反対になるため、発生する磁界が打ち消さ
れ、磁気による通電障害が防止される。
窒素３８が満たされており、磁気シ−ルド部２１Ｂはマ
イスナ−効果により外部からの磁界をシ−ルドするとと
もに、電流リ−ド部２１Ａは電気抵抗がほぼゼロの状態
で電流が通電され、且つ外側導体２２と内側導体２３の
通電方向が反対になるため、発生する磁界が打ち消さ
れ、磁気による通電障害が防止される。
【００１７】以上のように構成されたブッシング２１に
おいて、 （１）電流リ−ド部２１Ａの機械的強度を強くして、回
路が短絡したようなときの大電流による電磁力でも破壊
しないようにできる。 （２）電流リ−ド部２１Ａの超電導物質（セラミック融
液固化物２６，２７）にクエンチ現象が起きた場合で
も、超電導マグネット３に対する電流の通電を銅などの
導電率の高い金属で形成された２重管２４、単管２５を
通してバイパスさせることにより、発熱による破壊を防
ぐ。 （３）電流リ−ド部２１Ａに対するリ−ド線４，５等の
電気的接続を容易にすることができる。 （４）電流リ−ド部２１Ａの形状を任意に形成すること
ができる。 （５）磁気シ−ルド部２１Ｂの超電導物質（セラミック
融液固化物３１）のマイスナ−効果によりはじき出され
た磁束を比透磁率の高い金属（外筒２９）を通すことに
より、磁気シ−ルド効果を高めることができる。
おいて、 （１）電流リ−ド部２１Ａの機械的強度を強くして、回
路が短絡したようなときの大電流による電磁力でも破壊
しないようにできる。 （２）電流リ−ド部２１Ａの超電導物質（セラミック融
液固化物２６，２７）にクエンチ現象が起きた場合で
も、超電導マグネット３に対する電流の通電を銅などの
導電率の高い金属で形成された２重管２４、単管２５を
通してバイパスさせることにより、発熱による破壊を防
ぐ。 （３）電流リ−ド部２１Ａに対するリ−ド線４，５等の
電気的接続を容易にすることができる。 （４）電流リ−ド部２１Ａの形状を任意に形成すること
ができる。 （５）磁気シ−ルド部２１Ｂの超電導物質（セラミック
融液固化物３１）のマイスナ−効果によりはじき出され
た磁束を比透磁率の高い金属（外筒２９）を通すことに
より、磁気シ−ルド効果を高めることができる。
【００１８】次に、第３実施例について説明する。図４
は、第１実施例、第２実施例と同様に超電導マグネット
３を収納し、その超電導マグネット３を液体ヘリウム１
で冷却するように構成された機器収納容器２に、第３実
施例のブッシング４１を取り付けた状態の断面図であ
る。この第３実施例のブッシング４１は、前記第２実施
例におけるブッシング２１の磁気シ−ルド部２１Ｂと同
様に形成された磁気シ−ルド部４１Ｂの中央部に、図５
に示すような外側コイル状導体４２と、図６に示すよう
な内側コイル状導体４３とから成る電流リ−ド部４１Ａ
を配設したものである。そして超電導マグネット３のコ
イルに接続されたリ−ド線４は外側コイル状導体４２に
接続される一方、内側コイル状導体４３にはリ−ド線５
が接続されている。
は、第１実施例、第２実施例と同様に超電導マグネット
３を収納し、その超電導マグネット３を液体ヘリウム１
で冷却するように構成された機器収納容器２に、第３実
施例のブッシング４１を取り付けた状態の断面図であ
る。この第３実施例のブッシング４１は、前記第２実施
例におけるブッシング２１の磁気シ−ルド部２１Ｂと同
様に形成された磁気シ−ルド部４１Ｂの中央部に、図５
に示すような外側コイル状導体４２と、図６に示すよう
な内側コイル状導体４３とから成る電流リ−ド部４１Ａ
を配設したものである。そして超電導マグネット３のコ
イルに接続されたリ−ド線４は外側コイル状導体４２に
接続される一方、内側コイル状導体４３にはリ−ド線５
が接続されている。
【００１９】電流リ−ド部４１Ａを構成する外側コイル
状導体４２と内側コイル状導体４３は、導電率の高い金
属、例えば銅管でコイル状に形成されたあと、次のよう
にして複合超電導体に変換される。Ｂｉ2 Ｏ3 ，ＳｒＣ
Ｏ3 ，ＣａＣＯ3 ，ＣｕＯ，Ａｇ2 Ｏの粉末をＢｉ／Ｓ
ｒ／Ｃａ／Ｃｕ／Ａｇ＝２／２／１／２／０．３のモル
比になるように秤量して混合したセラミック組成物をア
ルミナ製のるつぼに入れ、１１５０℃に保持した電気炉
で１５分間加熱し、融液化したあと、それぞれの銅管の
一端を融液中に挿入し、反対側の端末から減圧して融液
を銅管内に吸引したあと室温まで冷却し、セラミック融
液固化物５１，５２を形成する。そのあと、各銅管とセ
ラミック融液固化物５１，５２とが一体化された複合体
を８１０℃で５０時間、アルゴンガス中、あるいは空気
中で加熱することにより図５、図６に示すようなコイル
状の銅／セラミック複合超電導体が得られた。このよう
にして得られた外側コイル状導体４２と内側コイル状導
体４３は、前記第１実施例、及び第２実施例の電流リ−
ド部と同様の超電導特性を示した。
状導体４２と内側コイル状導体４３は、導電率の高い金
属、例えば銅管でコイル状に形成されたあと、次のよう
にして複合超電導体に変換される。Ｂｉ2 Ｏ3 ，ＳｒＣ
Ｏ3 ，ＣａＣＯ3 ，ＣｕＯ，Ａｇ2 Ｏの粉末をＢｉ／Ｓ
ｒ／Ｃａ／Ｃｕ／Ａｇ＝２／２／１／２／０．３のモル
比になるように秤量して混合したセラミック組成物をア
ルミナ製のるつぼに入れ、１１５０℃に保持した電気炉
で１５分間加熱し、融液化したあと、それぞれの銅管の
一端を融液中に挿入し、反対側の端末から減圧して融液
を銅管内に吸引したあと室温まで冷却し、セラミック融
液固化物５１，５２を形成する。そのあと、各銅管とセ
ラミック融液固化物５１，５２とが一体化された複合体
を８１０℃で５０時間、アルゴンガス中、あるいは空気
中で加熱することにより図５、図６に示すようなコイル
状の銅／セラミック複合超電導体が得られた。このよう
にして得られた外側コイル状導体４２と内側コイル状導
体４３は、前記第１実施例、及び第２実施例の電流リ−
ド部と同様の超電導特性を示した。
【００２０】以上のように構成された電流リ−ド部４１
Ａと磁気シ−ルド部４１Ｂの間には両者の間が一定の間
隔になるように絶縁物４４が介在されている。また、磁
気シ−ルド部４１Ｂの上端部には鉄製で円板状の蓋４５
が被せられており、その蓋４５には銅で形成された棒状
の端子４６，４７が取り付けられている。この端子４
６，４７の上端には、超電導マグネット３に対して外部
から所要電力を供給する図示していない電源装置からの
給電線が接続される一方、下端には前記外側コイル状導
体４２と内側コイル状導体４３の上端部に接続されたリ
−ド線４８，４９が接続される。
Ａと磁気シ−ルド部４１Ｂの間には両者の間が一定の間
隔になるように絶縁物４４が介在されている。また、磁
気シ−ルド部４１Ｂの上端部には鉄製で円板状の蓋４５
が被せられており、その蓋４５には銅で形成された棒状
の端子４６，４７が取り付けられている。この端子４
６，４７の上端には、超電導マグネット３に対して外部
から所要電力を供給する図示していない電源装置からの
給電線が接続される一方、下端には前記外側コイル状導
体４２と内側コイル状導体４３の上端部に接続されたリ
−ド線４８，４９が接続される。
【００２１】上記構成のブッシング４１は、内部に液体
窒素５０が満たされており、磁気シ−ルド部４１Ｂはマ
イスナ−効果により外部からの磁界をシ−ルドするとと
もに電流リ−ド部４１Ａは電気抵抗がほぼゼロの状態で
電流が通電され、且つ外側コイル状導体４２と内側コイ
ル状導体４３の通電方向が反対になるため、発生する磁
界が打ち消され、磁気による通電障害が防止される。そ
して、前記第１実施例及び第２実施例で示したと同様の
優れた特性が得られた。
窒素５０が満たされており、磁気シ−ルド部４１Ｂはマ
イスナ−効果により外部からの磁界をシ−ルドするとと
もに電流リ−ド部４１Ａは電気抵抗がほぼゼロの状態で
電流が通電され、且つ外側コイル状導体４２と内側コイ
ル状導体４３の通電方向が反対になるため、発生する磁
界が打ち消され、磁気による通電障害が防止される。そ
して、前記第１実施例及び第２実施例で示したと同様の
優れた特性が得られた。
【００２２】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、電流リ−
ド部は、導電率の高い金属で形成された筒形容器と、そ
の筒形容器に加熱溶融状態で注入され冷却固化されたあ
と、その筒形容器とともに熱処理されて超電導物質に変
換されたセラミック融液固化物とから成る複合超電導体
で構成する一方、磁気シ−ルド部は、外筒と内筒から成
り、少なくとも外筒が強磁性体で形成された二重筒形金
属容器と、その外筒と内筒の間の空間部に加熱溶融状態
で注入され冷却固化されたあと、その二重筒形金属容器
とともに熱処理されて超電導物質に変換されたセラミッ
ク融液固化物とから成る複合超電導体で構成したため、
以下のような効果がある。 （１）電流リ−ド部の機械的強度を強くして、回路が短
絡したようなときの大電流による電磁力でも破壊しない
ようにすることができる。 （２）電流リ−ド部の超電導物質にクエンチ現象が起き
た場合でも、超電導応用機器に対する電流の通電を導電
率の高い金属の筒形容器を通してバイパスさせることに
より、発熱による電流リ−ド部の破壊を防ぐことができ
る。 （３）電流リ−ド部に対する外部接続リ−ド線の電気的
接続が容易になる。 （４）電流リ−ド部の形状を任意に形成することができ
る。 （５）電流リ−ド部の形状に合わせて磁気シ−ルド部の
形状を任意に形成できるため、外部磁気のシ−ルドが十
分できるようになり、電流リ−ド部の輸送電流の向上を
図ることができるとともに、磁気シ−ルド部の超電導物
質のマイスナ−効果によりはじき出された磁束を比透磁
率の高い金属を通すことにより、磁気シ−ルド効果を高
めることができる。
ド部は、導電率の高い金属で形成された筒形容器と、そ
の筒形容器に加熱溶融状態で注入され冷却固化されたあ
と、その筒形容器とともに熱処理されて超電導物質に変
換されたセラミック融液固化物とから成る複合超電導体
で構成する一方、磁気シ−ルド部は、外筒と内筒から成
り、少なくとも外筒が強磁性体で形成された二重筒形金
属容器と、その外筒と内筒の間の空間部に加熱溶融状態
で注入され冷却固化されたあと、その二重筒形金属容器
とともに熱処理されて超電導物質に変換されたセラミッ
ク融液固化物とから成る複合超電導体で構成したため、
以下のような効果がある。 （１）電流リ−ド部の機械的強度を強くして、回路が短
絡したようなときの大電流による電磁力でも破壊しない
ようにすることができる。 （２）電流リ−ド部の超電導物質にクエンチ現象が起き
た場合でも、超電導応用機器に対する電流の通電を導電
率の高い金属の筒形容器を通してバイパスさせることに
より、発熱による電流リ−ド部の破壊を防ぐことができ
る。 （３）電流リ−ド部に対する外部接続リ−ド線の電気的
接続が容易になる。 （４）電流リ−ド部の形状を任意に形成することができ
る。 （５）電流リ−ド部の形状に合わせて磁気シ−ルド部の
形状を任意に形成できるため、外部磁気のシ−ルドが十
分できるようになり、電流リ−ド部の輸送電流の向上を
図ることができるとともに、磁気シ−ルド部の超電導物
質のマイスナ−効果によりはじき出された磁束を比透磁
率の高い金属を通すことにより、磁気シ−ルド効果を高
めることができる。
【図１】本発明の第１実施例の全体的な構成を示した断
面図である。
面図である。
【図２】本発明の第２実施例の斜視断面図である。
【図３】本発明の第２実施例の全体的な構成を示した断
面図である。
面図である。
【図４】本発明の第３実施例の全体的な構成を示した断
面図である。
面図である。
【図５】図４の部分詳細斜視図である。
【図６】図４の部分詳細斜視図である。
【図７】図１の部分変形例を示した斜視図である。
【図８】従来のブッシングの全体的な構成を示した断面
図である。
図である。
１ 液体ヘリウム ２ 機器収納容器 ３ 超電導マグネット ４ リ−ド線 ５ リ−ド線 ６ ブッシング ２１ ブッシング ４１ ブッシング ６Ａ 電流リ−ド部 ２１Ａ 電流リ−ド部 ４１Ａ 電流リ−ド部 ６Ｂ 磁気シ−ルド部 ２１Ｂ 磁気シ−ルド部 ４１Ｂ 磁気シ−ルド部 １３ セラミック融液固化物 １６ セラミック融液固化物 ２６ セラミック融液固化物 ２７ セラミック融液固化物 ３１ セラミック融液固化物 ５１ セラミック融液固化物 ５２ セラミック融液固化物
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 中村 光一 愛知県海部郡蟹江町大字蟹江新田字与太郎 124の５
Claims (5)
- 【請求項１】 超電導材を用いて製作された超電導応用
機器を収納し、その超電導応用機器を液体ヘリウムで冷
却する機器収納容器に取り付けられて、外部の電源装置
と前記超電導応用機器とを電気的に接続する電流リ−ド
部と、その電流リ−ド部を囲むように配置されて外部か
らの磁気をシ−ルドする磁気シ−ルド部とを備えたブッ
シングにおいて、前記電流リ−ド部を、導電率の高い金
属で形成された筒形容器と、その筒形容器に加熱溶融状
態で注入され冷却固化されたあと、筒形容器とともに熱
処理されて超電導物質に変換されたセラミック融液固化
物とを有する複合超電導体で構成する一方、前記磁気シ
−ルド部を、外筒及び内筒の内、少なくとも外筒が強磁
性体で形成された二重筒形金属容器と、その二重筒形金
属容器の外筒と内筒の間の空隙部に加熱溶融状態で注入
され冷却固化されたあと、二重筒形金属容器とともに熱
処理されて超電導物質に変換されたセラミック融液固化
物とを有する複合超電導体で構成したことを特徴とする
複合超電導体を用いた磁気シ−ルド型ブッシング。 - 【請求項２】 前記電流リ−ド部は、導電率の高い金属
で形成された筒形容器に複数の線状複合超電導体を並列
に配設したことを特徴とする請求項１の複合超電導体を
用いた磁気シ−ルド型ブッシング。 - 【請求項３】 前記電流リ−ド部は、導電率の高い金属
で形成された筒形容器に複数の線状複合超電導体を並列
に、且つツイストしたことを特徴とする請求項１の複合
超電導体を用いた磁気シ−ルド型ブッシング。 - 【請求項４】 前記磁気シ−ルド部は、外筒を比透磁率
の高い鉄で形成する一方、内筒を導電率の高い金属で形
成したことを特徴とする請求項１の複合超電導体を用い
た磁気シ−ルド型ブッシング。 - 【請求項５】 前記磁気シ−ルド部は、外筒と内筒とを
鉄で形成したことを特徴とする請求項１の複合超電導体
を用いた磁気シ−ルド型ブッシング。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4088152A JP2510373B2 (ja) | 1992-03-12 | 1992-03-12 | 複合超電導体を用いた磁気シ−ルド型ブッシング |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4088152A JP2510373B2 (ja) | 1992-03-12 | 1992-03-12 | 複合超電導体を用いた磁気シ−ルド型ブッシング |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06103846A true JPH06103846A (ja) | 1994-04-15 |
| JP2510373B2 JP2510373B2 (ja) | 1996-06-26 |
Family
ID=13934963
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4088152A Expired - Lifetime JP2510373B2 (ja) | 1992-03-12 | 1992-03-12 | 複合超電導体を用いた磁気シ−ルド型ブッシング |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2510373B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| KR101011004B1 (ko) * | 2006-10-11 | 2011-01-26 | 현대중공업 주식회사 | 고전압 초전도 전력기기용 전류 도입선의 절연구조 |
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-
1992
- 1992-03-12 JP JP4088152A patent/JP2510373B2/ja not_active Expired - Lifetime
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2510373B2 (ja) | 1996-06-26 |
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