JPH06104850B2 - 粉砕ロッドの製法 - Google Patents
粉砕ロッドの製法Info
- Publication number
- JPH06104850B2 JPH06104850B2 JP63125399A JP12539988A JPH06104850B2 JP H06104850 B2 JPH06104850 B2 JP H06104850B2 JP 63125399 A JP63125399 A JP 63125399A JP 12539988 A JP12539988 A JP 12539988A JP H06104850 B2 JPH06104850 B2 JP H06104850B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- core
- rolled material
- hardness
- surface layer
- rod
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は粉砕機に使用する粉砕媒体の製法に係わり、と
くに粉砕ロッドの製法の改良に関する。
くに粉砕ロッドの製法の改良に関する。
円筒型粉砕機、例えばロッドミルにおいては粉砕媒体と
しては棒状の長大寸法を有する粉砕ロッドが使用され
る。
しては棒状の長大寸法を有する粉砕ロッドが使用され
る。
ロッドミルは比較的粗粒からなる粉砕を多量に粉砕する
のが好適であり、ロッドミルの回転にともない粉砕ロッ
ドがロッドミル内を瀑布状の運動を繰返しながら、粉砕
ロッド相互間に挟まれた粉砕との間に激しい衝撃作用を
与えて破壊し、順次粉砕を進行させて砕製品が得られ
る。上記粉砕にともない、粉砕ロッドは摩耗を発生し、
とくに直径が大であるロッドミルによる粉砕では、粉砕
ロッドの運動がさらに活発化されることもあって、衝撃
作用も増大し摩耗の進展や曲りや折損などの損傷の発生
も著しく増大することとなり、粉砕能力が低下すること
もあって、従来、粉砕ロッドとしては、耐摩耗性および
靭性を有する高炭素鋼などの圧延材が熱処理されて使用
されていた。
のが好適であり、ロッドミルの回転にともない粉砕ロッ
ドがロッドミル内を瀑布状の運動を繰返しながら、粉砕
ロッド相互間に挟まれた粉砕との間に激しい衝撃作用を
与えて破壊し、順次粉砕を進行させて砕製品が得られ
る。上記粉砕にともない、粉砕ロッドは摩耗を発生し、
とくに直径が大であるロッドミルによる粉砕では、粉砕
ロッドの運動がさらに活発化されることもあって、衝撃
作用も増大し摩耗の進展や曲りや折損などの損傷の発生
も著しく増大することとなり、粉砕能力が低下すること
もあって、従来、粉砕ロッドとしては、耐摩耗性および
靭性を有する高炭素鋼などの圧延材が熱処理されて使用
されていた。
また、従来、高い焼入表面硬さが得られるようにした鋼
の焼入方法も提案されている（例えば、特開昭61−4851
4号公報参照）。
の焼入方法も提案されている（例えば、特開昭61−4851
4号公報参照）。
しかしながら、上記粉砕ロッドの製法では高炭素鋼を用
いるにさいし、炭素含有量の増加とともに焼入性も増加
して、急冷硬化によって粉砕ロッドの表面硬化が行われ
るが、焼入硬化深さが浅く、かかる表面硬化層では耐摩
耗性を呈するものの、ロッドミルの運転が長時間行わ
れ、摩耗が上記表面硬化層以上に進展すると、心部では
焼入硬化が低く、摩耗が急速に進展して充分な耐摩耗性
を発揮することができず、粉砕ロッドの総合的な耐摩耗
性を発揮することができないという問題があった。こと
に、直径が大きい粉砕ロッドを製造するさいには、急冷
硬化にさいしての質量効果によって焼入れが不完全とな
り充分な耐摩耗性が得られなくなる。また粉砕ロッドの
製法として高炭素クロム鋼を用いるさいには、高炭素ク
ロム鋼は焼入性に富んでいることもあって焼入硬化深さ
も深くなり、心部においても硬化が行われるので粉砕作
用のもとで高炭素鋼に比して耐摩耗性が向上されるが、
衝撃値をはじめとする靭性が低いため、粉砕ロッドの激
しい衝撃作用のもとで破損などの損傷をもたらし、耐久
性に劣るという問題があった。
いるにさいし、炭素含有量の増加とともに焼入性も増加
して、急冷硬化によって粉砕ロッドの表面硬化が行われ
るが、焼入硬化深さが浅く、かかる表面硬化層では耐摩
耗性を呈するものの、ロッドミルの運転が長時間行わ
れ、摩耗が上記表面硬化層以上に進展すると、心部では
焼入硬化が低く、摩耗が急速に進展して充分な耐摩耗性
を発揮することができず、粉砕ロッドの総合的な耐摩耗
性を発揮することができないという問題があった。こと
に、直径が大きい粉砕ロッドを製造するさいには、急冷
硬化にさいしての質量効果によって焼入れが不完全とな
り充分な耐摩耗性が得られなくなる。また粉砕ロッドの
製法として高炭素クロム鋼を用いるさいには、高炭素ク
ロム鋼は焼入性に富んでいることもあって焼入硬化深さ
も深くなり、心部においても硬化が行われるので粉砕作
用のもとで高炭素鋼に比して耐摩耗性が向上されるが、
衝撃値をはじめとする靭性が低いため、粉砕ロッドの激
しい衝撃作用のもとで破損などの損傷をもたらし、耐久
性に劣るという問題があった。
本発明はこのような従来の問題を解決するものであり、
高炭素クロム鋼の圧延材を用い表層部を硬化させて耐摩
耗性をもたせ表層部に比して心部における硬度が低く、
かつ遷移部における硬度は表層部から心部まで傾斜して
低減されるとともに靭性を増大して傾斜機能を備え、耐
久性に優れた粉砕ロッドの製法を提供することを目的と
するものである。
高炭素クロム鋼の圧延材を用い表層部を硬化させて耐摩
耗性をもたせ表層部に比して心部における硬度が低く、
かつ遷移部における硬度は表層部から心部まで傾斜して
低減されるとともに靭性を増大して傾斜機能を備え、耐
久性に優れた粉砕ロッドの製法を提供することを目的と
するものである。
本発明は上記目的を達成するために、C0.5〜1.5重量
％、Si＜0.7重量％、Mn＜1.0重量％、Cr0.90〜1.60重量
％、残部Feおよび不純物の組成からなる高炭素クロム鋼
の圧延材を用いて加熱し、水焼入れ、低温焼戻してなる
粉砕ロッドの製法であって、前記圧延材を加熱し、引続
き圧延材の単位表面積m2当り４〜10m2の冷却水量および
２〜４分の冷却時間のもとで水焼入れにより急冷硬化し
たのち、低温焼戻しをし、圧延材表面からの距離が外径
のほぼ５％である表層部における硬度ＨRCは58〜63であ
り、圧延材表面からの距離が外径のほぼ50％以下である
心部における硬度ＨRCは35〜45であり、表層部から心部
にわたる遷移部における硬度は表層部から心部まで傾斜
して低減されたことを特徴とするものである。
％、Si＜0.7重量％、Mn＜1.0重量％、Cr0.90〜1.60重量
％、残部Feおよび不純物の組成からなる高炭素クロム鋼
の圧延材を用いて加熱し、水焼入れ、低温焼戻してなる
粉砕ロッドの製法であって、前記圧延材を加熱し、引続
き圧延材の単位表面積m2当り４〜10m2の冷却水量および
２〜４分の冷却時間のもとで水焼入れにより急冷硬化し
たのち、低温焼戻しをし、圧延材表面からの距離が外径
のほぼ５％である表層部における硬度ＨRCは58〜63であ
り、圧延材表面からの距離が外径のほぼ50％以下である
心部における硬度ＨRCは35〜45であり、表層部から心部
にわたる遷移部における硬度は表層部から心部まで傾斜
して低減されたことを特徴とするものである。
〔作用〕 本発明は上記のような構成により次のような作用を有す
る。すなわち、長大寸法を有する粉砕ロッドを高炭素ク
ロム鋼の圧延材を使用して製造するさいに、圧延材を加
熱炉中で回転を与えながら移動する過程で加熱し、引続
き冷却器内を移動する過程で水焼入れされて圧延材は均
一な伝熱のもとで熱処理が行われ、しかも、水焼入れに
おける急速硬化が冷却水量および冷却時間の調製により
抑制される。そして、圧延材表面からの距離が外径のほ
ぼ５％である表層部における硬度ＨRCは58〜63であり、
圧延材表面からの距離が外径のほぼ50％以下である心部
における硬度ＨRCは35〜45であり、表層部から心部にわ
たる遷移部における硬度は表層部から心部まで傾斜して
低減されるので、表層部を硬化させて耐摩耗性をもた
せ、心部に向って硬化の抑制による硬度の低下とともに
靭性を増大して傾斜機能を備えた長大寸法を有する粉砕
ロッドを製造することができる。したがって、過酷な衝
撃作用のもとでの粉砕操作における摩耗の進展や曲りや
折損などの損傷を回避できて、耐久性、経済性を著しく
向上させることができる。
る。すなわち、長大寸法を有する粉砕ロッドを高炭素ク
ロム鋼の圧延材を使用して製造するさいに、圧延材を加
熱炉中で回転を与えながら移動する過程で加熱し、引続
き冷却器内を移動する過程で水焼入れされて圧延材は均
一な伝熱のもとで熱処理が行われ、しかも、水焼入れに
おける急速硬化が冷却水量および冷却時間の調製により
抑制される。そして、圧延材表面からの距離が外径のほ
ぼ５％である表層部における硬度ＨRCは58〜63であり、
圧延材表面からの距離が外径のほぼ50％以下である心部
における硬度ＨRCは35〜45であり、表層部から心部にわ
たる遷移部における硬度は表層部から心部まで傾斜して
低減されるので、表層部を硬化させて耐摩耗性をもた
せ、心部に向って硬化の抑制による硬度の低下とともに
靭性を増大して傾斜機能を備えた長大寸法を有する粉砕
ロッドを製造することができる。したがって、過酷な衝
撃作用のもとでの粉砕操作における摩耗の進展や曲りや
折損などの損傷を回避できて、耐久性、経済性を著しく
向上させることができる。
粉砕ロッドとしてはC0.86重量％、Si0.44重量％、Mn0.5
3重量％、P0.014重量％、S0.012重量％、Cr1.35重量
％、残部Feの組成からなる直径90mm高炭素クロム鋼の圧
延材棒鋼を用い、この圧延材は、直径55〜150mmの棒鋼
を用いることができる。そして、圧延材は加熱炉中で回
転を与えながら移動する過程で、約880℃に0.5時間加熱
し、引続き、冷却器内を移動する過程で、冷却器では0.
5kg/cm2の冷却水量700〜1200l/min、冷却時間2min30sec
のもとで噴出されて粉砕ロッドが水焼入れにより急冷硬
化される。冷却器の冷却帯長は1.6mであり、粉砕ロッド
の移動速度は0.5m/minであって、冷却水量は粉砕ロッド
の単位表面積m2当り４〜10m2に相当していた。
3重量％、P0.014重量％、S0.012重量％、Cr1.35重量
％、残部Feの組成からなる直径90mm高炭素クロム鋼の圧
延材棒鋼を用い、この圧延材は、直径55〜150mmの棒鋼
を用いることができる。そして、圧延材は加熱炉中で回
転を与えながら移動する過程で、約880℃に0.5時間加熱
し、引続き、冷却器内を移動する過程で、冷却器では0.
5kg/cm2の冷却水量700〜1200l/min、冷却時間2min30sec
のもとで噴出されて粉砕ロッドが水焼入れにより急冷硬
化される。冷却器の冷却帯長は1.6mであり、粉砕ロッド
の移動速度は0.5m/minであって、冷却水量は粉砕ロッド
の単位表面積m2当り４〜10m2に相当していた。
冷却水量が単位面積当り4m2以下である場合には、粉砕
ロッドは充分な急冷硬化が行なわれず、表層部における
硬度は所要の硬度に達しない。
ロッドは充分な急冷硬化が行なわれず、表層部における
硬度は所要の硬度に達しない。
冷却水量が単位表面積m2当り10m2以上である場合は、粉
砕ロッドの急冷硬化が過剰となり、表層部において表面
割れなどを発生させる。したがって、冷却水量は単位表
面積m2当り４〜10m2に限定した。
砕ロッドの急冷硬化が過剰となり、表層部において表面
割れなどを発生させる。したがって、冷却水量は単位表
面積m2当り４〜10m2に限定した。
冷却時間が２分以下である場合、伝熱量が不充分とな
り、充分な急冷硬化が行われず、全体的に粉砕ロッドの
硬化が低下する。
り、充分な急冷硬化が行われず、全体的に粉砕ロッドの
硬化が低下する。
冷却時間が４分以上である場合、粉砕ロッドの心部まで
焼入硬化させてしまい、心部の靭性を低下させるととも
に焼割れなどを発生させる。したがって、冷却時間は２
〜４分に限定した。
焼入硬化させてしまい、心部の靭性を低下させるととも
に焼割れなどを発生させる。したがって、冷却時間は２
〜４分に限定した。
かくして、圧延材を加熱炉中回転させながら均一な伝熱
のもとで熱処理され、しかも、水焼入れにおける冷却速
度を調整することにより、心部の硬化が行われることを
抑制している。次いで、加熱炉へ移動して210℃まで昇
温させて出炉したのち、空冷による低温焼戻しを行っ
た。
のもとで熱処理され、しかも、水焼入れにおける冷却速
度を調整することにより、心部の硬化が行われることを
抑制している。次いで、加熱炉へ移動して210℃まで昇
温させて出炉したのち、空冷による低温焼戻しを行っ
た。
上記の工程を経て製造された粉砕ロッドの焼入硬化特性
は第１図の曲線１に示されている。すなわち、圧延材表
面からの距離が外径のほぼ５％である表層部における硬
度ＨRCは58〜63であり、圧延材表面からの距離が外径の
ほぼ50％以下である心部における硬度ＨRCは35〜45であ
り、表層部から心部にわたる遷移部における硬度は表層
部から心部まで傾斜して低減されている。
は第１図の曲線１に示されている。すなわち、圧延材表
面からの距離が外径のほぼ５％である表層部における硬
度ＨRCは58〜63であり、圧延材表面からの距離が外径の
ほぼ50％以下である心部における硬度ＨRCは35〜45であ
り、表層部から心部にわたる遷移部における硬度は表層
部から心部まで傾斜して低減されている。
次に比較のため、第１図の曲線２には従来の高炭素鋼に
よる粉砕ロッドの焼入硬化特性を点線により示してい
る。すなわち、焼入硬化深さが極めて薄く、また心部に
おける硬度が低くなっている。
よる粉砕ロッドの焼入硬化特性を点線により示してい
る。すなわち、焼入硬化深さが極めて薄く、また心部に
おける硬度が低くなっている。
第１図の曲線３には従来の高炭素クロム鋼による粉砕ロ
ッドの焼入硬化特性を鎖線により示している。すなわ
ち、表面から心部にいたるまでほぼ同様に硬化されてお
り、心部硬度もＨRC48と高く、靭性が充分でないことが
判明し得る。
ッドの焼入硬化特性を鎖線により示している。すなわ
ち、表面から心部にいたるまでほぼ同様に硬化されてお
り、心部硬度もＨRC48と高く、靭性が充分でないことが
判明し得る。
また、得られた粉砕ロッドの機械的性質を測定し、その
結果を以下に示す。
結果を以下に示す。
上記結果よりも明らかなように、粉砕ロッドの表層部は
充分な深度をもって硬化されており、心部は表層部に比
して硬度が低く、しかも表層部から心部にわたる遷移部
における硬度は表層部から心部まで傾斜して低減され
て、伸び、絞りおよび衝撃値など充分に靭性を増大して
傾斜機能を備えていることが示されている。また、得ら
れた粉砕ロッドの断面における顕微鏡組織は表層部にお
いてはマルテンサイトおよびベイナイト組織を、また、
心部においては微細パーライト組織を呈していた。
充分な深度をもって硬化されており、心部は表層部に比
して硬度が低く、しかも表層部から心部にわたる遷移部
における硬度は表層部から心部まで傾斜して低減され
て、伸び、絞りおよび衝撃値など充分に靭性を増大して
傾斜機能を備えていることが示されている。また、得ら
れた粉砕ロッドの断面における顕微鏡組織は表層部にお
いてはマルテンサイトおよびベイナイト組織を、また、
心部においては微細パーライト組織を呈していた。
第２図は得られた粉砕ロッドの摩耗線図を示すものであ
る。比較のために、曲線２には従来の高炭素鋼による粉
砕ロッドの摩耗状況を示している。粉砕ロッドがロッド
ミルに使用されて硬砂岩の粉砕を行い、初期直径が長期
使用により減少する摩耗状況を示し、使用限界である40
mmに達するまで、本発明による粉砕ロッドは従来技術に
比して約４倍の耐久期間を有していることが判する。そ
して、使用限界40mm近傍においても、充分な靭性を有し
ているために、粉砕ロッドが破損されることなく、高い
耐久性をもって使用され得る。
る。比較のために、曲線２には従来の高炭素鋼による粉
砕ロッドの摩耗状況を示している。粉砕ロッドがロッド
ミルに使用されて硬砂岩の粉砕を行い、初期直径が長期
使用により減少する摩耗状況を示し、使用限界である40
mmに達するまで、本発明による粉砕ロッドは従来技術に
比して約４倍の耐久期間を有していることが判する。そ
して、使用限界40mm近傍においても、充分な靭性を有し
ているために、粉砕ロッドが破損されることなく、高い
耐久性をもって使用され得る。
このように、上記実施例によれば、良好な焼入性を有す
る高炭素クロム鋼の圧延材を用い、冷却部を移動する過
程で水焼入れにおける冷却速度を含む熱処理条件などを
調整することにより、心部の硬化が行われることを抑制
しており、しかも表層部から心部にわたる遷移部におけ
る硬度は表層部から心部まで傾斜して低減されているの
で、焼入硬化深さが深く耐摩耗性に富み、かつ靭性を増
大して傾斜機能を備えた長大寸法を有する粉砕ロッドを
製造することができる。したがって、粉砕操作における
摩耗の進展や損傷の回避による耐久性、経済性を著しく
向上することができる。
る高炭素クロム鋼の圧延材を用い、冷却部を移動する過
程で水焼入れにおける冷却速度を含む熱処理条件などを
調整することにより、心部の硬化が行われることを抑制
しており、しかも表層部から心部にわたる遷移部におけ
る硬度は表層部から心部まで傾斜して低減されているの
で、焼入硬化深さが深く耐摩耗性に富み、かつ靭性を増
大して傾斜機能を備えた長大寸法を有する粉砕ロッドを
製造することができる。したがって、粉砕操作における
摩耗の進展や損傷の回避による耐久性、経済性を著しく
向上することができる。
本発明は上記実施例より明らかなように、高炭素クロム
鋼の圧延材を用い表層部に比して心部における硬化が抑
制されており、しかも表層部から心部にわたる遷移部に
おける硬度は表層部から心部まで低減されているので、
焼入硬化深さが深く耐摩耗性に富み、かつ靭性を増大し
て傾斜機能を備えた長大寸法を有する粉砕ロッドを製造
することができる。したがって、粉砕操作における摩耗
の進展や損傷の回避による耐久性、経済性を著しく向上
することができる。
鋼の圧延材を用い表層部に比して心部における硬化が抑
制されており、しかも表層部から心部にわたる遷移部に
おける硬度は表層部から心部まで低減されているので、
焼入硬化深さが深く耐摩耗性に富み、かつ靭性を増大し
て傾斜機能を備えた長大寸法を有する粉砕ロッドを製造
することができる。したがって、粉砕操作における摩耗
の進展や損傷の回避による耐久性、経済性を著しく向上
することができる。
第１図は本発明の一実施例における粉砕ロッドの製法に
よる粉砕ロッドの焼入硬化特性を示す説明図、第２図は
同摩耗線図であり、いずれも従来技術と比較して示して
いる。
よる粉砕ロッドの焼入硬化特性を示す説明図、第２図は
同摩耗線図であり、いずれも従来技術と比較して示して
いる。
Claims (1)
- 【請求項１】C0.5〜1.5重量％、Si＜0.7重量％、Mn＜1.
0重量％、Cr0.90〜1.60重量％、残部Feおよび不純物か
らなる高炭素クロム鋼の圧延材を用いて加熱し、水焼入
れ、低温焼戻してなる粉砕ロッドの製法であって、前記
圧延材を加熱し、引続き圧延材の単位表面積m2当り４〜
10m2の冷却水量および２〜４分の冷却時間のもとで水焼
入れにより急冷硬化したのち、低温焼戻しをし、圧延材
表面からの距離が外径のほぼ５％である表層部における
硬度ＨRCは58〜63であり、圧延材表面からの距離が外径
のほぼ50％以下である心部における硬度ＨRCは35〜45で
あり、表層部から心部にわたる遷移部における硬度は表
層部から心部まで傾斜して低減されたことを特徴とする
粉砕ロッドの製法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63125399A JPH06104850B2 (ja) | 1988-05-23 | 1988-05-23 | 粉砕ロッドの製法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63125399A JPH06104850B2 (ja) | 1988-05-23 | 1988-05-23 | 粉砕ロッドの製法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01294821A JPH01294821A (ja) | 1989-11-28 |
| JPH06104850B2 true JPH06104850B2 (ja) | 1994-12-21 |
Family
ID=14909171
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63125399A Expired - Fee Related JPH06104850B2 (ja) | 1988-05-23 | 1988-05-23 | 粉砕ロッドの製法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06104850B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108467995A (zh) * | 2018-03-27 | 2018-08-31 | 本钢板材股份有限公司 | 电炉连铸生产球磨机磨棒用BG65Mn钢及制备方法 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE1008247A6 (fr) * | 1994-04-18 | 1996-02-27 | Magotteaux Int | Aciers a haute teneur en carbone, procede pour leur production et leur utilisation pour des pieces d'usure fabriquees en cet acier. |
| CN112760563A (zh) * | 2020-12-22 | 2021-05-07 | 济南厚德耐磨材料有限公司 | 一种加工石英砂棒磨机用耐磨钢棒的方法 |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS491424A (ja) * | 1972-04-25 | 1974-01-08 | ||
| JPS5480214A (en) * | 1977-12-09 | 1979-06-26 | Hitachi Ltd | Hardening method of rolls |
| FR2428829A1 (fr) * | 1978-06-16 | 1980-01-11 | Comp Generale Electricite | Dispositif de mesure de la fonction de coherence mutuelle d'un faisceau laser |
| JPS552789A (en) * | 1979-04-02 | 1980-01-10 | Komatsu Ltd | Touch, wear resistant steel |
| JPS5858271A (ja) * | 1981-10-02 | 1983-04-06 | Seiko Instr & Electronics Ltd | 時計部品の製造方法 |
| JPS6148514A (ja) * | 1984-08-16 | 1986-03-10 | Komatsu Ltd | 鋼の焼入方法 |
-
1988
- 1988-05-23 JP JP63125399A patent/JPH06104850B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108467995A (zh) * | 2018-03-27 | 2018-08-31 | 本钢板材股份有限公司 | 电炉连铸生产球磨机磨棒用BG65Mn钢及制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH01294821A (ja) | 1989-11-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4435953B2 (ja) | 冷間鍛造用棒線材とその製造方法 | |
| US4436791A (en) | Cast cold rolling roll | |
| JP4219023B2 (ja) | 高強度ドライブシャフトとその製造方法 | |
| AU615044B2 (en) | Bainitic core grinding rod | |
| KR100466080B1 (ko) | 구름 베어링 강과 그 제조 방법 및 구름 베어링 부품 | |
| JPH11309630A (ja) | 鋼材製部品の製造方法 | |
| CN105506256B (zh) | 一种高硬度耐磨铸铁锤头的制备方法 | |
| CN1116250A (zh) | 高淬透性热轧钢球及其热处理方法 | |
| JP2001049393A (ja) | 耐摩耗性に優れた焼戻しマルテンサイト系レールおよびその製造法 | |
| JP2802155B2 (ja) | 耐疲労性および耐摩耗性に優れた熱処理省略型高張力鋼線材の製造方法 | |
| US4602416A (en) | High strength crushing bar and a process for manufacturing | |
| JPH01294821A (ja) | 粉砕ロッドの製法 | |
| US2895816A (en) | Steel grit and method for manufacturing same | |
| JP2004300497A (ja) | 伸線加工性に優れた線状または棒状鋼、及びその製造方法、並びに軸受部品 | |
| JPS6286125A (ja) | 高強度高靭性熱間圧延鋼材の製造方法 | |
| JPS6330972B2 (ja) | ||
| JP4127145B2 (ja) | 疲労特性に優れた等速ジョイント内輪およびその製造方法 | |
| JP4281443B2 (ja) | 転動疲労寿命に優れるハブの製造方法 | |
| KR100815748B1 (ko) | 경화능과 내충격성이 우수한 후물용 고탄소공구강대의제조방법 | |
| JP3437979B2 (ja) | 耐磨耗継目無鋼管およびその製造方法 | |
| CN111910125B (zh) | 一种棒磨机用非热处理耐磨钢棒及其制造方法 | |
| JP2927166B2 (ja) | 短時間焼入性に優れた高炭素冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH076051B2 (ja) | 破砕機用耐摩耗部品 | |
| JPH0229726B2 (ja) | ||
| JPH0762430A (ja) | 耐摩耗性棒鋼の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |