JPH06108149A - 需要家焼鈍後の鉄損が極めて優れた無方向性珪素鋼板の製造方法 - Google Patents
需要家焼鈍後の鉄損が極めて優れた無方向性珪素鋼板の製造方法Info
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- JPH06108149A JPH06108149A JP4260395A JP26039592A JPH06108149A JP H06108149 A JPH06108149 A JP H06108149A JP 4260395 A JP4260395 A JP 4260395A JP 26039592 A JP26039592 A JP 26039592A JP H06108149 A JPH06108149 A JP H06108149A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 無方向性電磁鋼板の溶製段階での不純物元素
の量を制限することにより、需要家焼鈍後の鉄損を良好
にする。 【構成】 無方向性電磁鋼板において、Ｓｉ，Ａｌ，Ｍ
ｎ，Ｐ，残部実質的にＦｅ及び不可避不純物元素よりな
るスラブの溶製において、不可避不純物Ｃ，Ｎ，Ｓ，Ｔ
ｉ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｖ，Ａｓ，Ｍｏ，Ｃｒ，Ｗ，Ｏの含有
量を制限する。スラブの熱延後の処理工程は、通常の方
法とする。 【効果】 不可避不純物を制限することにより、需要家
焼鈍時の粒成長が容易となり、焼鈍後の鉄損が良好な無
方向性珪素鋼板を得ることが可能となる。
の量を制限することにより、需要家焼鈍後の鉄損を良好
にする。 【構成】 無方向性電磁鋼板において、Ｓｉ，Ａｌ，Ｍ
ｎ，Ｐ，残部実質的にＦｅ及び不可避不純物元素よりな
るスラブの溶製において、不可避不純物Ｃ，Ｎ，Ｓ，Ｔ
ｉ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｖ，Ａｓ，Ｍｏ，Ｃｒ，Ｗ，Ｏの含有
量を制限する。スラブの熱延後の処理工程は、通常の方
法とする。 【効果】 不可避不純物を制限することにより、需要家
焼鈍時の粒成長が容易となり、焼鈍後の鉄損が良好な無
方向性珪素鋼板を得ることが可能となる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、鉄損が極めて低い無方
向性珪素鋼板（以下無方向性電磁鋼板と云う）に関し、
溶製段階で超高純度のスラブを製造して上記の工程にて
無方向性電磁鋼板を製造する方法に関するものである。
特に、需要家焼鈍後の磁性向上を計る。
向性珪素鋼板（以下無方向性電磁鋼板と云う）に関し、
溶製段階で超高純度のスラブを製造して上記の工程にて
無方向性電磁鋼板を製造する方法に関するものである。
特に、需要家焼鈍後の磁性向上を計る。
【０００２】
【従来の技術】近年、回転機用電磁鋼板としての無方向
性電磁鋼板に対する品質向上の要求は省エネルギーの観
点から、益々強くなっている。鉄鋼メーカーの側でもこ
の要望に応えるべく鋭意その研究開発が進められてい
る。Ｓｉ含有量が、２．０％以下のいわゆる低級無方向
性電磁鋼板は、鉄鋼メーカーから提供された後、所定の
サイズに加工され、需要家で焼鈍される（以下需要家焼
鈍と略す）。この目的は、需要家での加工性を確保する
ために、鉄鋼メーカーでの焼鈍をある程度に制限するこ
とばかりでなく、需要家での無方向性電磁鋼板に導入さ
れた加工歪による磁性の劣化の回復及び加工歪によって
需要家焼鈍時に粒成長が加速されひいては、回転機に組
み込まれた場合の磁性の確保である。
性電磁鋼板に対する品質向上の要求は省エネルギーの観
点から、益々強くなっている。鉄鋼メーカーの側でもこ
の要望に応えるべく鋭意その研究開発が進められてい
る。Ｓｉ含有量が、２．０％以下のいわゆる低級無方向
性電磁鋼板は、鉄鋼メーカーから提供された後、所定の
サイズに加工され、需要家で焼鈍される（以下需要家焼
鈍と略す）。この目的は、需要家での加工性を確保する
ために、鉄鋼メーカーでの焼鈍をある程度に制限するこ
とばかりでなく、需要家での無方向性電磁鋼板に導入さ
れた加工歪による磁性の劣化の回復及び加工歪によって
需要家焼鈍時に粒成長が加速されひいては、回転機に組
み込まれた場合の磁性の確保である。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、この需要家焼
鈍は、通常、焼鈍温度は、８００℃以下で行われるの
で、粒成長を阻害する析出物等が鋼板中に存在すると焼
鈍効果が著しく損なわれることがあった。この対策とし
て、例えば、特開平３−１９３８２０号公報には、Ｓ，
Ｎを低減し、あるいは、Ｂを添加して、Ｎを無害化する
技術が開示されている。しかし、効果としては未だ不十
分である。
鈍は、通常、焼鈍温度は、８００℃以下で行われるの
で、粒成長を阻害する析出物等が鋼板中に存在すると焼
鈍効果が著しく損なわれることがあった。この対策とし
て、例えば、特開平３−１９３８２０号公報には、Ｓ，
Ｎを低減し、あるいは、Ｂを添加して、Ｎを無害化する
技術が開示されている。しかし、効果としては未だ不十
分である。
【０００４】本発明は、更にこの粒成長を阻害する析出
物を構成する元素を特定し、これらを溶製段階で所定範
囲以下に低減することにより、需要家焼鈍後の磁性、特
に鉄損が極めて優れた無方向性電磁鋼板の製造法を提供
することを目的とする。
物を構成する元素を特定し、これらを溶製段階で所定範
囲以下に低減することにより、需要家焼鈍後の磁性、特
に鉄損が極めて優れた無方向性電磁鋼板の製造法を提供
することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に本発明は、重量％として、Ｓｉ：０．０５〜２．０
％、 Ａｌ：０．０００５〜１．０％、Ｍｎ：０．０
５〜２．０％、 Ｐ ≦０．２％ 残部実質的にＦｅ及び不可避不純物元素よりなる珪素鋼
スラブを１３００℃以下の温度に加熱し、熱間圧延し、
必要に応じ巻取温度を７５０℃以上として自己焼鈍を施
し、酸洗、冷間圧延によって、所定の板厚とし、該冷間
圧延は必要により焼鈍を挟んだ２段階で行ってもよく、
次いで仕上げ焼鈍、更に必要あれば１．０〜１０％のス
キンパスを行って得られる無方向性珪素鋼板において、
溶製段階での不可避不純物をＣ ≦０．００７０％、
Ｎ ≦０．００５０％、Ｓ ≦０．００５０％、
Ｔｉ≦０．００５０％、Ｚｒ≦０．００５０
％、 Ｎｂ≦０．００５０％、Ｖ ≦０．００５
０％、 Ａｓ≦０．００９０％、Ｍｏ≦０．００
５０％、 Ｃｒ≦０．０８０％、Ｗ ≦０．００
５０％、 Ｏ ≦０．００５０％に規定すること
を特徴とする需要家焼鈍後の鉄損が極めて優れた無方向
性電磁鋼板の製造方法である。
に本発明は、重量％として、Ｓｉ：０．０５〜２．０
％、 Ａｌ：０．０００５〜１．０％、Ｍｎ：０．０
５〜２．０％、 Ｐ ≦０．２％ 残部実質的にＦｅ及び不可避不純物元素よりなる珪素鋼
スラブを１３００℃以下の温度に加熱し、熱間圧延し、
必要に応じ巻取温度を７５０℃以上として自己焼鈍を施
し、酸洗、冷間圧延によって、所定の板厚とし、該冷間
圧延は必要により焼鈍を挟んだ２段階で行ってもよく、
次いで仕上げ焼鈍、更に必要あれば１．０〜１０％のス
キンパスを行って得られる無方向性珪素鋼板において、
溶製段階での不可避不純物をＣ ≦０．００７０％、
Ｎ ≦０．００５０％、Ｓ ≦０．００５０％、
Ｔｉ≦０．００５０％、Ｚｒ≦０．００５０
％、 Ｎｂ≦０．００５０％、Ｖ ≦０．００５
０％、 Ａｓ≦０．００９０％、Ｍｏ≦０．００
５０％、 Ｃｒ≦０．０８０％、Ｗ ≦０．００
５０％、 Ｏ ≦０．００５０％に規定すること
を特徴とする需要家焼鈍後の鉄損が極めて優れた無方向
性電磁鋼板の製造方法である。
【０００６】また、鉄鋼メーカーでの最終焼鈍において
も、本発明の範囲の成分の無方向性電磁鋼板は、たやす
く短時間で再結晶し、エネルギーの節約も可能である。
即ち、需要家焼鈍材ばかりでなく、その他の無方向性電
磁鋼板すべてについても、本発明は、有効である。
も、本発明の範囲の成分の無方向性電磁鋼板は、たやす
く短時間で再結晶し、エネルギーの節約も可能である。
即ち、需要家焼鈍材ばかりでなく、その他の無方向性電
磁鋼板すべてについても、本発明は、有効である。
【０００７】次に、本発明における各成分の限定理由を
説明する。 〔炭素の影響〕無方向性電磁鋼板の用途は、連続運転の
回転機が主であり、長時間の安定した使用に耐えること
が要求され、その使用中に磁気特性の劣化（磁気時効）
を起こさないことが必要不可欠である。このためには、
最終製品段階で固溶炭素の含有量は０．００３０％以下
でなければならない。炭素は、鉄鋼メーカーでの焼鈍時
に積極的に析出させ無害化することが、可能である。し
かし、炭素の含有量が０．００７０％を超えると焼鈍炉
を長くする、生産性を落とす（焼鈍時間を長くする）等
の析出操作が必要になり、コスト上昇の原因となる。こ
のため、炭素の上限は、０．００７０％とする。更に、
需要家焼鈍時の冷却速度を遅くすると、炭素の析出は十
分に行われるが、近年この冷却速度が速い場合があり、
基本的には、鉄鋼メーカーで炭素含有量を減らしておく
べきである。
説明する。 〔炭素の影響〕無方向性電磁鋼板の用途は、連続運転の
回転機が主であり、長時間の安定した使用に耐えること
が要求され、その使用中に磁気特性の劣化（磁気時効）
を起こさないことが必要不可欠である。このためには、
最終製品段階で固溶炭素の含有量は０．００３０％以下
でなければならない。炭素は、鉄鋼メーカーでの焼鈍時
に積極的に析出させ無害化することが、可能である。し
かし、炭素の含有量が０．００７０％を超えると焼鈍炉
を長くする、生産性を落とす（焼鈍時間を長くする）等
の析出操作が必要になり、コスト上昇の原因となる。こ
のため、炭素の上限は、０．００７０％とする。更に、
需要家焼鈍時の冷却速度を遅くすると、炭素の析出は十
分に行われるが、近年この冷却速度が速い場合があり、
基本的には、鉄鋼メーカーで炭素含有量を減らしておく
べきである。
【０００８】更に、溶製以降の工程で脱炭することが考
えられる。例えば、連続熱延板焼鈍で脱炭する場合は板
厚が厚いため脱炭効率が悪く生産的でないが、箱型熱延
板焼鈍時に脱炭することも可能であるが、その後の酸洗
性が著しく阻害されるので生産的でない。また、中間焼
鈍時（冷間圧延に挟まれた焼鈍）に脱炭すれば、表面に
酸化層が形成され、続く冷延で圧延油の汚染及び圧延ロ
ール傷、しいては鋼板表面の傷の原因になる。また、中
間焼鈍後に酸洗し表面の酸化層を除去することは、可能
であるが、費用がかかり実際的でない。更に、仕上げ焼
鈍時に脱炭することも可能であるし、実際行われてい
る。しかし、この場合表面の酸化層により高磁場鉄損が
劣る場合がしばしばある。
えられる。例えば、連続熱延板焼鈍で脱炭する場合は板
厚が厚いため脱炭効率が悪く生産的でないが、箱型熱延
板焼鈍時に脱炭することも可能であるが、その後の酸洗
性が著しく阻害されるので生産的でない。また、中間焼
鈍時（冷間圧延に挟まれた焼鈍）に脱炭すれば、表面に
酸化層が形成され、続く冷延で圧延油の汚染及び圧延ロ
ール傷、しいては鋼板表面の傷の原因になる。また、中
間焼鈍後に酸洗し表面の酸化層を除去することは、可能
であるが、費用がかかり実際的でない。更に、仕上げ焼
鈍時に脱炭することも可能であるし、実際行われてい
る。しかし、この場合表面の酸化層により高磁場鉄損が
劣る場合がしばしばある。
【０００９】更に、炭化物の効果（害）については、Ｆ
ｅ3 Ｃ，ＺｒＣ，ＶＣ，ＴｉＣ，ＮｂＣ等を形成し、仕
上げ焼鈍時の再結晶粒の成長を妨げるばかりでなく、こ
れらの析出物のピニング効果により、鉄損を劣化せしめ
る。結局、熱延以降の工程での脱炭は、コスト、品質の
点から避けるべきである。即ち、溶製（製鋼）段階で請
求範囲の０．００７０％以下、望ましくは０．００５０
％以下とする。本発明の無方向性電磁鋼板の製造におい
ては、溶製（製鋼）段階での極低炭素含有を実現する手
段は問わない。
ｅ3 Ｃ，ＺｒＣ，ＶＣ，ＴｉＣ，ＮｂＣ等を形成し、仕
上げ焼鈍時の再結晶粒の成長を妨げるばかりでなく、こ
れらの析出物のピニング効果により、鉄損を劣化せしめ
る。結局、熱延以降の工程での脱炭は、コスト、品質の
点から避けるべきである。即ち、溶製（製鋼）段階で請
求範囲の０．００７０％以下、望ましくは０．００５０
％以下とする。本発明の無方向性電磁鋼板の製造におい
ては、溶製（製鋼）段階での極低炭素含有を実現する手
段は問わない。
【００１０】〔窒素の影響〕窒素は、その含有量が多い
と、熱延のスラブ加熱時に一部再固溶し、熱延中にＡｌ
Ｎ，ＴｉＮ，ＺｒＮ，Ｆｅ4 Ｎ，Ｓｉ3 Ｎ4 ，ＶＮ等の
析出物を形成し、仕上げ焼鈍時に再結晶粒の成長を妨げ
るとともに、需要家焼鈍での粒成長を阻害する。また、
ピニング効果のため、製品で、低鉄損が得られない。こ
のため、０．００５０％以下とすべきである。しかも、
もし、この値を０．００１０％以下とすると析出物の絶
対量が十分少なくなり、熱延のスラブ加熱温度も１３５
０℃まで上げることができ品質上でのスラブ加熱温度の
制約はなくなる。従って、０．００５０％以下、望まし
くは、０．００１０％以下とする。
と、熱延のスラブ加熱時に一部再固溶し、熱延中にＡｌ
Ｎ，ＴｉＮ，ＺｒＮ，Ｆｅ4 Ｎ，Ｓｉ3 Ｎ4 ，ＶＮ等の
析出物を形成し、仕上げ焼鈍時に再結晶粒の成長を妨げ
るとともに、需要家焼鈍での粒成長を阻害する。また、
ピニング効果のため、製品で、低鉄損が得られない。こ
のため、０．００５０％以下とすべきである。しかも、
もし、この値を０．００１０％以下とすると析出物の絶
対量が十分少なくなり、熱延のスラブ加熱温度も１３５
０℃まで上げることができ品質上でのスラブ加熱温度の
制約はなくなる。従って、０．００５０％以下、望まし
くは、０．００１０％以下とする。
【００１１】〔硫黄の影響〕硫黄は、窒素と同様にその
含有量が多いと熱延のスラブ加熱時に一部再固溶し、熱
延中にＭｎＳ，ＣｕＳ等の析出物を形成し、仕上げ焼鈍
時に再結晶粒の成長を妨げるとともに、需要家焼鈍での
粒成長を阻害する。また、ピニング効果のため、製品で
低鉄損が得られない。このため、ＭｎＳ，ＣｕＳ等の析
出物を軽減するために０．００５０％以下とすべきであ
る。しかも、もし、この値を０．００１０％以下とする
と、析出物の絶対量が十分少なくなり、熱延のスラブ加
熱温度も１３５０℃まで上げることができ品質上でのス
ラブ加熱温度の制約はなくなる。従って、０．００５０
％以下、望ましくは、０．００１０％以下とする。
含有量が多いと熱延のスラブ加熱時に一部再固溶し、熱
延中にＭｎＳ，ＣｕＳ等の析出物を形成し、仕上げ焼鈍
時に再結晶粒の成長を妨げるとともに、需要家焼鈍での
粒成長を阻害する。また、ピニング効果のため、製品で
低鉄損が得られない。このため、ＭｎＳ，ＣｕＳ等の析
出物を軽減するために０．００５０％以下とすべきであ
る。しかも、もし、この値を０．００１０％以下とする
と、析出物の絶対量が十分少なくなり、熱延のスラブ加
熱温度も１３５０℃まで上げることができ品質上でのス
ラブ加熱温度の制約はなくなる。従って、０．００５０
％以下、望ましくは、０．００１０％以下とする。
【００１２】〔チタンの影響〕チタンは、高炉の操業安
定のために砂鉄の形で添加されるし、また合金鉄から混
入する不可避的不純物である。チタンは、スラブ鋳込み
中及び、熱延のスラブ加熱時に、鋼中のＮ，ＣとＴｉ
Ｎ，ＴｉＣ等の化合物を形成し、０．００５０％以上の
場合、仕上げ焼鈍時に再結晶粒の成長を妨げるととも
に、需要家焼鈍での粒成長を阻害する。また、ピニング
効果のため、製品で低鉄損が得られない。このため、上
限を０．００５０％とする。望ましくは、０．００３０
％以下とする。
定のために砂鉄の形で添加されるし、また合金鉄から混
入する不可避的不純物である。チタンは、スラブ鋳込み
中及び、熱延のスラブ加熱時に、鋼中のＮ，ＣとＴｉ
Ｎ，ＴｉＣ等の化合物を形成し、０．００５０％以上の
場合、仕上げ焼鈍時に再結晶粒の成長を妨げるととも
に、需要家焼鈍での粒成長を阻害する。また、ピニング
効果のため、製品で低鉄損が得られない。このため、上
限を０．００５０％とする。望ましくは、０．００３０
％以下とする。
【００１３】〔ジルコニウムの影響〕ジルコニウムは、
溶製（製鋼）での取鍋の塩基性耐火物ライニングから、
特に、アルミニウムが多い場合、酸化ジルコニウムが還
元されてアルミニウムと置換し鋼中に入る不可避的不純
物である。このＺｒはＮと親和力が強くＺｒＮを析出
し、結晶粒成長を抑制し、無方向性電磁鋼板については
磁性を劣化するため極力少なくすべきである。この対策
として、中性の耐火物を使用することは一つの方法であ
る。ジルコニウムは、スラブ鋳込み中及び、熱延のスラ
ブ加熱時に鋼中のＮ，Ｃと化合してＺｒＮ，ＺｒＣ等の
析出物を形成し、この析出物は複合析出物の核となるの
で、０．００５０％、望ましくは０．００３０％以下と
する。
溶製（製鋼）での取鍋の塩基性耐火物ライニングから、
特に、アルミニウムが多い場合、酸化ジルコニウムが還
元されてアルミニウムと置換し鋼中に入る不可避的不純
物である。このＺｒはＮと親和力が強くＺｒＮを析出
し、結晶粒成長を抑制し、無方向性電磁鋼板については
磁性を劣化するため極力少なくすべきである。この対策
として、中性の耐火物を使用することは一つの方法であ
る。ジルコニウムは、スラブ鋳込み中及び、熱延のスラ
ブ加熱時に鋼中のＮ，Ｃと化合してＺｒＮ，ＺｒＣ等の
析出物を形成し、この析出物は複合析出物の核となるの
で、０．００５０％、望ましくは０．００３０％以下と
する。
【００１４】〔ニオブの影響〕ニオブは、炭窒化物（Ｎ
ｂＣ，ＮｂＮ等）を形成し易く、無方向性電磁鋼板以外
では、添加されるが、無方向性電磁鋼板では、この添加
効果（結晶粒の成長抑制効果）は、磁気特性を劣化させ
ることになるので極力少量の含有量とすべきである。こ
のためには、上限は、０．００５０％とすべきで、望ま
しくは０．００３０％以下である。混入源は、主にスク
ラップや、溶製での他鋼種使用後の鍋からの混入であ
り、スクラップの管理、溶製の管理を十分にすることに
より、低く抑えることは可能である。
ｂＣ，ＮｂＮ等）を形成し易く、無方向性電磁鋼板以外
では、添加されるが、無方向性電磁鋼板では、この添加
効果（結晶粒の成長抑制効果）は、磁気特性を劣化させ
ることになるので極力少量の含有量とすべきである。こ
のためには、上限は、０．００５０％とすべきで、望ま
しくは０．００３０％以下である。混入源は、主にスク
ラップや、溶製での他鋼種使用後の鍋からの混入であ
り、スクラップの管理、溶製の管理を十分にすることに
より、低く抑えることは可能である。
【００１５】〔バナジウムの影響〕バナジウムは、Ｎ，
Ｃに対する親和力が強く、安定な窒化物（ＶＮ）、炭化
物［（Ｆｅ，Ｖ）3 Ｃ，Ｖ4 Ｃ3 〜ＶＣ］等を析出す
る。無方向性電磁鋼板以外では、Ｖは鋼の特性を向上す
るために、０．１％以上添加されるが、この添加効果
（結晶粒の成長抑制効果）は、無方向性電磁鋼板では、
磁気特性を劣化させることになるので極力少量の含有量
とすべきである。このためには、上限は、０．００５０
％とすべきで、望ましくは０．００３０％以下である。
混入源は、主にスクラップや、溶製での他鋼種使用後の
鍋からの混入であり、スクラップの管理、溶製の管理を
十分することにより、低く抑えることは可能である。
Ｃに対する親和力が強く、安定な窒化物（ＶＮ）、炭化
物［（Ｆｅ，Ｖ）3 Ｃ，Ｖ4 Ｃ3 〜ＶＣ］等を析出す
る。無方向性電磁鋼板以外では、Ｖは鋼の特性を向上す
るために、０．１％以上添加されるが、この添加効果
（結晶粒の成長抑制効果）は、無方向性電磁鋼板では、
磁気特性を劣化させることになるので極力少量の含有量
とすべきである。このためには、上限は、０．００５０
％とすべきで、望ましくは０．００３０％以下である。
混入源は、主にスクラップや、溶製での他鋼種使用後の
鍋からの混入であり、スクラップの管理、溶製の管理を
十分することにより、低く抑えることは可能である。
【００１６】〔ひ素の影響〕ひ素は鉄鉱石に含まれる不
純物から、溶鋼中に混入してくる不純物であり、単体で
粒界に偏析し、粒成長を抑制する効果があり、０．００
９０％以下とすべきである。
純物から、溶鋼中に混入してくる不純物であり、単体で
粒界に偏析し、粒成長を抑制する効果があり、０．００
９０％以下とすべきである。
【００１７】〔モリブデンの影響〕モリブデンは、無方
向性電磁鋼板以外では、鋼の特性を向上させるために、
添加されるが、その量は、０．１％以上である。無方向
性電磁鋼板の場合は、基本的に、炭素の含有量が少ない
ため、特性向上のためには、積極的には添加しない。む
しろ、鉄、炭素と化合物を形成析出し鉄鋼メーカー及び
需要家での焼鈍時の粒成長の阻害、製品でのピニング効
果による鉄損の劣化をきたす。このため、無方向性電磁
鋼板では含有量は極力少ない方がよい。このため、上限
を０．００５０％とする。望ましくは、０．００３０％
以下である。
向性電磁鋼板以外では、鋼の特性を向上させるために、
添加されるが、その量は、０．１％以上である。無方向
性電磁鋼板の場合は、基本的に、炭素の含有量が少ない
ため、特性向上のためには、積極的には添加しない。む
しろ、鉄、炭素と化合物を形成析出し鉄鋼メーカー及び
需要家での焼鈍時の粒成長の阻害、製品でのピニング効
果による鉄損の劣化をきたす。このため、無方向性電磁
鋼板では含有量は極力少ない方がよい。このため、上限
を０．００５０％とする。望ましくは、０．００３０％
以下である。
【００１８】〔タングステンの影響〕タングステンは、
強炭化物生成元素であり、無方向性電磁鋼板以外では、
鋼の特性を向上させるために、添加されるが、その量
は、０．１％以上である。無方向性電磁鋼板では、ＷＣ
が形成されると、結晶粒抑制効果のため、有害である。
このため、鉄鋼メーカー及び需要家での焼鈍時の粒成長
の阻害、製品でのピニング効果による鉄損の劣化をきた
す。無方向性電磁鋼板では含有量は極力少ない方がよ
い。このため上限を０．００５０％とする。望ましく
は、０．００３０％以下である。
強炭化物生成元素であり、無方向性電磁鋼板以外では、
鋼の特性を向上させるために、添加されるが、その量
は、０．１％以上である。無方向性電磁鋼板では、ＷＣ
が形成されると、結晶粒抑制効果のため、有害である。
このため、鉄鋼メーカー及び需要家での焼鈍時の粒成長
の阻害、製品でのピニング効果による鉄損の劣化をきた
す。無方向性電磁鋼板では含有量は極力少ない方がよ
い。このため上限を０．００５０％とする。望ましく
は、０．００３０％以下である。
【００１９】〔クロムの影響〕クロムは、タングステン
と同様に炭化物を形成し、無方向性電磁鋼板では、基本
的には有害であるが、耐錆性の向上のために添加される
ことがある。本発明では、需要家焼鈍での磁性向上を目
的としているため、耐錆性無方向性電磁鋼板の場合は、
除外する。炭化物生成を抑制するために、０．０８０％
以下とする。
と同様に炭化物を形成し、無方向性電磁鋼板では、基本
的には有害であるが、耐錆性の向上のために添加される
ことがある。本発明では、需要家焼鈍での磁性向上を目
的としているため、耐錆性無方向性電磁鋼板の場合は、
除外する。炭化物生成を抑制するために、０．０８０％
以下とする。
【００２０】〔酸素の影響〕酸素それ自体はフリーの状
態で鋼板中に存在するのでなく、酸化物として存在す
る。たとえば、ＳｉＯ2 ，Ａｌ2 Ｏ3 ，Ｚｒ2 Ｏ3 ，Ｔ
ｉＯ2 ，Ｖ2 Ｏ3 として存在する。従って酸素の含有量
を減らすことは介在物を減少することである。上記介在
物のうち、ＳｉＯ2 ，Ａｌ2 Ｏ3 は溶製段階での処理条
件を適切にすることにより十分減らすことができる。ま
た、Ｚｒ2 Ｏ3 ，ＴｉＯ2 ，Ｖ2 Ｏ3 等は、化合物の相
手の元素の含有量を減らすことにより可能である。この
ため、無方向性電磁鋼板では含有量は極力少ない方がよ
く、上限を０．００５０％とする。望ましくは、０．０
０３０％以下である。
態で鋼板中に存在するのでなく、酸化物として存在す
る。たとえば、ＳｉＯ2 ，Ａｌ2 Ｏ3 ，Ｚｒ2 Ｏ3 ，Ｔ
ｉＯ2 ，Ｖ2 Ｏ3 として存在する。従って酸素の含有量
を減らすことは介在物を減少することである。上記介在
物のうち、ＳｉＯ2 ，Ａｌ2 Ｏ3 は溶製段階での処理条
件を適切にすることにより十分減らすことができる。ま
た、Ｚｒ2 Ｏ3 ，ＴｉＯ2 ，Ｖ2 Ｏ3 等は、化合物の相
手の元素の含有量を減らすことにより可能である。この
ため、無方向性電磁鋼板では含有量は極力少ない方がよ
く、上限を０．００５０％とする。望ましくは、０．０
０３０％以下である。
【００２１】〔珪素の影響〕Ｓｉは、鋼板の固有抵抗を
増加させ渦流損を低減するため添加される。２．０％を
超える無方向性電磁鋼板は、高級無方向性電磁鋼板とな
り需要家では、ほとんど焼鈍されない。このため、本発
明では、２．０％とする。また、下限は、脱酸のために
添加されるので、０．０５％とする。
増加させ渦流損を低減するため添加される。２．０％を
超える無方向性電磁鋼板は、高級無方向性電磁鋼板とな
り需要家では、ほとんど焼鈍されない。このため、本発
明では、２．０％とする。また、下限は、脱酸のために
添加されるので、０．０５％とする。
【００２２】〔アルミニウムの影響〕Ｓｉ同様に鋼板の
固有抵抗を増加させ鉄損、特に渦流損を低減するため及
び、脱酸素のために添加される。また、ＡｌＮ形成によ
る窒素の無害化のためにも少量添加される。本発明の場
合は、固有抵抗の増加による鉄損向上のために最大１．
０％まで添加するものとする。下限は、窒素の無害化、
脱酸のために添加されたＡｌの残存として、０．０００
５％とする。
固有抵抗を増加させ鉄損、特に渦流損を低減するため及
び、脱酸素のために添加される。また、ＡｌＮ形成によ
る窒素の無害化のためにも少量添加される。本発明の場
合は、固有抵抗の増加による鉄損向上のために最大１．
０％まで添加するものとする。下限は、窒素の無害化、
脱酸のために添加されたＡｌの残存として、０．０００
５％とする。
【００２３】〔マンガンの影響〕０．０５％より少ない
と加工性が悪くなり、一方２．０％を超えると磁束密度
が著しく劣化するので上限を２．０％とする。０．０５
〜０．４％の時よい結果が得られる。
と加工性が悪くなり、一方２．０％を超えると磁束密度
が著しく劣化するので上限を２．０％とする。０．０５
〜０．４％の時よい結果が得られる。
【００２４】〔燐の影響〕鋼板の打ち抜き性を高めるた
めに０．１％まで添加でき、０．２％以下であれば、磁
気特性の点では問題がない。
めに０．１％まで添加でき、０．２％以下であれば、磁
気特性の点では問題がない。
【００２５】機械特性の向上、磁性、耐錆性等の向上或
いは、その他の目的のために、Ｂ，Ｎｉ，Ｓｂ，Ｓｎ，
Ｃｕを１種または、２種以上含有させても本発明の効果
は損なわれない。
いは、その他の目的のために、Ｂ，Ｎｉ，Ｓｂ，Ｓｎ，
Ｃｕを１種または、２種以上含有させても本発明の効果
は損なわれない。
【００２６】
【実施例】以下、本発明の実施態様を述べる。 （実施例１）
【表１】
【００２７】表１に示す成分のスラブ（残部Ｆｅ及び不
可避的不純物からなる珪素鋼スラブ）を通常の方法で熱
延して２．７mm厚とし、酸洗し、冷間圧延をして０．５
mm厚の鋼帯とした。その後、仕上げ焼鈍を８００℃３０
秒間とした。その後、７５０℃２時間Ｎ2 ＤＲＹ雰囲気
で需要家焼鈍をした。表２に測定した磁気特性を示し
た。測定は、エプシュタインで行った。不純物成分の少
ない本実施材の特性が優れていることがわかる。
可避的不純物からなる珪素鋼スラブ）を通常の方法で熱
延して２．７mm厚とし、酸洗し、冷間圧延をして０．５
mm厚の鋼帯とした。その後、仕上げ焼鈍を８００℃３０
秒間とした。その後、７５０℃２時間Ｎ2 ＤＲＹ雰囲気
で需要家焼鈍をした。表２に測定した磁気特性を示し
た。測定は、エプシュタインで行った。不純物成分の少
ない本実施材の特性が優れていることがわかる。
【００２８】また比較例及び実施例の金相写真を図１に
示す。比較例の磁性が劣る理由は、これらの写真より、
粒成長が十分でないためであり、本発明を適用すると、
十分に粒成長していることがわかる。
示す。比較例の磁性が劣る理由は、これらの写真より、
粒成長が十分でないためであり、本発明を適用すると、
十分に粒成長していることがわかる。
【００２９】
【表２】
【００３０】（実施例２）実施例１の表１に示す成分の
スラブ（残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる珪素スラ
ブ）を通常の方法で熱延し、２．５mm厚とし、酸洗後、
０．５５mmに冷間圧延をした。その後、仕上げ焼鈍（７
７５℃３０秒）し、続いてスキンパス（軽圧下）で０．
５０mmとし、更に７５０℃２時間Ｎ2 ＤＲＹ雰囲気で需
要家焼鈍をした。この場合の成品特性を表３に示す。測
定は、エプシュタインで行った。本実施材の特性（鉄
損）が優れていることがわかる。
スラブ（残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる珪素スラ
ブ）を通常の方法で熱延し、２．５mm厚とし、酸洗後、
０．５５mmに冷間圧延をした。その後、仕上げ焼鈍（７
７５℃３０秒）し、続いてスキンパス（軽圧下）で０．
５０mmとし、更に７５０℃２時間Ｎ2 ＤＲＹ雰囲気で需
要家焼鈍をした。この場合の成品特性を表３に示す。測
定は、エプシュタインで行った。本実施材の特性（鉄
損）が優れていることがわかる。
【００３１】
【表３】
【００３２】（実施例３）
【表４】
【００３３】表４に示す成分のスラブ（残部Ｆｅ及び不
可避的不純物からなる珪素スラブ）を通常の方法で熱延
し、２．５mm厚とした。その際、８５０℃で巻取り、い
わゆる自己焼鈍を施した。その後、酸洗し、０．５０mm
に冷間圧延をした。その後、仕上げ焼鈍（８００℃３０
秒）をし、更に７５０℃２時間Ｎ2 ＤＲＹ雰囲気で需要
家焼鈍をした。この場合の成品特性を表５に示した。測
定は、エプシュタインで行った。表から明らかのように
本実施材の特性は、比較材に比べて優れている。
可避的不純物からなる珪素スラブ）を通常の方法で熱延
し、２．５mm厚とした。その際、８５０℃で巻取り、い
わゆる自己焼鈍を施した。その後、酸洗し、０．５０mm
に冷間圧延をした。その後、仕上げ焼鈍（８００℃３０
秒）をし、更に７５０℃２時間Ｎ2 ＤＲＹ雰囲気で需要
家焼鈍をした。この場合の成品特性を表５に示した。測
定は、エプシュタインで行った。表から明らかのように
本実施材の特性は、比較材に比べて優れている。
【００３４】
【表５】
【００３５】（実施例４）表４に示す成分のスラブ（残
部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる珪素スラブ）を通常
の方法で熱延し、２．５mm厚とした。その際、８５０℃
で巻取り、いわゆる自己焼鈍を施した。その後、酸洗
し、０．５５mmに冷間圧延をした。その後、仕上げ焼鈍
（７７５℃３０秒）とスキンパス（圧下率９％）後に
０．５０mm厚とし、更に７５０℃２時間Ｎ2 ＤＲＹ雰囲
気で需要家焼鈍をした。この場合の成品特性を表６に示
した。測定は、エプシュタインで行った。本実施材の特
性が優れていることがわかる。また、比較例及び実施例
の金相写真を図２に示す。比較材の磁性が劣る理由は、
これらの写真より粒成長が十分でないためであり、本発
明を適用すると、十分に粒成長していることがわかる。
部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる珪素スラブ）を通常
の方法で熱延し、２．５mm厚とした。その際、８５０℃
で巻取り、いわゆる自己焼鈍を施した。その後、酸洗
し、０．５５mmに冷間圧延をした。その後、仕上げ焼鈍
（７７５℃３０秒）とスキンパス（圧下率９％）後に
０．５０mm厚とし、更に７５０℃２時間Ｎ2 ＤＲＹ雰囲
気で需要家焼鈍をした。この場合の成品特性を表６に示
した。測定は、エプシュタインで行った。本実施材の特
性が優れていることがわかる。また、比較例及び実施例
の金相写真を図２に示す。比較材の磁性が劣る理由は、
これらの写真より粒成長が十分でないためであり、本発
明を適用すると、十分に粒成長していることがわかる。
【００３６】
【表６】
【００３７】（実施例５）
【表７】
【００３８】表７に示す素材について熱延板焼鈍を箱型
（バッチ）で行い（８００℃４０時間）、酸洗後０．５
０mmに冷間圧延して、仕上げ焼鈍した。更に７５０℃２
時間Ｎ2 ＤＲＹ雰囲気で需要家焼鈍をした場合の特性は
表８に示すようである。測定は、エプシュタインで行っ
た。表８に示すように本実施材の特性は優れている。
（バッチ）で行い（８００℃４０時間）、酸洗後０．５
０mmに冷間圧延して、仕上げ焼鈍した。更に７５０℃２
時間Ｎ2 ＤＲＹ雰囲気で需要家焼鈍をした場合の特性は
表８に示すようである。測定は、エプシュタインで行っ
た。表８に示すように本実施材の特性は優れている。
【００３９】
【表８】
【００４０】（実施例６）
【表９】
【００４１】表９に示す成分のスラブ（残部Ｆｅ及び不
可避的不純物からなる珪素スラブ）を通常の方法で熱延
し、２．７mm厚とし、酸洗後、１．００mmに冷間圧延を
した。その後、中間焼鈍（８２５℃６０秒）した後０．
５０mmに冷間圧延し、仕上げ焼鈍（７７５℃３０秒）
後、更に７５０℃２時間Ｎ2 ＤＲＹ雰囲気で需要家焼鈍
をした。この場合の成品特性は表１０に示すようであ
る。測定は、エプシュタインで行った。表１０より本実
施材の特性が優れていることがわかる。
可避的不純物からなる珪素スラブ）を通常の方法で熱延
し、２．７mm厚とし、酸洗後、１．００mmに冷間圧延を
した。その後、中間焼鈍（８２５℃６０秒）した後０．
５０mmに冷間圧延し、仕上げ焼鈍（７７５℃３０秒）
後、更に７５０℃２時間Ｎ2 ＤＲＹ雰囲気で需要家焼鈍
をした。この場合の成品特性は表１０に示すようであ
る。測定は、エプシュタインで行った。表１０より本実
施材の特性が優れていることがわかる。
【００４２】
【表１０】
【００４３】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
歪取り焼鈍後の鉄損特性の優れた無方向性電磁鋼板を得
ることができる。
歪取り焼鈍後の鉄損特性の優れた無方向性電磁鋼板を得
ることができる。
【図１】実施例１によって製造された本発明（実施材）
と比較材の金属組織を示す電子顕微鏡写真である。
と比較材の金属組織を示す電子顕微鏡写真である。
【図２】実施例２によって製造された本発明（実施材）
と比較材の金属組織を示す電子顕微鏡写真である。
と比較材の金属組織を示す電子顕微鏡写真である。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成５年９月７日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】請求項３
【補正方法】変更
【補正内容】
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】請求項４
【補正方法】変更
【補正内容】
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】請求項５
【補正方法】変更
【補正内容】
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００５
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に本発明は、重量％として、Ｓｉ：０．０５〜２．０
％、 Ａｌ：０．０００５〜１．０％、Ｍｎ：０．０
５〜２．０％、 Ｐ ≦０．２％ 残部実質的にＦｅ及び不可避不純物元素よりなる珪素鋼
スラブを１３００℃以下の温度に加熱し、熱間圧延し、
必要に応じ巻取温度を７５０℃以上として自己焼鈍を施
し、あるいは必要に応じて熱延板焼鈍を行い、熱延板焼
鈍前または後に酸洗し、冷間圧延によって、所定の板厚
とし、該冷間圧延は必要により焼鈍を挟んだ２段階で行
ってもよく、次いで仕上げ焼鈍、更に必要あれば１．０
〜１０％のスキンパスを行って得られる無方向性珪素鋼
板において、溶製段階での不可避不純物をＣ ≦０．０
０７０％、 Ｎ ≦０．００５０％、Ｓ ≦０．
００５０％、 Ｔｉ≦０．００５０％、Ｚｒ≦
０．００５０％、 Ｎｂ≦０．００５０％、Ｖ
≦０．００５０％、 Ａｓ≦０．００９０％、Ｍ
ｏ≦０．００５０％、 Ｃｒ≦０．０８０％、Ｗ
≦０．００５０％、 Ｏ ≦０．００５０％に
規定することを特徴とする需要家焼鈍後の鉄損が極めて
優れた無方向性電磁鋼板の製造方法である。
に本発明は、重量％として、Ｓｉ：０．０５〜２．０
％、 Ａｌ：０．０００５〜１．０％、Ｍｎ：０．０
５〜２．０％、 Ｐ ≦０．２％ 残部実質的にＦｅ及び不可避不純物元素よりなる珪素鋼
スラブを１３００℃以下の温度に加熱し、熱間圧延し、
必要に応じ巻取温度を７５０℃以上として自己焼鈍を施
し、あるいは必要に応じて熱延板焼鈍を行い、熱延板焼
鈍前または後に酸洗し、冷間圧延によって、所定の板厚
とし、該冷間圧延は必要により焼鈍を挟んだ２段階で行
ってもよく、次いで仕上げ焼鈍、更に必要あれば１．０
〜１０％のスキンパスを行って得られる無方向性珪素鋼
板において、溶製段階での不可避不純物をＣ ≦０．０
０７０％、 Ｎ ≦０．００５０％、Ｓ ≦０．
００５０％、 Ｔｉ≦０．００５０％、Ｚｒ≦
０．００５０％、 Ｎｂ≦０．００５０％、Ｖ
≦０．００５０％、 Ａｓ≦０．００９０％、Ｍ
ｏ≦０．００５０％、 Ｃｒ≦０．０８０％、Ｗ
≦０．００５０％、 Ｏ ≦０．００５０％に
規定することを特徴とする需要家焼鈍後の鉄損が極めて
優れた無方向性電磁鋼板の製造方法である。
【手続補正５】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１８
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１８】〔タングステンの影響〕タングステンは、
強炭化物生成元素であり、無方向性電磁鋼板以外では、
鋼の特性を向上させるために、添加されるが、その量
は、０．１％以上である。無方向性電磁鋼板では、ＷＣ
が形成されると、結晶粒成長抑制効果のため、有害であ
る。このため、鉄鋼メーカー及び需要家での焼鈍時の粒
成長の阻害、製品でのピニング効果による鉄損の劣化を
きたす。無方向性電磁鋼板では含有量は極力少ない方が
よい。このため上限を０．００５０％とする。望ましく
は、０．００３０％以下である。
強炭化物生成元素であり、無方向性電磁鋼板以外では、
鋼の特性を向上させるために、添加されるが、その量
は、０．１％以上である。無方向性電磁鋼板では、ＷＣ
が形成されると、結晶粒成長抑制効果のため、有害であ
る。このため、鉄鋼メーカー及び需要家での焼鈍時の粒
成長の阻害、製品でのピニング効果による鉄損の劣化を
きたす。無方向性電磁鋼板では含有量は極力少ない方が
よい。このため上限を０．００５０％とする。望ましく
は、０．００３０％以下である。
【手続補正６】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２９
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２９】
【表２】
【手続補正７】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３１
【補正方法】変更
【補正内容】
【００３１】
【表３】
【手続補正８】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３４
【補正方法】変更
【補正内容】
【００３４】
【表５】
【手続補正９】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３６
【補正方法】変更
【補正内容】
【００３６】
【表６】
【手続補正１０】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３８
【補正方法】変更
【補正内容】
【００３８】表７に示す素材について酸洗後熱延板焼鈍
を箱型（バッチ）で行い（８００℃４０時間）、０．５
０mmに冷間圧延して、仕上げ焼鈍した。更に７５０℃２
時間Ｎ2 ＤＲＹ雰囲気で需要家焼鈍をした場合の特性は
表８に示すようである。測定は、エプシュタインで行っ
た。表８に示すように本実施材の特性は優れている。
を箱型（バッチ）で行い（８００℃４０時間）、０．５
０mmに冷間圧延して、仕上げ焼鈍した。更に７５０℃２
時間Ｎ2 ＤＲＹ雰囲気で需要家焼鈍をした場合の特性は
表８に示すようである。測定は、エプシュタインで行っ
た。表８に示すように本実施材の特性は優れている。
【手続補正１１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３９
【補正方法】変更
【補正内容】
【００３９】
【表８】
【手続補正１２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００４２
【補正方法】変更
【補正内容】
【００４２】
【表１０】
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 増井 浩昭 福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号 新 日本製鐵株式会社八幡製鐵所内
Claims (6)
- 【請求項１】 重量％として Ｓｉ：０．０５〜２．０％、 Ａｌ：０．０００５〜
１．０％、 Ｍｎ：０．０５〜２．０％、 Ｐ ≦０．２％ 残部実質的にＦｅ及び不可避不純物元素よりなる珪素鋼
スラブを１３００℃以下の温度に加熱し、熱延鋼帯を
得、酸洗、冷間圧延を行って、所定の板厚とし、次いで
仕上げ焼鈍を行って得られる無方向性珪素鋼板におい
て、溶製段階での不可避不純物元素を Ｃ ≦０．００７０％、 Ｎ ≦０．００５０
％、 Ｓ ≦０．００５０％、 Ｔｉ≦０．００５０
％、 Ｚｒ≦０．００５０％、 Ｎｂ≦０．００５０
％、 Ｖ ≦０．００５０％、 Ａｓ≦０．００９０
％、 Ｍｏ≦０．００５０％、 Ｃｒ≦０．０８０％、 Ｗ ≦０．００５０％、 Ｏ ≦０．００５０％ に規定することを特徴とする需要家焼鈍後の鉄損が極め
て優れた無方向性電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 重量％として Ｓｉ：０．０５〜２．０％、 Ａｌ：０．０００５〜
１．０％、 Ｍｎ：０．０５〜２．０％、 Ｐ ≦０．２％ 残部実質的にＦｅ及び不可避不純物元素よりなる珪素鋼
スラブを１３００℃以下の温度に加熱し、熱延鋼帯を
得、酸洗、冷間圧延を行って、所定の板厚とし、次いで
仕上げ焼鈍を行い、１．０％〜１０％の軽圧下（スキン
パス）を行って得られる無方向性珪素鋼板において、溶
製段階での不可避不純物元素を Ｃ ≦０．００７０％、 Ｎ ≦０．００５０
％、 Ｓ ≦０．００５０％、 Ｔｉ≦０．００５０
％、 Ｚｒ≦０．００５０％、 Ｎｂ≦０．００５０
％、 Ｖ ≦０．００５０％、 Ａｓ≦０．００９０
％、 Ｍｏ≦０．００５０％、 Ｃｒ≦０．０８０％、 Ｗ ≦０．００５０％、 Ｏ ≦０．００５０％ に規定することを特徴とする需要家焼鈍後の鉄損が極め
て優れた無方向性電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 重量％として Ｓｉ：０．０５〜２．０％、 Ａｌ：０．０００５〜
１．０％、 Ｍｎ：０．０５〜２．０％、 Ｐ ≦０．２％ 残部実質的にＦｅ及び不可避不純物元素よりなる珪素鋼
スラブを１３００℃以下の温度に加熱し、熱延工程で巻
取り温度を７５０℃以上とするいわゆる自己焼鈍を行っ
た熱延鋼帯を得、酸洗、冷間圧延を行って、所定の板厚
とし、次いで仕上げ焼鈍を行って得られる無方向性珪素
鋼板において、溶製段階での不可避不純物元素を Ｃ ≦０．００７０％、 Ｎ ≦０．００５０
％、 Ｓ ≦０．００５０％、 Ｔｉ≦０．００５０
％、 Ｚｒ≦０．００５０％、 Ｎｂ≦０．００５０
％、 Ｖ ≦０．００５０％、 Ａｓ≦０．００９０
％、 Ｍｏ≦０．００５０％、 Ｃｒ≦０．０８０％、 Ｗ ≦０．００５０％、 Ｏ ≦０．００５０％ に規定することを特徴とする需要家焼鈍後の鉄損が極め
て優れた無方向性電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項４】 重量％として Ｓｉ：０．０５〜２．０％、 Ａｌ：０．０００５〜
１．０％、 Ｍｎ：０．０５〜２．０％、 Ｐ ≦０．２％ 残部実質的にＦｅ及び不可避不純物元素よりなる珪素鋼
スラブを１３００℃以下の温度に加熱し、熱延工程で巻
取り温度を７５０℃とするいわゆる自己焼鈍を行った熱
延鋼帯を得、酸洗、冷間圧延を行って、所定の板厚と
し、次いで仕上げ焼鈍を行い１．０％〜１０％の軽圧下
（スキンパス）を行って得られる無方向性珪素鋼板にお
いて、溶製段階での不可避不純物元素を Ｃ ≦０．００７０％、 Ｎ ≦０．００５０
％、 Ｓ ≦０．００５０％、 Ｔｉ≦０．００５０
％、 Ｚｒ≦０．００５０％、 Ｎｂ≦０．００５０
％、 Ｖ ≦０．００５０％、 Ａｓ≦０．００９０
％、 Ｍｏ≦０．００５０％、 Ｃｒ≦０．０８０％、 Ｗ ≦０．００５０％、 Ｏ ≦０．００５０％ に規定することを特徴とする需要家焼鈍後の鉄損が極め
て優れた無方向性電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項５】 重量％として Ｓｉ：０．０５〜２．０％、 Ａｌ：０．０００５〜
１．０％、 Ｍｎ：０．０５〜２．０％、 Ｐ ≦０．２％ 残部実質的にＦｅ及び不可避不純物元素よりなる珪素鋼
スラブを１３００℃以下の温度に加熱し、熱延鋼帯を
得、熱延板焼鈍後、酸洗、冷間圧延を行って、所定の板
厚とし、次いで仕上げ焼鈍を行って得られる無方向性珪
素鋼板において、溶製段階での不可避不純物元素を Ｃ ≦０．００７０％、 Ｎ ≦０．００５０
％、 Ｓ ≦０．００５０％、 Ｔｉ≦０．００５０
％、 Ｚｒ≦０．００５０％、 Ｎｂ≦０．００５０
％、 Ｖ ≦０．００５０％、 Ａｓ≦０．００９０
％、 Ｍｏ≦０．００５０％、 Ｃｒ≦０．０８０％、 Ｗ ≦０．００５０％、 Ｏ ≦０．００５０％ に規定することを特徴とする需要家焼鈍後の鉄損が極め
て優れた無方向性電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項６】 重量％として Ｓｉ：０．０５〜２．０％、 Ａｌ：０．０００５〜
１．０％、 Ｍｎ：０．０５〜２．０％、 Ｐ ≦０．２％ 残部実質的にＦｅ及び不可避不純物元素よりなる珪素鋼
スラブを１３００℃以下の温度に加熱し、熱延鋼帯を
得、酸洗後、焼鈍を挟んで２回の冷間圧延を行って、所
定の板厚とし、次いで仕上げ焼鈍を行って得られる無方
向性珪素鋼板において、溶製段階での不可避不純物元素
を Ｃ ≦０．００７０％、 Ｎ ≦０．００５０
％、 Ｓ ≦０．００５０％、 Ｔｉ≦０．００５０
％、 Ｚｒ≦０．００５０％、 Ｎｂ≦０．００５０
％、 Ｖ ≦０．００５０％、 Ａｓ≦０．００９０
％、 Ｍｏ≦０．００５０％、 Ｃｒ≦０．０８０％、 Ｗ ≦０．００５０％、 Ｏ ≦０．００５０％ に規定することを特徴とする需要家焼鈍後の鉄損が極め
て優れた無方向性電磁鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4260395A JPH06108149A (ja) | 1992-09-29 | 1992-09-29 | 需要家焼鈍後の鉄損が極めて優れた無方向性珪素鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4260395A JPH06108149A (ja) | 1992-09-29 | 1992-09-29 | 需要家焼鈍後の鉄損が極めて優れた無方向性珪素鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06108149A true JPH06108149A (ja) | 1994-04-19 |
Family
ID=17347330
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| JP2013044011A (ja) * | 2011-08-23 | 2013-03-04 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | 無方向性電磁鋼板、無方向性電磁鋼板の製造方法、および冷間圧延性の評価方法 |
| JP2013044010A (ja) * | 2011-08-23 | 2013-03-04 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
| WO2013046661A1 (ja) * | 2011-09-27 | 2013-04-04 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板 |
| WO2014061246A1 (ja) * | 2012-10-16 | 2014-04-24 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板製造用の熱延鋼板およびその製造方法 |
| JP2014177684A (ja) * | 2013-03-15 | 2014-09-25 | Jfe Steel Corp | 高周波鉄損特性に優れる無方向性電磁鋼板 |
| JP2014185365A (ja) * | 2013-03-22 | 2014-10-02 | Jfe Steel Corp | 高周波鉄損特性に優れる無方向性電磁鋼板 |
| EP2975152A4 (en) * | 2013-03-13 | 2016-04-06 | Jfe Steel Corp | NON-ORIENTED ELECTROMAGNETIC STEEL PLATE WITH EXCELLENT MAGNETIC CHARACTERISTICS |
| CN116356203A (zh) * | 2023-03-22 | 2023-06-30 | 湖南华菱涟钢特种新材料有限公司 | 一种高磁感电工钢及其制备方法与应用 |
-
1992
- 1992-09-29 JP JP4260395A patent/JPH06108149A/ja not_active Withdrawn
Cited By (28)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004061144A1 (ja) * | 2003-01-06 | 2004-07-22 | Jfe Steel Corporation | 高強度防爆バンド用鋼板および高強度防爆バンド |
| JP2007247047A (ja) * | 2006-03-20 | 2007-09-27 | Nippon Steel Corp | 無方向性電磁鋼板 |
| JP2008050686A (ja) * | 2006-07-27 | 2008-03-06 | Nippon Steel Corp | 強度と磁気特性に優れた無方向性電磁鋼板とその製造方法 |
| JP2009167480A (ja) * | 2008-01-17 | 2009-07-30 | Jfe Steel Corp | エッチング加工用無方向性電磁鋼板とモータコアの製造方法 |
| CN102753718A (zh) * | 2010-02-25 | 2012-10-24 | 新日本制铁株式会社 | 无方向性电磁钢板 |
| US8591671B2 (en) | 2010-02-25 | 2013-11-26 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Non-oriented electrical steel sheet |
| WO2011105327A1 (ja) | 2010-02-25 | 2011-09-01 | 新日本製鐵株式会社 | 無方向性電磁鋼板 |
| JP2012075219A (ja) * | 2010-09-28 | 2012-04-12 | Jfe Steel Corp | 圧縮応力下での鉄損劣化の小さいモータコア |
| JP2013044012A (ja) * | 2011-08-23 | 2013-03-04 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
| JP2013044008A (ja) * | 2011-08-23 | 2013-03-04 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | 無方向性電磁鋼板 |
| JP2013044009A (ja) * | 2011-08-23 | 2013-03-04 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
| JP2013044011A (ja) * | 2011-08-23 | 2013-03-04 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | 無方向性電磁鋼板、無方向性電磁鋼板の製造方法、および冷間圧延性の評価方法 |
| JP2013044010A (ja) * | 2011-08-23 | 2013-03-04 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
| KR20140044929A (ko) * | 2011-09-27 | 2014-04-15 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 무방향성 전기 강판 |
| JPWO2013046661A1 (ja) * | 2011-09-27 | 2015-03-26 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板 |
| US9466411B2 (en) | 2011-09-27 | 2016-10-11 | Jfe Steel Corporation | Non-oriented electrical steel sheet |
| TWI504762B (zh) * | 2011-09-27 | 2015-10-21 | Jfe Steel Corp | Non - directional electromagnetic steel plate |
| CN103827333A (zh) * | 2011-09-27 | 2014-05-28 | 杰富意钢铁株式会社 | 无取向电磁钢板 |
| WO2013046661A1 (ja) * | 2011-09-27 | 2013-04-04 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板 |
| CN104781435A (zh) * | 2012-10-16 | 2015-07-15 | 杰富意钢铁株式会社 | 无取向性电磁钢板制造用热轧钢板及其制造方法 |
| JP2014080654A (ja) * | 2012-10-16 | 2014-05-08 | Jfe Steel Corp | 無方向性電磁鋼板製造用の熱延鋼板およびその製造方法 |
| WO2014061246A1 (ja) * | 2012-10-16 | 2014-04-24 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板製造用の熱延鋼板およびその製造方法 |
| US9947446B2 (en) | 2012-10-16 | 2018-04-17 | Jfe Steel Corporation | Hot-rolled steel sheet for production of non-oriented electrical steel sheet and method of manufacturing same |
| EP2975152A4 (en) * | 2013-03-13 | 2016-04-06 | Jfe Steel Corp | NON-ORIENTED ELECTROMAGNETIC STEEL PLATE WITH EXCELLENT MAGNETIC CHARACTERISTICS |
| US10102951B2 (en) | 2013-03-13 | 2018-10-16 | Jfe Steel Corporation | Non-oriented electrical steel sheet having excellent magnetic properties |
| JP2014177684A (ja) * | 2013-03-15 | 2014-09-25 | Jfe Steel Corp | 高周波鉄損特性に優れる無方向性電磁鋼板 |
| JP2014185365A (ja) * | 2013-03-22 | 2014-10-02 | Jfe Steel Corp | 高周波鉄損特性に優れる無方向性電磁鋼板 |
| CN116356203A (zh) * | 2023-03-22 | 2023-06-30 | 湖南华菱涟钢特种新材料有限公司 | 一种高磁感电工钢及其制备方法与应用 |
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