JPH06108334A - ポリエステルミシン糸 - Google Patents
ポリエステルミシン糸Info
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- JPH06108334A JPH06108334A JP25708392A JP25708392A JPH06108334A JP H06108334 A JPH06108334 A JP H06108334A JP 25708392 A JP25708392 A JP 25708392A JP 25708392 A JP25708392 A JP 25708392A JP H06108334 A JPH06108334 A JP H06108334A
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Landscapes
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- Artificial Filaments (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 ポリエステルミシン糸において、パッカリン
グの発生が少なく、且つ高速縫製した場合の糸切れ及び
目飛びがなく美しい縫い目となるポリエステルミシン糸
を提供すること。 【構成】 エチレンテレフタレートを主たる繰り返し単
位とするポリエステル繊維からなるミシン糸において構
成するフィラメントが １５０℃における乾熱収縮率ＨＳ≦１．５％ 収縮率の温度依存性パラメーターΔＨＳ／Ｔ≦０．０
４％／℃ 初期引張抵抗Ｍｉ≧１０５ｇ／ｄ 力学的損失正接のピーク温度Ｔｍａｘ≦１３５℃ 結晶化度Ｘｃ≧５５％ であることを特徴とするポリエステルミシン糸。
グの発生が少なく、且つ高速縫製した場合の糸切れ及び
目飛びがなく美しい縫い目となるポリエステルミシン糸
を提供すること。 【構成】 エチレンテレフタレートを主たる繰り返し単
位とするポリエステル繊維からなるミシン糸において構
成するフィラメントが １５０℃における乾熱収縮率ＨＳ≦１．５％ 収縮率の温度依存性パラメーターΔＨＳ／Ｔ≦０．０
４％／℃ 初期引張抵抗Ｍｉ≧１０５ｇ／ｄ 力学的損失正接のピーク温度Ｔｍａｘ≦１３５℃ 結晶化度Ｘｃ≧５５％ であることを特徴とするポリエステルミシン糸。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は可縫性に優れ、且つ縫い
目の美しいポリエステルミシン糸に関する。
目の美しいポリエステルミシン糸に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来ポリエステル繊維よりなるミシン糸
は高強力、高モジュラスであり、寸法安定性にすぐれ、
経時の物性変化が少ないことから衣料用及び工業用に広
く使われている。しかしながら、従来のポリエステルミ
シン糸は、高速縫製した場合目飛びが多く発生したり、
製品をプレス乾燥処理したりした場合パッカリングが多
く発生したりする問題を有していた。これらの問題に対
し、これまで種々の改良がおこなわれている。例えば、
特開昭５２−６３４５４号公報、特開昭６０−３９４２
９号公報に示される様に、２０００〜６０００ｍ／分の
速度で紡糸し、延伸することにより可縫製改良を狙った
ポリエステルミシン糸が知られている。しかしながら、
これらの方法では、熱収縮率がまだ大きかったり、初期
引っ張り抵抗が小さかったりして充分な改良は行えな
い。
は高強力、高モジュラスであり、寸法安定性にすぐれ、
経時の物性変化が少ないことから衣料用及び工業用に広
く使われている。しかしながら、従来のポリエステルミ
シン糸は、高速縫製した場合目飛びが多く発生したり、
製品をプレス乾燥処理したりした場合パッカリングが多
く発生したりする問題を有していた。これらの問題に対
し、これまで種々の改良がおこなわれている。例えば、
特開昭５２−６３４５４号公報、特開昭６０−３９４２
９号公報に示される様に、２０００〜６０００ｍ／分の
速度で紡糸し、延伸することにより可縫製改良を狙った
ポリエステルミシン糸が知られている。しかしながら、
これらの方法では、熱収縮率がまだ大きかったり、初期
引っ張り抵抗が小さかったりして充分な改良は行えな
い。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、ポリ
エステルミシン糸において、パッカリングの発生がな
く、且つ高速縫製した場合の糸切れ及び目飛びがなく美
しい縫い目となるポリエステルミシン糸を提供すること
にある。
エステルミシン糸において、パッカリングの発生がな
く、且つ高速縫製した場合の糸切れ及び目飛びがなく美
しい縫い目となるポリエステルミシン糸を提供すること
にある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、かかる問
題を解決しようとして鋭意検討した結果、特定の紡糸及
び延伸方法で特定の構造の繊維をつくることにより、上
記の様な問題を解決できることを知り、本発明に達し
た。即ち、エチレンテレフタレートを主たる繰り返し単
位とするポリエステル繊維からなるミシン糸において、
構成するフィラメントが １５０℃における乾熱収縮率ＨＳ≦１．５％ 収縮率の温度依存性パラメーターΔＨＳ／Ｔ≦０．０
４％／℃ 初期引っ張り抵抗Ｍｉ≧１０５ｇ／ｄ 力学的損失正接のピーク値ｔａｎδ≦０．１４ 力学的損失正接のピーク温度Ｔｍａｘ≦１３５℃ 結晶化度Ｘｃ≧５５％ であることを特徴とするポリエステルミシン糸である。
題を解決しようとして鋭意検討した結果、特定の紡糸及
び延伸方法で特定の構造の繊維をつくることにより、上
記の様な問題を解決できることを知り、本発明に達し
た。即ち、エチレンテレフタレートを主たる繰り返し単
位とするポリエステル繊維からなるミシン糸において、
構成するフィラメントが １５０℃における乾熱収縮率ＨＳ≦１．５％ 収縮率の温度依存性パラメーターΔＨＳ／Ｔ≦０．０
４％／℃ 初期引っ張り抵抗Ｍｉ≧１０５ｇ／ｄ 力学的損失正接のピーク値ｔａｎδ≦０．１４ 力学的損失正接のピーク温度Ｔｍａｘ≦１３５℃ 結晶化度Ｘｃ≧５５％ であることを特徴とするポリエステルミシン糸である。
【０００５】以下に本発明を詳細に説明する。本発明の
ポリエステルとは、分子鎖中にエチレンテレフタレート
繰り返し単位を８５モル％以上、好ましくは９０モル％
以上、より好ましくは、９５モル％以上含むポリエステ
ルをいう。かかるポリエステルとは、ポリエチレンテレ
フタレートが好適であるが、１５モル％未満、好ましく
は１０モル％未満より、より好ましくは５モル％未満の
割合で他の共重合成分を含んでいてもさしつかえない。
この様な共重合成分としては、例えば、イソフタル酸、
ナフタレンジカルボン酸、アジピン酸、オキシ安息香
酸、ジエチレングリコール、１−４ブタンジオール等が
挙げられる。又、これらのポリエステルには、安定剤、
艶消し剤、着色剤等を含んでいてもさしつかえない。
ポリエステルとは、分子鎖中にエチレンテレフタレート
繰り返し単位を８５モル％以上、好ましくは９０モル％
以上、より好ましくは、９５モル％以上含むポリエステ
ルをいう。かかるポリエステルとは、ポリエチレンテレ
フタレートが好適であるが、１５モル％未満、好ましく
は１０モル％未満より、より好ましくは５モル％未満の
割合で他の共重合成分を含んでいてもさしつかえない。
この様な共重合成分としては、例えば、イソフタル酸、
ナフタレンジカルボン酸、アジピン酸、オキシ安息香
酸、ジエチレングリコール、１−４ブタンジオール等が
挙げられる。又、これらのポリエステルには、安定剤、
艶消し剤、着色剤等を含んでいてもさしつかえない。
【０００６】ポリエステル繊維の固有粘度は、０．４５
〜０．８５とすることが好ましく、より好ましくは０．
５〜０．７５である。０．４５％未満では強度が得難
く、又、０．８５を越えても強度が得難い。本発明のポ
リエステルミシン糸は、１５０℃における乾熱収縮率が
１．５％以下であり、好ましくは１．０％以下である。
乾熱収縮率が１．５％を越えると、縫製後製品を洗濯し
熱乾燥した際のパッカリングが多く発生する。
〜０．８５とすることが好ましく、より好ましくは０．
５〜０．７５である。０．４５％未満では強度が得難
く、又、０．８５を越えても強度が得難い。本発明のポ
リエステルミシン糸は、１５０℃における乾熱収縮率が
１．５％以下であり、好ましくは１．０％以下である。
乾熱収縮率が１．５％を越えると、縫製後製品を洗濯し
熱乾燥した際のパッカリングが多く発生する。
【０００７】乾熱収縮率の温度依存性パラメーターは
０．０４％／℃以下、好ましくは０．０３、より好まし
くは０．０２５である。乾熱収縮率の温度依存性パラメ
ーターとは、１５０℃乾熱収縮率と２００℃乾熱収縮率
から温度に対する乾熱収縮率の変化勾配を後に述べる方
法で測定した結果である。本パラメーターが小さいほ
ど、温度に対する構造変化が少ない。このことは染色や
縫製時の昇温による繊維の微細構造の変化が少ない為、
初期引っ張り抵抗の低下が少ないことを意味する。その
為、最終製品であるミシン糸の高速縫製時の目飛びの発
生が少ないことにつながる。
０．０４％／℃以下、好ましくは０．０３、より好まし
くは０．０２５である。乾熱収縮率の温度依存性パラメ
ーターとは、１５０℃乾熱収縮率と２００℃乾熱収縮率
から温度に対する乾熱収縮率の変化勾配を後に述べる方
法で測定した結果である。本パラメーターが小さいほ
ど、温度に対する構造変化が少ない。このことは染色や
縫製時の昇温による繊維の微細構造の変化が少ない為、
初期引っ張り抵抗の低下が少ないことを意味する。その
為、最終製品であるミシン糸の高速縫製時の目飛びの発
生が少ないことにつながる。
【０００８】本発明のポリエステルミシン糸は、初期引
っ張り抵抗が１０５ｇ／ｄ以上である。１０５ｇ／ｄ未
満では、高速縫製時の目飛びの発生が多く好ましくな
い。１０５ｇ／ｄ以上とすることは従来技術でも可能で
あるが、そうしたとき、乾熱収縮率が高くなったり、乾
熱収縮率の温度依存性パラメーターが大きくなったり
し、同時に本発明の要件を満足することができない。そ
の為、初期引っ張り抵抗を高くなる様に設定しても、ミ
シン糸を染色する際の熱により収縮し大きく初期引っ張
り抵抗が低下したり、縫製時の発熱により初期引っ張り
抵抗が低下するので結局高速縫製時の目飛びの問題は回
避できない。例えば、前記した従来技術では、本発明程
度の初期引っ張り抵抗にした場合、乾熱収縮率は３．０
％以上で、温度依存性パラメーターは０．０４を越える
が、本発明では、乾熱収縮率は１．５％以下で、温度依
存性パラメーターは０．０４以下になる。その為、本発
明は、パッカリングと高速縫製時の目飛びの点で大幅な
改良をなし遂げている。
っ張り抵抗が１０５ｇ／ｄ以上である。１０５ｇ／ｄ未
満では、高速縫製時の目飛びの発生が多く好ましくな
い。１０５ｇ／ｄ以上とすることは従来技術でも可能で
あるが、そうしたとき、乾熱収縮率が高くなったり、乾
熱収縮率の温度依存性パラメーターが大きくなったり
し、同時に本発明の要件を満足することができない。そ
の為、初期引っ張り抵抗を高くなる様に設定しても、ミ
シン糸を染色する際の熱により収縮し大きく初期引っ張
り抵抗が低下したり、縫製時の発熱により初期引っ張り
抵抗が低下するので結局高速縫製時の目飛びの問題は回
避できない。例えば、前記した従来技術では、本発明程
度の初期引っ張り抵抗にした場合、乾熱収縮率は３．０
％以上で、温度依存性パラメーターは０．０４を越える
が、本発明では、乾熱収縮率は１．５％以下で、温度依
存性パラメーターは０．０４以下になる。その為、本発
明は、パッカリングと高速縫製時の目飛びの点で大幅な
改良をなし遂げている。
【０００９】本発明のポリエステルミシン糸の力学的損
失正接のピーク値ｔａｎδは、０．１４以下であり、ピ
ーク温度Ｔｍａｘは、１３５℃以下、より好ましくは１
３０℃以下である。ｔａｎδが０．１４を越えると充分
な配向が得られず、初期引っ張り抵抗が本発明の要件を
満足できない。又、Ｔｍａｘが１３５℃を越えると非晶
部の歪みの緩和が充分でなく、本発明の様に低熱収縮と
することができない。
失正接のピーク値ｔａｎδは、０．１４以下であり、ピ
ーク温度Ｔｍａｘは、１３５℃以下、より好ましくは１
３０℃以下である。ｔａｎδが０．１４を越えると充分
な配向が得られず、初期引っ張り抵抗が本発明の要件を
満足できない。又、Ｔｍａｘが１３５℃を越えると非晶
部の歪みの緩和が充分でなく、本発明の様に低熱収縮と
することができない。
【００１０】本発明のポリエステルミシン糸の結晶化度
は５５％以上、好ましくは６０％以上である。結晶化度
が５５％未満では、初期引っ張り抵抗を高く保ち、且つ
低熱収縮率のポリエステルミシン糸とすることができな
い。この様に繊維の微細構造において、結晶部は充分に
発達し、反対に非晶部は充分リラックスしている為、高
速縫製時の糸切れも極端に少なくなる。
は５５％以上、好ましくは６０％以上である。結晶化度
が５５％未満では、初期引っ張り抵抗を高く保ち、且つ
低熱収縮率のポリエステルミシン糸とすることができな
い。この様に繊維の微細構造において、結晶部は充分に
発達し、反対に非晶部は充分リラックスしている為、高
速縫製時の糸切れも極端に少なくなる。
【００１１】上記の様なポリエステルミシン糸を得る方
法としては、下記に示す方法があげられる。エチレンテ
レフタレートを主たる繰り返し単位とするポリエステル
を通常のスクリュー押出機にて溶融紡糸する。この時、
押し出しポリマーの温度は２７０℃〜３２０℃の範囲に
保つのが好ましく、紡糸口金の孔径は、０．２〜１．０
ｍｍで、紡出糸の１フィラメン当たりのデニールは、１
〜１０とするのが好ましい。
法としては、下記に示す方法があげられる。エチレンテ
レフタレートを主たる繰り返し単位とするポリエステル
を通常のスクリュー押出機にて溶融紡糸する。この時、
押し出しポリマーの温度は２７０℃〜３２０℃の範囲に
保つのが好ましく、紡糸口金の孔径は、０．２〜１．０
ｍｍで、紡出糸の１フィラメン当たりのデニールは、１
〜１０とするのが好ましい。
【００１２】紡糸口金より吐出された紡出糸は、直ちに
長さ５ｃｍ以上でかつ内部雰囲気温度が１５０℃〜３５
０℃である加熱域を通過させる。ついで、１０〜３０℃
程度の冷風を公知の方法にて吹きつけることにより冷却
固化させる。冷風を吹きつける方法は公知の方法をとり
うるが、紡糸及び延伸時の糸切れ及び操作の容易性等を
総合して考えると外周より冷風を吹きつけることが好ま
しい。
長さ５ｃｍ以上でかつ内部雰囲気温度が１５０℃〜３５
０℃である加熱域を通過させる。ついで、１０〜３０℃
程度の冷風を公知の方法にて吹きつけることにより冷却
固化させる。冷風を吹きつける方法は公知の方法をとり
うるが、紡糸及び延伸時の糸切れ及び操作の容易性等を
総合して考えると外周より冷風を吹きつけることが好ま
しい。
【００１３】次いで、冷却固化された後、集束ガイドと
して給油ガイドを用い少なくとも６．０Ｋｍ／分、好ま
しくは６．５Ｋｍ／分で巻き取る。かくして得られる紡
出糸の複屈折率は、１．１５以上の高度に配向した紡出
糸が得られる。上記の様にして得られた紡出糸は、一旦
巻き取った後、別延伸するか、巻き取ることなく直接延
伸処理を行う。延伸処理は、１段または、２段以上の多
段階にて延伸を行う。別延伸する場合の延伸速度は任意
であるが、糸切れと生産性のバランスを考えると５００
〜３０００ｍ／分の範囲が好ましい。
して給油ガイドを用い少なくとも６．０Ｋｍ／分、好ま
しくは６．５Ｋｍ／分で巻き取る。かくして得られる紡
出糸の複屈折率は、１．１５以上の高度に配向した紡出
糸が得られる。上記の様にして得られた紡出糸は、一旦
巻き取った後、別延伸するか、巻き取ることなく直接延
伸処理を行う。延伸処理は、１段または、２段以上の多
段階にて延伸を行う。別延伸する場合の延伸速度は任意
であるが、糸切れと生産性のバランスを考えると５００
〜３０００ｍ／分の範囲が好ましい。
【００１４】延伸処理を行う場合の延伸倍率は、得られ
る繊維伸度が８％〜１８％、好ましくは、９％〜１５％
になる様に延伸倍率を決める。伸度が８％未満になる様
に延伸倍率を設定すると、延伸時の糸切れが多発する。
又、１８％以上では、得られた繊維の強度や初期引張抵
抗が不足する。具体的延伸倍率は、得られた紡出糸の複
屈折率により異なるが、本発明のポリエステル繊維の場
合、大略１．１〜１．５の範囲である。
る繊維伸度が８％〜１８％、好ましくは、９％〜１５％
になる様に延伸倍率を決める。伸度が８％未満になる様
に延伸倍率を設定すると、延伸時の糸切れが多発する。
又、１８％以上では、得られた繊維の強度や初期引張抵
抗が不足する。具体的延伸倍率は、得られた紡出糸の複
屈折率により異なるが、本発明のポリエステル繊維の場
合、大略１．１〜１．５の範囲である。
【００１５】この時の延伸温度は、５０〜２５０℃範囲
に設定し延伸処理を行う。以上の延伸を行ったのち、引
き続いて、０．９〜１．０倍、温度１８０℃〜２５０℃
の範囲でリラックス熱処理を行う。このリラックス熱処
理により、延伸による応力歪みが均一に緩和され、本発
明の物性のミシン糸用原糸を得ることができる。
に設定し延伸処理を行う。以上の延伸を行ったのち、引
き続いて、０．９〜１．０倍、温度１８０℃〜２５０℃
の範囲でリラックス熱処理を行う。このリラックス熱処
理により、延伸による応力歪みが均一に緩和され、本発
明の物性のミシン糸用原糸を得ることができる。
【００１６】
【実施例】以下実施例をあげて、本発明を説明する。実
施例中で用いた測定方法は以下の通りである。 （１）固有粘度〔η〕 オストワルド粘度計を用い、オルソクロロフェノールを
溶媒とし、３５℃の恒温槽中で測定した。 （２）強度ＴＳ、伸度Ｅ、初期引張抵抗度Ｍｉ 島津オートグラフＳＳ−１００型を使用し、糸長２０ｃ
ｍ、引っ張り速度１００％／分で測定し、強伸度曲線よ
り１％伸長時における強度の傾斜をもって初期引っ張り
抵抗度とした。 （３）熱収縮率ＨＳ及び収縮率の温度依存性パラメータ
ーΔＨＳ／Ｔ 試料長を１００．０ｃｍとし、１５０℃及び２００℃の
エアーオーブン中で３０分間自由収縮させた後糸長を測
定し、次式で算出した。
施例中で用いた測定方法は以下の通りである。 （１）固有粘度〔η〕 オストワルド粘度計を用い、オルソクロロフェノールを
溶媒とし、３５℃の恒温槽中で測定した。 （２）強度ＴＳ、伸度Ｅ、初期引張抵抗度Ｍｉ 島津オートグラフＳＳ−１００型を使用し、糸長２０ｃ
ｍ、引っ張り速度１００％／分で測定し、強伸度曲線よ
り１％伸長時における強度の傾斜をもって初期引っ張り
抵抗度とした。 （３）熱収縮率ＨＳ及び収縮率の温度依存性パラメータ
ーΔＨＳ／Ｔ 試料長を１００．０ｃｍとし、１５０℃及び２００℃の
エアーオーブン中で３０分間自由収縮させた後糸長を測
定し、次式で算出した。
【００１７】 ＨＳ（％）＝｛（１００．０−ｌ）／１００．０｝×１００ ｌ：熱処理後の糸長 又、収縮率の温度依存性パラメーターΔＨＳ／Ｔは下式
により求めた。 ΔＨＳ／Ｔ（％／℃）＝（ＨＳ200 −ＨＳ150 ）／５０ ＨＳ200 ：２００℃熱収縮率 ＨＳ150 ：１５０℃熱収縮率 （４）結晶化度Ｘｃ 四塩化炭素／ｎ−ヘプタンにより調節させた密度勾配間
を用い、２５℃で密度ρを測定し、次式で算出した。
により求めた。 ΔＨＳ／Ｔ（％／℃）＝（ＨＳ200 −ＨＳ150 ）／５０ ＨＳ200 ：２００℃熱収縮率 ＨＳ150 ：１５０℃熱収縮率 （４）結晶化度Ｘｃ 四塩化炭素／ｎ−ヘプタンにより調節させた密度勾配間
を用い、２５℃で密度ρを測定し、次式で算出した。
【００１８】 Ｘｃ（％）＝｛ρc （ρ−ρa ）／ρ（ρc −ρa ）〕×１００ ρc ：１．４５５ｇ／ｃｍ3 ρa ：１．３３５ｇ／ｃｍ3 （５）複屈折率Δｎ オリンパス社製偏光光学顕微鏡を用い、ナトリウムＤ線
を光源とし、α−ブロムナフタリン／オリーブ油を浸漬
液としてベレックコンペンセーターを用いたリターデー
ション法により測定した。 （６）力学的損失正接ｔａｎδ及びピーク温度Ｔｍａｘ 東洋ボールドウィン社製レオバイブロンＤＤＶ−II型動
的粘弾性測定装置を用いて、測定周波数１１０Ｈｚ，昇
温速度５℃／分の条件で各温度におけるｔａｎδを測定
した。尚、ここでは便宜上、ピーク値をｔａｎδと定義
し、その時の温度をＴｍａｘとした。 （７）可縫性試験 ポリエステル繊維５５％、レーヨン４５％からなる混紡
サージＴ２００１番を４枚重ねて縫製生地とし、Ｊｕｋ
ｉ−ＤＬＤ４３Ａ型の高速縫製ミシンでミシン針１４番
を使い、回針数を６０００ｒｐｍで縫製テストを行い、
切れるまでの時間を測定した。 （８）パッカリング試験 ポリエステル繊維５５％、レーヨン４５％からなる混紡
サージＴ２００１番を２枚重、縫いピッチ１４針／２．
５ｃｍで縫製し、家庭用洗濯機で、洗い２０分、濯ぎ４
０分行い、脱水後、プレス乾燥機で、２００℃、１５秒
間、プレス圧２Ｋｇ／ｃｍ2 処理し下記基準で目判定し
た。
を光源とし、α−ブロムナフタリン／オリーブ油を浸漬
液としてベレックコンペンセーターを用いたリターデー
ション法により測定した。 （６）力学的損失正接ｔａｎδ及びピーク温度Ｔｍａｘ 東洋ボールドウィン社製レオバイブロンＤＤＶ−II型動
的粘弾性測定装置を用いて、測定周波数１１０Ｈｚ，昇
温速度５℃／分の条件で各温度におけるｔａｎδを測定
した。尚、ここでは便宜上、ピーク値をｔａｎδと定義
し、その時の温度をＴｍａｘとした。 （７）可縫性試験 ポリエステル繊維５５％、レーヨン４５％からなる混紡
サージＴ２００１番を４枚重ねて縫製生地とし、Ｊｕｋ
ｉ−ＤＬＤ４３Ａ型の高速縫製ミシンでミシン針１４番
を使い、回針数を６０００ｒｐｍで縫製テストを行い、
切れるまでの時間を測定した。 （８）パッカリング試験 ポリエステル繊維５５％、レーヨン４５％からなる混紡
サージＴ２００１番を２枚重、縫いピッチ１４針／２．
５ｃｍで縫製し、家庭用洗濯機で、洗い２０分、濯ぎ４
０分行い、脱水後、プレス乾燥機で、２００℃、１５秒
間、プレス圧２Ｋｇ／ｃｍ2 処理し下記基準で目判定し
た。
【００１９】５級：波うちが殆どみられない。 ４級：波うちが軽微である。 ３級：波うちが目立つ。 ２級：波うちがかなりめだつ。 １級：波うちが著しい。 （９）目飛び性 ポリエステル繊維５５％、レーヨン４５％からなる混紡
サージＴ２００１番を４枚重ねて縫製生地とし、Ｊｕｋ
ｉ−ＤＬＤ４３Ａ型の高速縫製ミシンでミシン針１４番
を使い、回針数を５０００ｒｐｍで縫製テストを行い、
下記基準で目飛びの状態を判定した。
サージＴ２００１番を４枚重ねて縫製生地とし、Ｊｕｋ
ｉ−ＤＬＤ４３Ａ型の高速縫製ミシンでミシン針１４番
を使い、回針数を５０００ｒｐｍで縫製テストを行い、
下記基準で目飛びの状態を判定した。
【００２０】○：目飛びが殆どみられない。 △：目飛びがみられる。 ×：目飛びが著しい。 表１に示す様に、固有粘度０．５２〜０．８０のポリエ
チレンテレフタレートチップを用い、紡糸温度２９５℃
にし、紡糸速度３．０〜８．０ｋｍ／分で紡糸し、複屈
折率０．０３５〜０．１５１の紡出糸を得た。尚、紡糸
口金は、同心円状に孔径０．３５ｍｍのノズルが２４ホ
ール配置された紡糸口金を用い、紡糸口金より吐出後、
表１に示す如く温度２５０〜３００℃に設定された長さ
１５〜２５ｃｍの加熱域を通過させ、外周より温度２０
℃の冷風を０．３ｍ／秒で吹きつけ、オイリングノズル
を集束ガイドとして用い巻き取った。
チレンテレフタレートチップを用い、紡糸温度２９５℃
にし、紡糸速度３．０〜８．０ｋｍ／分で紡糸し、複屈
折率０．０３５〜０．１５１の紡出糸を得た。尚、紡糸
口金は、同心円状に孔径０．３５ｍｍのノズルが２４ホ
ール配置された紡糸口金を用い、紡糸口金より吐出後、
表１に示す如く温度２５０〜３００℃に設定された長さ
１５〜２５ｃｍの加熱域を通過させ、外周より温度２０
℃の冷風を０．３ｍ／秒で吹きつけ、オイリングノズル
を集束ガイドとして用い巻き取った。
【００２１】上記紡出糸を、第１ローラー温度７０℃、
第２ローラー温度１５０℃、第３ローラー温度２４０
℃、第４ローラー温度２４０℃に設定された４組のロー
ラーを用い、表１に示す延伸倍率で処理し、１５００ｍ
／分で巻き取り、７０デニール・２４フィラメントのポ
リエステル繊維を得た。尚、表中の延伸倍率で、ＤＲ１
は第１ローラーに対する第２ローラーの速度比、ＤＲ２
は第２ローラーに対する第３ローラーの速度比、Ｒ１は
第３ローラーに対する第４ローラーの速度比、Ｒ２は第
４ローラーに対する巻き取り機の速度比を意味する。こ
の時得られた延伸糸の物性を表１に示す。実験Ｎｏ．１
〜６が本発明の実施例であり、実験７〜１０が比較例で
ある。
第２ローラー温度１５０℃、第３ローラー温度２４０
℃、第４ローラー温度２４０℃に設定された４組のロー
ラーを用い、表１に示す延伸倍率で処理し、１５００ｍ
／分で巻き取り、７０デニール・２４フィラメントのポ
リエステル繊維を得た。尚、表中の延伸倍率で、ＤＲ１
は第１ローラーに対する第２ローラーの速度比、ＤＲ２
は第２ローラーに対する第３ローラーの速度比、Ｒ１は
第３ローラーに対する第４ローラーの速度比、Ｒ２は第
４ローラーに対する巻き取り機の速度比を意味する。こ
の時得られた延伸糸の物性を表１に示す。実験Ｎｏ．１
〜６が本発明の実施例であり、実験７〜１０が比較例で
ある。
【００２２】次いで得られた延伸糸をそれぞれ８８０Ｔ
／ｍの下撚りをかけ、３本合糸しながら５６０Ｔ／ｍの
上撚りをかけたのち、ヒートセットし、次いで、１３０
℃４０分間の条件で染色し、シリコーン系オイルを３％
付着させた仕上げ処理を行いミシン糸用ボビンに巻き取
った。本ミシン糸の性能評価結果を表１に示す。本発明
の実験Ｎｏ．１〜６は高速縫製時の可縫製が良好で、目
飛びの発生も少なく、且つ、プレス乾燥後のパッカリン
グの発生が少ない。これに対して比較の実験Ｎｏ．７〜
１０は、何れかのミシン糸性能が不良である。
／ｍの下撚りをかけ、３本合糸しながら５６０Ｔ／ｍの
上撚りをかけたのち、ヒートセットし、次いで、１３０
℃４０分間の条件で染色し、シリコーン系オイルを３％
付着させた仕上げ処理を行いミシン糸用ボビンに巻き取
った。本ミシン糸の性能評価結果を表１に示す。本発明
の実験Ｎｏ．１〜６は高速縫製時の可縫製が良好で、目
飛びの発生も少なく、且つ、プレス乾燥後のパッカリン
グの発生が少ない。これに対して比較の実験Ｎｏ．７〜
１０は、何れかのミシン糸性能が不良である。
【００２３】
【表１】
【００２４】
【発明の効果】本発明のポリエステルミシン糸は、それ
を構成する延伸糸が、高結晶性で非晶部が充分リラック
スしており、低熱収縮で且つ初期引張抵抗が高く、温度
による構造変化が少ないので、ミシン糸とした時、 高速縫製時の糸切れが少ない。
を構成する延伸糸が、高結晶性で非晶部が充分リラック
スしており、低熱収縮で且つ初期引張抵抗が高く、温度
による構造変化が少ないので、ミシン糸とした時、 高速縫製時の糸切れが少ない。
【００２５】高速縫製時の目飛びが少ない。 熱乾燥を行った時のパッカリングが少ない。 等の効果を有する。
Claims (1)
- 【請求項１】 エチレンテレフタレートを主たる繰り返
し単位とするポリエステル繊維からなるミシン糸におい
て、構成するフィラメントが １５０℃における乾熱収縮率ＨＳ≦１．５％ 収縮率の温度依存性パラメーターΔＨＳ／Ｔ≦０．０
４％／℃ 初期引っ張り抵抗Ｍｉ≧１０５ｇ／ｄ 力学的損失正接のピーク値ｔａｎδ≦０．１４ 力学的損失正接のピーク温度Ｔｍａｘ≦１３５℃ 結晶化度Ｘｃ≧５５％ であることを特徴とするポリエステルミシン糸。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25708392A JPH06108334A (ja) | 1992-09-28 | 1992-09-28 | ポリエステルミシン糸 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25708392A JPH06108334A (ja) | 1992-09-28 | 1992-09-28 | ポリエステルミシン糸 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06108334A true JPH06108334A (ja) | 1994-04-19 |
Family
ID=17301512
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25708392A Withdrawn JPH06108334A (ja) | 1992-09-28 | 1992-09-28 | ポリエステルミシン糸 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06108334A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017043865A (ja) * | 2015-08-28 | 2017-03-02 | 東レ株式会社 | 難燃性ポリエステル繊維およびその製造方法 |
-
1992
- 1992-09-28 JP JP25708392A patent/JPH06108334A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017043865A (ja) * | 2015-08-28 | 2017-03-02 | 東レ株式会社 | 難燃性ポリエステル繊維およびその製造方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19991130 |