JPS6347803B2 - - Google Patents
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- JPS6347803B2 JPS6347803B2 JP56082535A JP8253581A JPS6347803B2 JP S6347803 B2 JPS6347803 B2 JP S6347803B2 JP 56082535 A JP56082535 A JP 56082535A JP 8253581 A JP8253581 A JP 8253581A JP S6347803 B2 JPS6347803 B2 JP S6347803B2
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- yarn
- thin
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Description
本発明はポリエステルよりなるシツクアンドシ
ンヤーンの製造方法に関する。 ポリエステルシツクアンドシンヤーン、即ち繊
度が変化する単糸よりなるポリエステルヤーン
は、それによつて得られる布帛が特異な風合を呈
し、またこの布帛を染色すると霜降り状を呈する
ことから、特殊なヤーンとして知られている。 従来より、ポリエステルシツクアンドシンヤー
ンの製造方法として、ポリエステルヤーンの紡糸
中又は延伸中に、溝付ローラ又はガイドとの接触
角を変化させてヤーン張力を変動させる方法、２
成分よりなる複合繊維を紡糸する際に２成分の吐
出割合を変化させる方法等が知られている。しか
しながら、かかる方法では装置が複雑になり、し
かも生産性が悪いため工業的には実施されない。 また、ポリエステル未延伸糸を適当な倍率と温
度で延伸することによつてシツクアンドシンヤー
ンとする方法も知られている。しかしながら、こ
の方法によると、シツクアンドシンのパターン
は、使用する未延伸糸の経時変化によつて大きく
変動する。更に、この方法では、使用する未延伸
糸パツケージの内外層によつても、シツクアンド
シンのパターンが大きく変動する。従つて、この
方法では、所定のシツクアンドシンのパターンを
有するヤーンを安定して製造することはできず、
工業的に採用できない。 本発明者らは、特別な装置を使用せず、生産性
よく、所定のシツクアンドシンヤーンを安定して
製造する方法について鋭意検討の結果、ポリエス
テルを溶融紡糸し、一旦捲取ることなく特定の条
件で引取り、続いて特定の条件で延伸すれば、上
記目的を達成できることを知り、先に提案した。
しかしながら、この方法で得られたシツクアンド
シンヤーンを仮撚加工、撚糸加工に付すと、断
糸、毛羽が生じ易く、更にアルカリ減量加工を施
すとシツク部の強力が低下し摩擦堅牢度が悪化す
るという問題が起つてくる。 また、寸法安定性が悪く熱収縮率が大きい（沸
水収縮率で10％以上）ため、布帛にした後の熱処
理によつて、布帛の風合が硬くなつてしまうとい
う欠点もある。そこで、本発明者らは、これらの
問題点を解決すべく、更に検討を重ねた結果、特
定条件下で紡糸、延伸した後、特定の条件下で熱
処理すればよいことを見出し、本発明に到達し
た。 即ち、本発明はポリエステルを溶融吐出して
3500ｍ／分以下の速度で引取り、引続いて一旦巻
取ることなくポリエステルの二次転移点以下の温
度及び下記式 167／S.S.＋1.21≦D.R.≦2100／S.S.＋1.12 〔式中、S.S.は引取速度（ｍ／分）、D.R.は延伸
倍率（倍）である。〕 を満足する倍率で延伸し、更に弛緩状態にて140
〜180℃の温度で熱処理してから巻取ることを特
徴とするシツクアンドシンヤーンの製造方法であ
る。 本発明で言うポリエステルとはポリエチレンテ
レフタレートを主たる対策とするが、テレフタル
酸成分の一部（通常15モル％以下）を他の二塩基
酸成分、例えばイソフタル酸、５−スルホイソフ
タル酸、アジピン酸等で置き換えてもよく、エチ
レングリコール成分の一部又は全部を炭素数３〜
10のアルキレングリコール、特にブチレングリコ
ールで置き換えても、また一部であればポリオキ
シエチレングリコールの如きポリオキシアルキレ
ングリコールで置き換えてもよい。かかるポリエ
ステルの重合度は、ポリエステルの種類、製品の
シツクアンドシンヤーンの用途に応じて適宜選定
すべきである。通常ポリエチレンテレフタレート
の場合、35℃のｏ−クロロフエノール溶液で測定
した値より求めた極限粘度〔η〕にして0.55〜
0.7のものが好ましい。 上記ポリエステルを溶融押出しするに際して
は、特別の手段を採用する必要はなく、任意の方
法が採用され、紡糸に引続いて延伸するに当つて
も、任意の直延方式が採用されるが、通常、紡糸
口金下に給油ローラ、流体噴射ノズル、引取ロー
ラと予熱供給ローラを兼ねたローラを順に設け、
このローラの下流に段付加熱延伸ローラを設置し
た装置が設備的にコンパクトで製造上有利であ
る。 第１図は、好ましい直延方式の一例を示す概略
図であり、図中１は紡糸装置、Ｙは紡出ヤーン、
２はオイリングローラ、３は流体噴射ノズル、４
は予熱ローラを兼ねた引取ローラ、５はセパレー
トローラ、６は段付加熱延伸ローラ、７は交絡処
理ノズル、８はワインダーである。 紡糸装置１より紡出されたヤーンＹは、オイリ
ングローラ２により油剤を付与され、流体噴射ノ
ズル３によつて交絡処理された後、延伸温度に予
熱した引取ローラ４にセパレートローラ５を介し
て数回巻かれて所定速度で引取られると同時に延
伸温度に予熱され、下流の段付加熱延伸ローラ６
により所定倍率に延伸され、ひきつづき、所定温
度に加熱された段付加熱延伸ローラ６に数回巻か
れて、該延伸ローラ６の大径部６ａと小径部６ｂ
との周速の基に基づく弛緩率の下で熱処理され、
次いで必要に応じて交絡処理ノズル７によつて交
絡を付与されワインダー８に捲取られる。 この際、流体噴射ノズル３によつて付与される
交絡数は、５〜40個／ｍの範囲が好ましい。ま
た、この交絡数を調整することによつてシツクア
ンドシンのパターンを制御することもできる。な
お、ここで言う交絡数は、流動パラフインを浮か
せた水にヤーンを入れて測定した未開繊個数であ
る。 また、引取速度即ち引取ローラ４の表面速度は
3500ｍ／分以下にする必要がある。この引取速度
を3500ｍ／分より速くすると、得られるヤーンの
シツク部とシン部のコントラストが不充分にな
る。この引取速度をあまりに遅くすると、生産性
が低下するので1000ｍ／分以上が好ましい。 上記引取ローラ４の予熱温度即ち延伸温度は、
使用するポリエステルの二次転移点以下にすべき
である。二次転移点より高くすると、シツクアン
ドシンのコントラストが小さくなり且つシツクア
ンドシンの発生も不安定になる。また、この温度
をあまりに低くすると、この温度が雰囲気温度に
よつて変動し易くなり、そのためシツクアンドシ
ンの発生が不安定になるので、常温（通常25℃）
以上にするのが好ましい。 延伸倍率は、あまりに低いと、シツク部とシン
部が長くなつて充分なシツクアンドシンが発現し
難くなる。延伸倍率を高くすれば、シツクアンド
シンが発現するが、あまり高くすると、シツク部
とシン部の差が小さくなる。本発明者の数多くの
実験の結果、適正な延伸倍率は前記式を満足しな
ければならないことを究明した。即ち、適正な延
伸倍率D.R.（倍）は、引取速度によつて相違し、
引取速度をS.S.（ｍ／分）とすれば下記式 167／S.S.＋1.21≦D.R.≦2100／S.S.＋1.12 を満足させる必要がある。この引取速度S.S.
（ｍ／分）に対する適正延伸倍率の範囲を図示し
たものが第２図である。 尚、本発明においては、紡糸した糸条を一旦巻
取ることなく、連続して延伸することが必要で、
紡糸工程で一旦巻取つた後延伸すると、末延伸糸
の経時によつて、シツクアンドシンの形態に変化
が生じ、一定形態のシツクアンドシンヤーンを安
定に製造することができない。 かくして得られるシツクアンドシンヤーンに
は、弛緩状態下で140〜180℃の温度にて熱処理を
施す。この弛緩率は、特に限定されないが、５％
以下が常用され、特に１〜４％が好ましい。弛緩
率を大きくしすぎるとシツク部の配向が乱れて脆
化現象が起る傾向がみられ、更に延伸、熱処理装
置上でヤーンがたるんで、安定した状態で延伸、
熱処理が行なえなくなる傾向がみられる。伸長又
は定長での熱処理では、シツク部の細化が起り、
シツクアンドシン効果が低減し、熱収縮率も高く
なる傾向がある。また、熱処理温度が140℃未満
であると、仮撚加工、撚糸加工時に断糸、毛羽が
発生し易く、アルカリ減量加工によつてシツク部
の強力が低下して、摩擦堅牢度が悪化し、更に沸
水収縮率が10％以上と依然として高く、良好な風
合の布帛が得られないので不適当である。一方、
熱処理温度が180℃を越えるとシツク部の脆化が
起りはじめ、加工時の断糸、毛羽が再び発生する
ようになると共に、アルカリ減量加工によつて、
更にシツク部の脆化が促進され、布帛としたとき
の摩擦堅牢度が著しく低下するので避けなければ
ならない。 この弛緩熱処理は、第１図に示すような段付加
熱ローラ６を用いて行なうのが、装着をコンパク
トにするので望ましいが、特にこれに限定される
ものではなく、周速の異なる一対のローラ間にヒ
ーターを設けて、その間で弛緩熱処理する方式
等、従来公知の弛緩熱処理方式を任意に採用する
ことができる。 このように、前記特定の速度で引取り、続いて
前記特定の温度及び倍率で延伸し、その後前記特
定の温度で弛緩熱処理することによつて、はじめ
て、優れたシツクアンドシン効果を有し、加工性
が良好で、アルカリ処理によつてもシツク部の強
力低下、摩擦堅牢度の悪化が起らず、しかも寸法
安定性が良好で熱収縮率の小さいシツクアンドシ
ンヤーンが得られるのであつて、上記条件のいず
れを欠いても本発明の目的は達成されない。 なお、第１図においては、交絡処理ノズル７を
段付加熱延伸ローラ６の下流に設けているが、こ
れはヤーンの解舒性を良好にするためであつて、
設けなくても差支えない。 かくして得られるシツクアンドシンヤーンは、
そのまま織編してもよく、また熱処理、再延伸熱
処理、仮撚加工、延伸仮撚加工等を施してもよ
い。 以下に実施例をあげて本発明を更に説明する。
実施例中におけるシツクアンドシンの評価は次の
ようにした。 １ シツクアンドシンの形態 シツクアンドシンヤーンを筒編にし、染料と
してイーストマンコダツクポリエステルネイビ
ーブルーを用いて、100℃の熱水中で染色し、
シツク部（濃染部）とシツク部（淡染部）のコ
ントラスト、割合、周期を観察した。 ２ 摩擦堅牢度 シツクアンドシンヤーンに2000T／Ｍの撚り
をかけ、ジヨーゼツトに製織後、沸水中で20分
間リラツクス処理し、次いで180℃で45秒間プ
レセツトを施し、その後、濃度35ｇ／のカ性
ソーダ水溶液中で煮沸処理して、15％の減量処
理を行ない、次いで110℃で45分間、イースト
ポリエステルネイビーブルーを用いて染色し、
160℃で45秒間フアイナルセツトしたものをサ
ンプル布帛として使用する。 測定は、該サンプル布帛の上に、水で湿めし
た綿布（カナキン）を重ね合せ、学振型摩擦試
験器（昭和重器(株)製）にて、500ｇの荷重下で、
100回擦過した後、綿布にサンプル布帛から摩
耗、脱落した着色繊維がどの程度付着している
かを肉眼で判定し、１〜５級にランク付けする
ことにより行う。１級は多量の着色繊維が付着
していて摩擦堅牢度が悪いものであり、５級は
全く着色繊維の付着が認められず摩擦堅牢度が
良好なものである。級が大きくなるにつれて摩
擦堅牢度が良くなることを示す。 実施例１〜11及び比較例１〜６ 艶消剤として0.3重量％の二酸化チタンを含有
する極限粘度0.65のポリエチレンテレフタレート
を、第１図に示す装置（但し、延伸ローラ６の下
流の交絡処理ノズル７は使用せず）を用いて296
℃で溶融吐出し、10個／ｍの交絡を噴射ノズル３
によつて付与し、第１表記載の引取速度及び予熱
ローラ温度に設定して引取ローラ５を介して８回
巻回して引取りつつ予熱し、引取ローラ４と段付
加熱延伸ローラ６とによつて第１表記載の倍率で
延伸すると同時に段付加熱延伸ローラ６により
160℃で2.0％の弛緩率にて熱処理を施して75デニ
ール／36フイラメントの９Kg捲きのパツケージと
して捲取つた。得られたシツクアンドシンヤーン
の評価結果は第１表に示す通りであつた。
ンヤーンの製造方法に関する。 ポリエステルシツクアンドシンヤーン、即ち繊
度が変化する単糸よりなるポリエステルヤーン
は、それによつて得られる布帛が特異な風合を呈
し、またこの布帛を染色すると霜降り状を呈する
ことから、特殊なヤーンとして知られている。 従来より、ポリエステルシツクアンドシンヤー
ンの製造方法として、ポリエステルヤーンの紡糸
中又は延伸中に、溝付ローラ又はガイドとの接触
角を変化させてヤーン張力を変動させる方法、２
成分よりなる複合繊維を紡糸する際に２成分の吐
出割合を変化させる方法等が知られている。しか
しながら、かかる方法では装置が複雑になり、し
かも生産性が悪いため工業的には実施されない。 また、ポリエステル未延伸糸を適当な倍率と温
度で延伸することによつてシツクアンドシンヤー
ンとする方法も知られている。しかしながら、こ
の方法によると、シツクアンドシンのパターン
は、使用する未延伸糸の経時変化によつて大きく
変動する。更に、この方法では、使用する未延伸
糸パツケージの内外層によつても、シツクアンド
シンのパターンが大きく変動する。従つて、この
方法では、所定のシツクアンドシンのパターンを
有するヤーンを安定して製造することはできず、
工業的に採用できない。 本発明者らは、特別な装置を使用せず、生産性
よく、所定のシツクアンドシンヤーンを安定して
製造する方法について鋭意検討の結果、ポリエス
テルを溶融紡糸し、一旦捲取ることなく特定の条
件で引取り、続いて特定の条件で延伸すれば、上
記目的を達成できることを知り、先に提案した。
しかしながら、この方法で得られたシツクアンド
シンヤーンを仮撚加工、撚糸加工に付すと、断
糸、毛羽が生じ易く、更にアルカリ減量加工を施
すとシツク部の強力が低下し摩擦堅牢度が悪化す
るという問題が起つてくる。 また、寸法安定性が悪く熱収縮率が大きい（沸
水収縮率で10％以上）ため、布帛にした後の熱処
理によつて、布帛の風合が硬くなつてしまうとい
う欠点もある。そこで、本発明者らは、これらの
問題点を解決すべく、更に検討を重ねた結果、特
定条件下で紡糸、延伸した後、特定の条件下で熱
処理すればよいことを見出し、本発明に到達し
た。 即ち、本発明はポリエステルを溶融吐出して
3500ｍ／分以下の速度で引取り、引続いて一旦巻
取ることなくポリエステルの二次転移点以下の温
度及び下記式 167／S.S.＋1.21≦D.R.≦2100／S.S.＋1.12 〔式中、S.S.は引取速度（ｍ／分）、D.R.は延伸
倍率（倍）である。〕 を満足する倍率で延伸し、更に弛緩状態にて140
〜180℃の温度で熱処理してから巻取ることを特
徴とするシツクアンドシンヤーンの製造方法であ
る。 本発明で言うポリエステルとはポリエチレンテ
レフタレートを主たる対策とするが、テレフタル
酸成分の一部（通常15モル％以下）を他の二塩基
酸成分、例えばイソフタル酸、５−スルホイソフ
タル酸、アジピン酸等で置き換えてもよく、エチ
レングリコール成分の一部又は全部を炭素数３〜
10のアルキレングリコール、特にブチレングリコ
ールで置き換えても、また一部であればポリオキ
シエチレングリコールの如きポリオキシアルキレ
ングリコールで置き換えてもよい。かかるポリエ
ステルの重合度は、ポリエステルの種類、製品の
シツクアンドシンヤーンの用途に応じて適宜選定
すべきである。通常ポリエチレンテレフタレート
の場合、35℃のｏ−クロロフエノール溶液で測定
した値より求めた極限粘度〔η〕にして0.55〜
0.7のものが好ましい。 上記ポリエステルを溶融押出しするに際して
は、特別の手段を採用する必要はなく、任意の方
法が採用され、紡糸に引続いて延伸するに当つて
も、任意の直延方式が採用されるが、通常、紡糸
口金下に給油ローラ、流体噴射ノズル、引取ロー
ラと予熱供給ローラを兼ねたローラを順に設け、
このローラの下流に段付加熱延伸ローラを設置し
た装置が設備的にコンパクトで製造上有利であ
る。 第１図は、好ましい直延方式の一例を示す概略
図であり、図中１は紡糸装置、Ｙは紡出ヤーン、
２はオイリングローラ、３は流体噴射ノズル、４
は予熱ローラを兼ねた引取ローラ、５はセパレー
トローラ、６は段付加熱延伸ローラ、７は交絡処
理ノズル、８はワインダーである。 紡糸装置１より紡出されたヤーンＹは、オイリ
ングローラ２により油剤を付与され、流体噴射ノ
ズル３によつて交絡処理された後、延伸温度に予
熱した引取ローラ４にセパレートローラ５を介し
て数回巻かれて所定速度で引取られると同時に延
伸温度に予熱され、下流の段付加熱延伸ローラ６
により所定倍率に延伸され、ひきつづき、所定温
度に加熱された段付加熱延伸ローラ６に数回巻か
れて、該延伸ローラ６の大径部６ａと小径部６ｂ
との周速の基に基づく弛緩率の下で熱処理され、
次いで必要に応じて交絡処理ノズル７によつて交
絡を付与されワインダー８に捲取られる。 この際、流体噴射ノズル３によつて付与される
交絡数は、５〜40個／ｍの範囲が好ましい。ま
た、この交絡数を調整することによつてシツクア
ンドシンのパターンを制御することもできる。な
お、ここで言う交絡数は、流動パラフインを浮か
せた水にヤーンを入れて測定した未開繊個数であ
る。 また、引取速度即ち引取ローラ４の表面速度は
3500ｍ／分以下にする必要がある。この引取速度
を3500ｍ／分より速くすると、得られるヤーンの
シツク部とシン部のコントラストが不充分にな
る。この引取速度をあまりに遅くすると、生産性
が低下するので1000ｍ／分以上が好ましい。 上記引取ローラ４の予熱温度即ち延伸温度は、
使用するポリエステルの二次転移点以下にすべき
である。二次転移点より高くすると、シツクアン
ドシンのコントラストが小さくなり且つシツクア
ンドシンの発生も不安定になる。また、この温度
をあまりに低くすると、この温度が雰囲気温度に
よつて変動し易くなり、そのためシツクアンドシ
ンの発生が不安定になるので、常温（通常25℃）
以上にするのが好ましい。 延伸倍率は、あまりに低いと、シツク部とシン
部が長くなつて充分なシツクアンドシンが発現し
難くなる。延伸倍率を高くすれば、シツクアンド
シンが発現するが、あまり高くすると、シツク部
とシン部の差が小さくなる。本発明者の数多くの
実験の結果、適正な延伸倍率は前記式を満足しな
ければならないことを究明した。即ち、適正な延
伸倍率D.R.（倍）は、引取速度によつて相違し、
引取速度をS.S.（ｍ／分）とすれば下記式 167／S.S.＋1.21≦D.R.≦2100／S.S.＋1.12 を満足させる必要がある。この引取速度S.S.
（ｍ／分）に対する適正延伸倍率の範囲を図示し
たものが第２図である。 尚、本発明においては、紡糸した糸条を一旦巻
取ることなく、連続して延伸することが必要で、
紡糸工程で一旦巻取つた後延伸すると、末延伸糸
の経時によつて、シツクアンドシンの形態に変化
が生じ、一定形態のシツクアンドシンヤーンを安
定に製造することができない。 かくして得られるシツクアンドシンヤーンに
は、弛緩状態下で140〜180℃の温度にて熱処理を
施す。この弛緩率は、特に限定されないが、５％
以下が常用され、特に１〜４％が好ましい。弛緩
率を大きくしすぎるとシツク部の配向が乱れて脆
化現象が起る傾向がみられ、更に延伸、熱処理装
置上でヤーンがたるんで、安定した状態で延伸、
熱処理が行なえなくなる傾向がみられる。伸長又
は定長での熱処理では、シツク部の細化が起り、
シツクアンドシン効果が低減し、熱収縮率も高く
なる傾向がある。また、熱処理温度が140℃未満
であると、仮撚加工、撚糸加工時に断糸、毛羽が
発生し易く、アルカリ減量加工によつてシツク部
の強力が低下して、摩擦堅牢度が悪化し、更に沸
水収縮率が10％以上と依然として高く、良好な風
合の布帛が得られないので不適当である。一方、
熱処理温度が180℃を越えるとシツク部の脆化が
起りはじめ、加工時の断糸、毛羽が再び発生する
ようになると共に、アルカリ減量加工によつて、
更にシツク部の脆化が促進され、布帛としたとき
の摩擦堅牢度が著しく低下するので避けなければ
ならない。 この弛緩熱処理は、第１図に示すような段付加
熱ローラ６を用いて行なうのが、装着をコンパク
トにするので望ましいが、特にこれに限定される
ものではなく、周速の異なる一対のローラ間にヒ
ーターを設けて、その間で弛緩熱処理する方式
等、従来公知の弛緩熱処理方式を任意に採用する
ことができる。 このように、前記特定の速度で引取り、続いて
前記特定の温度及び倍率で延伸し、その後前記特
定の温度で弛緩熱処理することによつて、はじめ
て、優れたシツクアンドシン効果を有し、加工性
が良好で、アルカリ処理によつてもシツク部の強
力低下、摩擦堅牢度の悪化が起らず、しかも寸法
安定性が良好で熱収縮率の小さいシツクアンドシ
ンヤーンが得られるのであつて、上記条件のいず
れを欠いても本発明の目的は達成されない。 なお、第１図においては、交絡処理ノズル７を
段付加熱延伸ローラ６の下流に設けているが、こ
れはヤーンの解舒性を良好にするためであつて、
設けなくても差支えない。 かくして得られるシツクアンドシンヤーンは、
そのまま織編してもよく、また熱処理、再延伸熱
処理、仮撚加工、延伸仮撚加工等を施してもよ
い。 以下に実施例をあげて本発明を更に説明する。
実施例中におけるシツクアンドシンの評価は次の
ようにした。 １ シツクアンドシンの形態 シツクアンドシンヤーンを筒編にし、染料と
してイーストマンコダツクポリエステルネイビ
ーブルーを用いて、100℃の熱水中で染色し、
シツク部（濃染部）とシツク部（淡染部）のコ
ントラスト、割合、周期を観察した。 ２ 摩擦堅牢度 シツクアンドシンヤーンに2000T／Ｍの撚り
をかけ、ジヨーゼツトに製織後、沸水中で20分
間リラツクス処理し、次いで180℃で45秒間プ
レセツトを施し、その後、濃度35ｇ／のカ性
ソーダ水溶液中で煮沸処理して、15％の減量処
理を行ない、次いで110℃で45分間、イースト
ポリエステルネイビーブルーを用いて染色し、
160℃で45秒間フアイナルセツトしたものをサ
ンプル布帛として使用する。 測定は、該サンプル布帛の上に、水で湿めし
た綿布（カナキン）を重ね合せ、学振型摩擦試
験器（昭和重器(株)製）にて、500ｇの荷重下で、
100回擦過した後、綿布にサンプル布帛から摩
耗、脱落した着色繊維がどの程度付着している
かを肉眼で判定し、１〜５級にランク付けする
ことにより行う。１級は多量の着色繊維が付着
していて摩擦堅牢度が悪いものであり、５級は
全く着色繊維の付着が認められず摩擦堅牢度が
良好なものである。級が大きくなるにつれて摩
擦堅牢度が良くなることを示す。 実施例１〜11及び比較例１〜６ 艶消剤として0.3重量％の二酸化チタンを含有
する極限粘度0.65のポリエチレンテレフタレート
を、第１図に示す装置（但し、延伸ローラ６の下
流の交絡処理ノズル７は使用せず）を用いて296
℃で溶融吐出し、10個／ｍの交絡を噴射ノズル３
によつて付与し、第１表記載の引取速度及び予熱
ローラ温度に設定して引取ローラ５を介して８回
巻回して引取りつつ予熱し、引取ローラ４と段付
加熱延伸ローラ６とによつて第１表記載の倍率で
延伸すると同時に段付加熱延伸ローラ６により
160℃で2.0％の弛緩率にて熱処理を施して75デニ
ール／36フイラメントの９Kg捲きのパツケージと
して捲取つた。得られたシツクアンドシンヤーン
の評価結果は第１表に示す通りであつた。
【表】
表からも明らかなように、紡糸引取速度が3500
ｍ／分を越える比較例１は、シツクアンドシンの
コントラストが不充分となるが紡糸引取速度が
3500ｍ／分以下の場合（実施例１〜３）は、良好
なシツクアンドシン形態が得られる。また、延伸
温度（予熱ローラ温度）が、1800ｍ／分の速度で
紡糸、引取つたポリエチレンテレフタレート未延
伸糸の２次転移点（80℃）より高い温度になると
（比較例２）、やはりシツクアンドシンのコントラ
ストが不良となる。更に引取速度と、延伸倍率と
が 167／S.S.＋1.21≦D.R.≦2100／S.S.＋1.12 なる関係を満足する場合（実施例１〜11）は良好
なシツクアンドシン形態が得られるが、上記関係
式を満足しない場合（比較例３〜６）は、シツク
アンドシン形態において、コントラスト不良が発
生する。 比較例 ７〜10 実施例１で使用したと同じポリエチレンテレフ
タレートを、296℃で溶融押出し、第２表記載の
引取速度で引取つた後、５Kg捲の未延伸糸パツケ
ージに巻き上げ、温度25℃、湿度65％の雰囲気中
２日間及び30日間放置したものを、それぞれ予熱
ローラ温度65℃、延伸倍率1.4倍で延伸した。得
られたシツクアンドシンヤーンの評価結果は第２
表に示した通りであつた。なお、第２表中の「２
日経時」、「30日経時」はそれぞれ、未延伸糸パツ
ケージを２日経過後延伸した場合と30日経過後延
伸した場合を示すものである。 尚、「パツケージ内外層差」とは未延伸糸パツ
ケージの内層部と外層部におけるシツクアンドシ
ンの形態の差を意味する。
ｍ／分を越える比較例１は、シツクアンドシンの
コントラストが不充分となるが紡糸引取速度が
3500ｍ／分以下の場合（実施例１〜３）は、良好
なシツクアンドシン形態が得られる。また、延伸
温度（予熱ローラ温度）が、1800ｍ／分の速度で
紡糸、引取つたポリエチレンテレフタレート未延
伸糸の２次転移点（80℃）より高い温度になると
（比較例２）、やはりシツクアンドシンのコントラ
ストが不良となる。更に引取速度と、延伸倍率と
が 167／S.S.＋1.21≦D.R.≦2100／S.S.＋1.12 なる関係を満足する場合（実施例１〜11）は良好
なシツクアンドシン形態が得られるが、上記関係
式を満足しない場合（比較例３〜６）は、シツク
アンドシン形態において、コントラスト不良が発
生する。 比較例 ７〜10 実施例１で使用したと同じポリエチレンテレフ
タレートを、296℃で溶融押出し、第２表記載の
引取速度で引取つた後、５Kg捲の未延伸糸パツケ
ージに巻き上げ、温度25℃、湿度65％の雰囲気中
２日間及び30日間放置したものを、それぞれ予熱
ローラ温度65℃、延伸倍率1.4倍で延伸した。得
られたシツクアンドシンヤーンの評価結果は第２
表に示した通りであつた。なお、第２表中の「２
日経時」、「30日経時」はそれぞれ、未延伸糸パツ
ケージを２日経過後延伸した場合と30日経過後延
伸した場合を示すものである。 尚、「パツケージ内外層差」とは未延伸糸パツ
ケージの内層部と外層部におけるシツクアンドシ
ンの形態の差を意味する。
【表】
【表】
未延伸糸の経時によつて、シツクアンドシンの
形態が変化すると共に、パツケージの内外層で
も、シツクアンドシン形態に差が生じ、一定の形
態を有するシツクアンドシンヤーンを安定に製造
することができない。 実施例12〜16、比較例11〜13 実施例１で使用したポリエチレンテレフタレー
トを第１図に示す装置を用いて295℃で溶融吐出
し、15個／ｍの交絡を噴射ノズル３によつて付与
し、50℃に加熱された引取ローラ４によつて2000
ｍ／分の速度で引取つた後、該引取ローラ４と段
付加熱延伸ローラ６との間で1.8倍に延伸した。 次いで、段付加熱延伸ローラ６での弛緩率及び
該段付加熱延伸ローラ６の温度を第３表記載の通
り変更して、弛緩熱処理を施し、ワインダー８に
巻取つた。得られたシツクアンドシンヤーンの評
価結果を第３表に示す。
形態が変化すると共に、パツケージの内外層で
も、シツクアンドシン形態に差が生じ、一定の形
態を有するシツクアンドシンヤーンを安定に製造
することができない。 実施例12〜16、比較例11〜13 実施例１で使用したポリエチレンテレフタレー
トを第１図に示す装置を用いて295℃で溶融吐出
し、15個／ｍの交絡を噴射ノズル３によつて付与
し、50℃に加熱された引取ローラ４によつて2000
ｍ／分の速度で引取つた後、該引取ローラ４と段
付加熱延伸ローラ６との間で1.8倍に延伸した。 次いで、段付加熱延伸ローラ６での弛緩率及び
該段付加熱延伸ローラ６の温度を第３表記載の通
り変更して、弛緩熱処理を施し、ワインダー８に
巻取つた。得られたシツクアンドシンヤーンの評
価結果を第３表に示す。
【表】
【表】
糸条を弛緩させることなく定長で熱処理した比
較例11では、シツク部とシン部のコントラストが
不良となりシツクアンドシンの形態が悪化し、沸
水収縮率も高目になる。また、熱処理温度が140
〜180℃の範囲外になると（比較例８、９）加工
性が悪くなると共に摩擦堅牢度が低下する。特に
熱処理温度が140℃未満の場合（比較例12）は、
沸水収縮率が10％以上となり、この糸を使つた布
帛は風合が硬くなるという欠点が生ずる。これに
対して、140〜180℃の温度範囲で弛緩熱処理を施
した場合（実施例12〜16）は、加工性、摩擦堅牢
度共に良好で、沸水収縮率が低く、シツクアンド
シンヤーン形態が良好なシツクアンドシンヤーン
が得られる。
較例11では、シツク部とシン部のコントラストが
不良となりシツクアンドシンの形態が悪化し、沸
水収縮率も高目になる。また、熱処理温度が140
〜180℃の範囲外になると（比較例８、９）加工
性が悪くなると共に摩擦堅牢度が低下する。特に
熱処理温度が140℃未満の場合（比較例12）は、
沸水収縮率が10％以上となり、この糸を使つた布
帛は風合が硬くなるという欠点が生ずる。これに
対して、140〜180℃の温度範囲で弛緩熱処理を施
した場合（実施例12〜16）は、加工性、摩擦堅牢
度共に良好で、沸水収縮率が低く、シツクアンド
シンヤーン形態が良好なシツクアンドシンヤーン
が得られる。
第１図は本発明を実施するに適した装置の一例
を示す簡略図であり、第２図は紡糸速度S.S.
（ｍ／分）に対する適正延伸倍率（倍）の範囲を
示す図表である。 ３は流体噴射ノズル、４は予熱供給ローラを兼
ねた引取ローラ、６は段付加熱延伸ローラであ
る。
を示す簡略図であり、第２図は紡糸速度S.S.
（ｍ／分）に対する適正延伸倍率（倍）の範囲を
示す図表である。 ３は流体噴射ノズル、４は予熱供給ローラを兼
ねた引取ローラ、６は段付加熱延伸ローラであ
る。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ ポリエステルを溶融吐出して3500ｍ／分以下
の速度で引取り、引続いて一旦巻取ることなくポ
リエステルの二次転移点以下の温度及び下記式 167／S.S.＋1.21≦D.S.≦2100／S.S.＋1.12 〔式中、S.S.は引取速度（ｍ／分）、D.S.は延伸
倍率（倍）である。〕 を満足する倍率で延伸し、更に弛緩状態にて140
〜180℃の温度で熱処理してから巻取ることを特
徴とするシツクアンドシンヤーンの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8253581A JPS57199813A (en) | 1981-06-01 | 1981-06-01 | Production of thick and thih yarn |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8253581A JPS57199813A (en) | 1981-06-01 | 1981-06-01 | Production of thick and thih yarn |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS57199813A JPS57199813A (en) | 1982-12-07 |
| JPS6347803B2 true JPS6347803B2 (ja) | 1988-09-26 |
Family
ID=13777193
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8253581A Granted JPS57199813A (en) | 1981-06-01 | 1981-06-01 | Production of thick and thih yarn |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS57199813A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60134019A (ja) * | 1983-12-21 | 1985-07-17 | Toray Ind Inc | ポリエステル繊維の直接紡糸延伸方法 |
| JPS63182412A (ja) * | 1987-01-26 | 1988-07-27 | Asahi Chem Ind Co Ltd | シツクアンドシンヤ−ンの製造方法 |
| US4906519A (en) * | 1988-06-06 | 1990-03-06 | Basf Corporation | Variable denier filaments and method of producing same |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5184918A (ja) * | 1975-01-17 | 1976-07-24 | Toray Industries | Enshinhoho |
| JPS551333A (en) * | 1978-06-16 | 1980-01-08 | Toray Industries | Production of special multifilament yarn |
-
1981
- 1981-06-01 JP JP8253581A patent/JPS57199813A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS57199813A (en) | 1982-12-07 |
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