JPH06114508A - 極薄アモルファス合金薄帯の製造方法 - Google Patents
極薄アモルファス合金薄帯の製造方法Info
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- JPH06114508A JPH06114508A JP4271974A JP27197492A JPH06114508A JP H06114508 A JPH06114508 A JP H06114508A JP 4271974 A JP4271974 A JP 4271974A JP 27197492 A JP27197492 A JP 27197492A JP H06114508 A JPH06114508 A JP H06114508A
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0637—Accessories therefor
- B22D11/0697—Accessories therefor for casting in a protected atmosphere
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 高周波帯域において鉄損、透磁率、角型比な
どの磁気特性に優れた、極薄でかつ表面の凹凸や孔の少
ない平滑なアモルファス合金薄帯を、安価で安定に製造
する方法を提供すること。 【構成・効果】 ＰＦＣ（Planer Flow Casting)法にお
いて、ノズルから噴出した溶融金属の上流に８００Ｋ未
満の、好ましくは室温のＨｅを流し込む事を特徴とする
極薄アモルファス合金薄帯の製造方法である。その際、
Ｈｅは溶融金属の上流に僅かな流量でしかも、Ｈｅが溶
融金属に直接あたる事のない様に流し込む事により、雰
囲気制御のための容器や、吹き付けガスの加熱装置を必
要とせず、極薄でかつ表面の凹凸や孔の少ない平滑なア
モルファス合金薄帯を得ることができる。
どの磁気特性に優れた、極薄でかつ表面の凹凸や孔の少
ない平滑なアモルファス合金薄帯を、安価で安定に製造
する方法を提供すること。 【構成・効果】 ＰＦＣ（Planer Flow Casting)法にお
いて、ノズルから噴出した溶融金属の上流に８００Ｋ未
満の、好ましくは室温のＨｅを流し込む事を特徴とする
極薄アモルファス合金薄帯の製造方法である。その際、
Ｈｅは溶融金属の上流に僅かな流量でしかも、Ｈｅが溶
融金属に直接あたる事のない様に流し込む事により、雰
囲気制御のための容器や、吹き付けガスの加熱装置を必
要とせず、極薄でかつ表面の凹凸や孔の少ない平滑なア
モルファス合金薄帯を得ることができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、可飽和リアトル、ノイ
ズフィルタ、チョークコイル、その他インダクタ、各種
トランス、磁気ヘッド等の用途に適し、特に高周波帯域
において鉄損、透磁率、角型比などの磁気特性に優れた
極薄アモルファス合金の製造方法に関する。
ズフィルタ、チョークコイル、その他インダクタ、各種
トランス、磁気ヘッド等の用途に適し、特に高周波帯域
において鉄損、透磁率、角型比などの磁気特性に優れた
極薄アモルファス合金の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】アモルファス合金薄帯は、主に、溶融状
態の金属を急速回転するロールに吹き付け急冷する単ロ
ール法と呼ばれる方法によって製造される。単ロール法
には、大別してプラナーフローキャスティング（Planer
Flow Casting)法（以下、「ＰＦＣ法」という）とチル
ブロックメルトスピニング（Chill Block Melt Spinnin
g)法（以下、「ＣＢＭＳ法」という）がある。ＰＦＣ法
は、スリット状ノズルを用い、ロールとノズルの間隔を
０．０３〜１mmに限定し、ロールとノズルで湯溜まり
（パドル）を支持することを特徴としている（特公昭６
１−５８２０号）。この方法は、ロールとノズルの間隔
を限定しないＣＢＭＳ法に比べ、板厚の均一な、幅の広
い薄帯を製造するのに適している。近年の電子機器の高
周波化に対応するため、ＰＦＣ法やＣＢＭＳ法を用いた
アモルファス合金薄帯の極薄化が研究されている。
態の金属を急速回転するロールに吹き付け急冷する単ロ
ール法と呼ばれる方法によって製造される。単ロール法
には、大別してプラナーフローキャスティング（Planer
Flow Casting)法（以下、「ＰＦＣ法」という）とチル
ブロックメルトスピニング（Chill Block Melt Spinnin
g)法（以下、「ＣＢＭＳ法」という）がある。ＰＦＣ法
は、スリット状ノズルを用い、ロールとノズルの間隔を
０．０３〜１mmに限定し、ロールとノズルで湯溜まり
（パドル）を支持することを特徴としている（特公昭６
１−５８２０号）。この方法は、ロールとノズルの間隔
を限定しないＣＢＭＳ法に比べ、板厚の均一な、幅の広
い薄帯を製造するのに適している。近年の電子機器の高
周波化に対応するため、ＰＦＣ法やＣＢＭＳ法を用いた
アモルファス合金薄帯の極薄化が研究されている。
【０００３】八木、沢氏等（特開昭６３−２１５３４８
号、特開平３−９０５４７号、日本学術振興会アモルフ
ァス材料第１４７委員会第２６回研究会資料６頁）は、
単ロール法において、これを真空に近い減圧雰囲気下で
行うことを特徴とする極薄アモルファス合金の製造方法
を開示している。減圧雰囲気下で製造することにより、
ロールの急冷面と溶融金属の間に閉じ込められるガスが
減少し、板厚が薄くかつ表面の平滑なアモルファス合金
薄帯が得られる。こうして得られたアモルファス合金薄
帯は、高周波の磁気特性に優れる。しかし、この様な減
圧雰囲気での製造は、溶湯のロールへの焼きつきが発生
し易いため歩留りは一般に低く、また設備も大がかりと
なり経済性にも問題がある。
号、特開平３−９０５４７号、日本学術振興会アモルフ
ァス材料第１４７委員会第２６回研究会資料６頁）は、
単ロール法において、これを真空に近い減圧雰囲気下で
行うことを特徴とする極薄アモルファス合金の製造方法
を開示している。減圧雰囲気下で製造することにより、
ロールの急冷面と溶融金属の間に閉じ込められるガスが
減少し、板厚が薄くかつ表面の平滑なアモルファス合金
薄帯が得られる。こうして得られたアモルファス合金薄
帯は、高周波の磁気特性に優れる。しかし、この様な減
圧雰囲気での製造は、溶湯のロールへの焼きつきが発生
し易いため歩留りは一般に低く、また設備も大がかりと
なり経済性にも問題がある。
【０００４】Davor Pavuna氏（Journal of Materials S
cience 16(1981)2419-2433) は、ＣＢＭＳ法において、
パドルにＨｅを吹きつけパドルの安定化を計っている。
ここでのＨｅの効果は、ＣＢＭＳ法におけるパドルの不
安定性を改善することにある。得られている薄帯は、最
も薄くて平均板厚２４．６μｍであり、平滑度について
は厚み方向の振動は、４μｍもあり、通常のＰＦＣ法で
得られる薄帯と同等であって、表面の平滑な極薄アモル
ファスという意味では不十分である。
cience 16(1981)2419-2433) は、ＣＢＭＳ法において、
パドルにＨｅを吹きつけパドルの安定化を計っている。
ここでのＨｅの効果は、ＣＢＭＳ法におけるパドルの不
安定性を改善することにある。得られている薄帯は、最
も薄くて平均板厚２４．６μｍであり、平滑度について
は厚み方向の振動は、４μｍもあり、通常のＰＦＣ法で
得られる薄帯と同等であって、表面の平滑な極薄アモル
ファスという意味では不十分である。
【０００５】また、ハワード・ホースト・リーバーマン
氏（特公平２−１８６６５号）は、単ロール法などの金
属ストリップの製造方法において、加熱により低密度化
した不活性ガス（Ｎ２、Ｈｅ、Ｎｅ、Ａｒ、Ｋｒ、Ｘｅ
及びそれらの混合物）を急冷領域に吹きつけることを特
徴とする、表面の平滑なアモルファス合金薄帯を製造す
る方法を開示している。これは、特別な減圧容器を必要
としないが、この場合、吹き付ける不活性ガスを低密度
化しなければ、平滑化の効果はない。また、この公報に
は「希望する低密度雰囲気を得るためには、ガスを少な
くとも８００Ｋになるまで加熱し、より好ましくは少な
くとも１３００Ｋになるまで加熱する」と記載されてお
り、８００Ｋ以上のガスの加熱は必須である。
氏（特公平２−１８６６５号）は、単ロール法などの金
属ストリップの製造方法において、加熱により低密度化
した不活性ガス（Ｎ２、Ｈｅ、Ｎｅ、Ａｒ、Ｋｒ、Ｘｅ
及びそれらの混合物）を急冷領域に吹きつけることを特
徴とする、表面の平滑なアモルファス合金薄帯を製造す
る方法を開示している。これは、特別な減圧容器を必要
としないが、この場合、吹き付ける不活性ガスを低密度
化しなければ、平滑化の効果はない。また、この公報に
は「希望する低密度雰囲気を得るためには、ガスを少な
くとも８００Ｋになるまで加熱し、より好ましくは少な
くとも１３００Ｋになるまで加熱する」と記載されてお
り、８００Ｋ以上のガスの加熱は必須である。
【０００６】さらに、Wen-Kuan Wang 氏等（Internatio
nal Journal of Rapid Solidification 6(1991)285-29
5) は、ＰＦＣ法において、パドル上流部の気体をアー
クプラズマで加熱し、エアーポケットのない表面の平滑
な部分を持つ薄帯を作ることに成功している。しかし、
ロール表面が非常に荒れる為、長時間の鋳造には向か
ず、またロール表面が高温になる為、アモルファスを安
定に長時間製造できる急冷条件を得るのは困難であると
考えられる。
nal Journal of Rapid Solidification 6(1991)285-29
5) は、ＰＦＣ法において、パドル上流部の気体をアー
クプラズマで加熱し、エアーポケットのない表面の平滑
な部分を持つ薄帯を作ることに成功している。しかし、
ロール表面が非常に荒れる為、長時間の鋳造には向か
ず、またロール表面が高温になる為、アモルファスを安
定に長時間製造できる急冷条件を得るのは困難であると
考えられる。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】前述のように従来か
ら、真空雰囲気での製造や、加熱した不活性ガスの吹き
付けなどにより、極薄アモルファス薄帯は得られていた
が、そのためには、雰囲気制御のための容器や、吹き付
けガスの加熱装置が必要であり、経済性に問題があっ
た。
ら、真空雰囲気での製造や、加熱した不活性ガスの吹き
付けなどにより、極薄アモルファス薄帯は得られていた
が、そのためには、雰囲気制御のための容器や、吹き付
けガスの加熱装置が必要であり、経済性に問題があっ
た。
【０００８】本発明は、高周波化に対応する為の、極薄
でかつ表面の凹凸や孔の少ない平滑なアモルファス合金
薄帯を、雰囲気制御のための容器や、吹き付けガスの加
熱装置が不要な、安価で容易に製造する方法を提供する
ことを目的とする。
でかつ表面の凹凸や孔の少ない平滑なアモルファス合金
薄帯を、雰囲気制御のための容器や、吹き付けガスの加
熱装置が不要な、安価で容易に製造する方法を提供する
ことを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは、アモルファス合金薄帯を製造するＰＦＣ法におい
て、ノズルから噴出する溶融金属の上流に８００Ｋ未満
の温度、好ましくは室温のＨｅを流し込むに際し、Ｈｅ
を流し込む流出口は、ノズル開口部の上流２〜４０mm、
かつロール面から０．１〜３０mmの位置にあり、Ｈｅ流
出方向はロール急冷面にほぼ直角か、少なくとも急冷面
の移動方向への傾きが４５°以内であり、またＨｅ流出
量は、Ｈｅ流出口開口部の単位断面積当たり０．１〜５
l/min・cm2 とすることを特徴とする極薄アモルファス
合金薄帯の製造方法である。
ろは、アモルファス合金薄帯を製造するＰＦＣ法におい
て、ノズルから噴出する溶融金属の上流に８００Ｋ未満
の温度、好ましくは室温のＨｅを流し込むに際し、Ｈｅ
を流し込む流出口は、ノズル開口部の上流２〜４０mm、
かつロール面から０．１〜３０mmの位置にあり、Ｈｅ流
出方向はロール急冷面にほぼ直角か、少なくとも急冷面
の移動方向への傾きが４５°以内であり、またＨｅ流出
量は、Ｈｅ流出口開口部の単位断面積当たり０．１〜５
l/min・cm2 とすることを特徴とする極薄アモルファス
合金薄帯の製造方法である。
【００１０】以下に、本発明を詳細に説明する。
【００１１】発明者らは、前記課題の解決の為に、即
ち、経済的である大気中での製造の為に、製造時にガス
を流気させる方式を選択した。その際、使用ガスの種
類、ガスの流出方式、ガス流出口の位置、角度、ガスの
流出量等を様々に変化させ実験を重ねてきた。その結
果、特にＨｅだけにおいて、しかも溶融金属の上流に非
常に僅かな流量のＨｅを流し込むことにより、安定に表
面の平滑な極薄アモルファス薄帯が得られることを見出
した。Ｈｅを溶融金属に直接吹き付けたり、Ｈｅ流量が
多すぎると平滑な極薄アモルファス薄帯は得られず、そ
れは、思いもかけない効果であった。
ち、経済的である大気中での製造の為に、製造時にガス
を流気させる方式を選択した。その際、使用ガスの種
類、ガスの流出方式、ガス流出口の位置、角度、ガスの
流出量等を様々に変化させ実験を重ねてきた。その結
果、特にＨｅだけにおいて、しかも溶融金属の上流に非
常に僅かな流量のＨｅを流し込むことにより、安定に表
面の平滑な極薄アモルファス薄帯が得られることを見出
した。Ｈｅを溶融金属に直接吹き付けたり、Ｈｅ流量が
多すぎると平滑な極薄アモルファス薄帯は得られず、そ
れは、思いもかけない効果であった。
【００１２】本発明を実施する際の溶湯ノズル、急冷ロ
ール、Ｈｅ流出口は、図１に示す様な位置関係にある。
即ち、急冷面を持つ急冷ロールを一定の周速で回転さ
せ、スリット状開口部を持つノズルをロールの直上に据
える。スリットノズルは、その長手方向が急冷面の移動
方向に直角になる様に据える。ノズルとロールでパドル
を支持し安定化させる様に、ギャップａは、合金材料に
より適当に設定する。母合金を溶解し、ノズルから溶融
金属をロールの急冷面に向けて噴出する。溶融金属は急
冷面でパドルを作り、ここで急速凝固されるが、その
際、ノズルから噴出した溶融金属の上流に、８００Ｋ未
満の温度、好ましくは室温のＨｅをＨｅ流出口から流し
込む。その時、Ｈｅ流出口は、ノズル開口部の上流２〜
４０mm（２mm≦ｂ≦４０mm）かつロール面から０．１〜
３０mm（０．１mm≦ｃ≦３０mm）の位置にあり、Ｈｅの
流出方向は、急冷面にほぼ直角か、少なくとも急冷面の
移動方向への傾きが４５°以内である（−１０°≦θ≦
４５°）。Ｈｅの流量は、Ｈｅ流出口開口部の単位断面
積当たり０．１〜５ l/min・cm2 とする。
ール、Ｈｅ流出口は、図１に示す様な位置関係にある。
即ち、急冷面を持つ急冷ロールを一定の周速で回転さ
せ、スリット状開口部を持つノズルをロールの直上に据
える。スリットノズルは、その長手方向が急冷面の移動
方向に直角になる様に据える。ノズルとロールでパドル
を支持し安定化させる様に、ギャップａは、合金材料に
より適当に設定する。母合金を溶解し、ノズルから溶融
金属をロールの急冷面に向けて噴出する。溶融金属は急
冷面でパドルを作り、ここで急速凝固されるが、その
際、ノズルから噴出した溶融金属の上流に、８００Ｋ未
満の温度、好ましくは室温のＨｅをＨｅ流出口から流し
込む。その時、Ｈｅ流出口は、ノズル開口部の上流２〜
４０mm（２mm≦ｂ≦４０mm）かつロール面から０．１〜
３０mm（０．１mm≦ｃ≦３０mm）の位置にあり、Ｈｅの
流出方向は、急冷面にほぼ直角か、少なくとも急冷面の
移動方向への傾きが４５°以内である（−１０°≦θ≦
４５°）。Ｈｅの流量は、Ｈｅ流出口開口部の単位断面
積当たり０．１〜５ l/min・cm2 とする。
【００１３】これら条件が満足された時、Ｈｅは溶融金
属に直接吹き付けられることなく、溶融金属の上流に流
し込まれる。Ｈｅはロールの回転に伴いロールの急冷面
上をパドル近傍まで移動し、パドル近傍をＨｅ雰囲気と
する。Ｈｅの原子量が４と小さいことにより、パドル近
傍のガス流は、レイノルズ数が小さく抑えられるため層
流となり易く、パドルへのガスの巻き込みは最小限に抑
えられる。
属に直接吹き付けられることなく、溶融金属の上流に流
し込まれる。Ｈｅはロールの回転に伴いロールの急冷面
上をパドル近傍まで移動し、パドル近傍をＨｅ雰囲気と
する。Ｈｅの原子量が４と小さいことにより、パドル近
傍のガス流は、レイノルズ数が小さく抑えられるため層
流となり易く、パドルへのガスの巻き込みは最小限に抑
えられる。
【００１４】Ｈｅ流出の条件を設定した理由を、以下に
説明する。
説明する。
【００１５】距離ｂを２mm未満、距離ｃを０．１mm未
満、角度θを４５°より大、Ｈｅ流量を５ l/min・cm2
より大とし、Ｈｅが溶融金属に直接吹き付けられると、
ガス流は乱流となり易く、パドルは不安定になり、ガス
の巻き込みが多くなり、得られる薄帯は、孔や凹凸の多
く発生したものになってしまう。その上、ノズルが冷え
てノズル詰まりが起こり易くなる。また、距離ｂを２０
mmより大、距離ｃを５mmより大、角度θを−１０°未
満、流量を０．１ l/min・cm2 未満とすると、原子量の
小さいＨｅは、大気中に分散してしまい、エアーポケッ
ト発生の抑制効果が失われてしまう。ここで、Ｈｅの流
出方向は、パドルに対して若干の後ろ向き（−１０°≦
θ＜０°）は問題ない。なぜなら、Ｈｅはロール回転に
伴いロール面をパドル方向に引きずられて移動するから
である。
満、角度θを４５°より大、Ｈｅ流量を５ l/min・cm2
より大とし、Ｈｅが溶融金属に直接吹き付けられると、
ガス流は乱流となり易く、パドルは不安定になり、ガス
の巻き込みが多くなり、得られる薄帯は、孔や凹凸の多
く発生したものになってしまう。その上、ノズルが冷え
てノズル詰まりが起こり易くなる。また、距離ｂを２０
mmより大、距離ｃを５mmより大、角度θを−１０°未
満、流量を０．１ l/min・cm2 未満とすると、原子量の
小さいＨｅは、大気中に分散してしまい、エアーポケッ
ト発生の抑制効果が失われてしまう。ここで、Ｈｅの流
出方向は、パドルに対して若干の後ろ向き（−１０°≦
θ＜０°）は問題ない。なぜなら、Ｈｅはロール回転に
伴いロール面をパドル方向に引きずられて移動するから
である。
【００１６】流し込むガスは、溶融金属の酸化やその他
の反応を防ぐ為、不活性ガスでなければならないが、そ
の中でも唯一Ｈｅとする。その他の不活性ガスであるＮ
２、Ｎｅ、Ａｒ等は、原子量がＨｅと比べ大きい為、前
述の様にガスの流し込みの条件を制御しても、エアーポ
ケット抑制の効果はなかった。
の反応を防ぐ為、不活性ガスでなければならないが、そ
の中でも唯一Ｈｅとする。その他の不活性ガスであるＮ
２、Ｎｅ、Ａｒ等は、原子量がＨｅと比べ大きい為、前
述の様にガスの流し込みの条件を制御しても、エアーポ
ケット抑制の効果はなかった。
【００１７】また、本発明では、Ｈｅはロールの回転に
伴いロールの急冷面上を移動し、パドル近傍をＨｅ雰囲
気とするため、ガスを８００Ｋ以上に加熱しなくてもエ
アーポケット抑制の効果がある。そのため、流出ガスの
加熱装置は不要である。
伴いロールの急冷面上を移動し、パドル近傍をＨｅ雰囲
気とするため、ガスを８００Ｋ以上に加熱しなくてもエ
アーポケット抑制の効果がある。そのため、流出ガスの
加熱装置は不要である。
【００１８】Ｈｅ流出口は、石英ガラスやアルミナなど
の耐熱性のあるセラミックス製が望ましいが、銅、真鍮
など加工性の良い金属で作製しても良い。また、パドル
をノズルの長手方向（薄帯の幅方向）にＨｅで充分に包
囲する為、Ｈｅ流出口の開口部は、溶湯ノズル開口部の
長さの少なくとも０．５倍の長さの辺を持つのが好まし
い。
の耐熱性のあるセラミックス製が望ましいが、銅、真鍮
など加工性の良い金属で作製しても良い。また、パドル
をノズルの長手方向（薄帯の幅方向）にＨｅで充分に包
囲する為、Ｈｅ流出口の開口部は、溶湯ノズル開口部の
長さの少なくとも０．５倍の長さの辺を持つのが好まし
い。
【００１９】母合金は、用途によってＦｅ、Ｃｏ、Ｎ
ｉ、Ｃｒ、Ｓｎ、Ｍｏ、Ｓｉ、Ｂ、Ｃなどを所定の組成
範囲となる様に配合し溶製する。急冷ロールは、熱伝導
の良いＣｕ、Ｆｅ、Ｃｕ−Ｂｅ合金等で作られ、急冷面
にＮｉ、Ｃｒ、Ｃｕ等をメッキしてもよい。ノズルは、
石英、アルミナ（Ａｌ２Ｏ３）、Ｓｉ３Ｎ４、ＺｒＢ２
Ｃ等からなり、単一のスリットノズルが望ましい。単一
スリットノズルは、ロールの急冷面の移動方向に測った
幅が０．１〜１．０mmの細長いスリット状開口を一つ持
つノズルである。溶融金属を噴出させるガス圧は、ゲー
ジ圧で０．０５〜１Kg／cm2 、ノズルとロール急冷面の
ギャップは、１mm以下、ロール周速は１０〜４０ｍ／se
c が望ましい。
ｉ、Ｃｒ、Ｓｎ、Ｍｏ、Ｓｉ、Ｂ、Ｃなどを所定の組成
範囲となる様に配合し溶製する。急冷ロールは、熱伝導
の良いＣｕ、Ｆｅ、Ｃｕ−Ｂｅ合金等で作られ、急冷面
にＮｉ、Ｃｒ、Ｃｕ等をメッキしてもよい。ノズルは、
石英、アルミナ（Ａｌ２Ｏ３）、Ｓｉ３Ｎ４、ＺｒＢ２
Ｃ等からなり、単一のスリットノズルが望ましい。単一
スリットノズルは、ロールの急冷面の移動方向に測った
幅が０．１〜１．０mmの細長いスリット状開口を一つ持
つノズルである。溶融金属を噴出させるガス圧は、ゲー
ジ圧で０．０５〜１Kg／cm2 、ノズルとロール急冷面の
ギャップは、１mm以下、ロール周速は１０〜４０ｍ／se
c が望ましい。
【００２０】
【実施例】以下に、本発明を実施例に基づいて更に説明
する。実施例１ Ｃｏ69Ｆｅ４Ｓｉ16Ｂ９Ｍｏ２の組成を有する母合金を
作製した後、５００ｇを高周波溶解した。溶解した母合
金をスリット状の開口部を持つノズルを通して、周速２
４ｍ／sec で回転するＣｕ製ロールに噴出し、アモルフ
ァス薄帯を作製した。用いたノズルは、単一スリット
（幅０．２〜０．３mm、長さ５mm）であり、スリット面
は、ロール面に平行に、スリットの長手方向はロールの
移動方向に垂直になるように据えつけた。Ｈｅ流出口を
パドルの上流１０mm（ｂ＝１０mm）、ロール急冷面から
の距離５mm（ｃ＝５mm）の位置に据えつけた。Ｈｅの流
出方向は、ロール急冷面に直角（θ＝０°）とした。Ｈ
ｅの流量は、５ l/min（３．３ l/min・cm2 ）である。
Ｈｅ流出口の開口部は、５mm×３０mmである。
する。実施例１ Ｃｏ69Ｆｅ４Ｓｉ16Ｂ９Ｍｏ２の組成を有する母合金を
作製した後、５００ｇを高周波溶解した。溶解した母合
金をスリット状の開口部を持つノズルを通して、周速２
４ｍ／sec で回転するＣｕ製ロールに噴出し、アモルフ
ァス薄帯を作製した。用いたノズルは、単一スリット
（幅０．２〜０．３mm、長さ５mm）であり、スリット面
は、ロール面に平行に、スリットの長手方向はロールの
移動方向に垂直になるように据えつけた。Ｈｅ流出口を
パドルの上流１０mm（ｂ＝１０mm）、ロール急冷面から
の距離５mm（ｃ＝５mm）の位置に据えつけた。Ｈｅの流
出方向は、ロール急冷面に直角（θ＝０°）とした。Ｈ
ｅの流量は、５ l/min（３．３ l/min・cm2 ）である。
Ｈｅ流出口の開口部は、５mm×３０mmである。
【００２１】溶融金属噴出圧とノズルスリット幅を変え
ることにより、種々の板厚のアモルファス薄帯を作製し
た。板厚は次の二つの方法で測定した。薄帯の断面を光
学顕微鏡で写真撮影し、エアーポケットを無いものとし
た輪郭板厚ｔａと、薄帯の重量、長さ、幅、密度から求
めた平均板厚ｔｂである。エアーポケットの存在によ
り、ｔｂはｔａより小さくなる。即ち、ｔｂがｔａに近
い程、エアーポケットが少なく、表面が平滑であるとい
える。ｔｂ／ｔａで平滑度を定義する。
ることにより、種々の板厚のアモルファス薄帯を作製し
た。板厚は次の二つの方法で測定した。薄帯の断面を光
学顕微鏡で写真撮影し、エアーポケットを無いものとし
た輪郭板厚ｔａと、薄帯の重量、長さ、幅、密度から求
めた平均板厚ｔｂである。エアーポケットの存在によ
り、ｔｂはｔａより小さくなる。即ち、ｔｂがｔａに近
い程、エアーポケットが少なく、表面が平滑であるとい
える。ｔｂ／ｔａで平滑度を定義する。
【００２２】表１に本発明で作製した薄帯の輪郭板厚ｔ
ａ、平均板厚ｔｂ、平滑度ｔｂ／ｔａ及び単位長さ当た
りのピンホールの数ｎを示す。比較例として、Ｈｅの代
わりにＡｒを流量１ l/min・cm2 で流し込んだもの、及
びガスの流し込みを行わないで作製した薄帯についても
同表に示す。本発明により、１２μｍ以下の極薄領域
で、表面の平滑な薄帯が効果的に得られる事が分かる。
ａ、平均板厚ｔｂ、平滑度ｔｂ／ｔａ及び単位長さ当た
りのピンホールの数ｎを示す。比較例として、Ｈｅの代
わりにＡｒを流量１ l/min・cm2 で流し込んだもの、及
びガスの流し込みを行わないで作製した薄帯についても
同表に示す。本発明により、１２μｍ以下の極薄領域
で、表面の平滑な薄帯が効果的に得られる事が分かる。
【００２３】次に、得られた薄帯から外径１８mm、内径
１２mmのトロイド状の重量３．５〜４．５Kgの巻鉄心を
作製した。この巻鉄心をＡｒ雰囲気で１０Ｏｅの磁界を
トロイドの円周方向に印加しながら４５０℃で１時間保
持し熱処理した。それぞれの試料の１００ＫＨｚと５０
０ＫＨｚにおける保磁力と角形比をＢ−Ｈアナライザで
測定し、その結果を表１に示す。本発明により、高周波
において優れた磁気特性を示す薄帯、特に角形比に優れ
る薄帯が得られる。
１２mmのトロイド状の重量３．５〜４．５Kgの巻鉄心を
作製した。この巻鉄心をＡｒ雰囲気で１０Ｏｅの磁界を
トロイドの円周方向に印加しながら４５０℃で１時間保
持し熱処理した。それぞれの試料の１００ＫＨｚと５０
０ＫＨｚにおける保磁力と角形比をＢ−Ｈアナライザで
測定し、その結果を表１に示す。本発明により、高周波
において優れた磁気特性を示す薄帯、特に角形比に優れ
る薄帯が得られる。
【００２４】
【表１】 実施例２ Ｈｅ流出口のノズルスリットからの距離（図１ｂ）を変
化させ、実施例１と同様の方法で約１１μｍの輪郭厚の
薄帯を作製した。
化させ、実施例１と同様の方法で約１１μｍの輪郭厚の
薄帯を作製した。
【００２５】輪郭板厚ｔａ、平均板厚ｔｂ、平滑度ｔｂ
／ｔａ及び単位長さ当たりのピンホールの数ｎを、表２
に示す。ｂ＝１．０mmでは作製時ノズル詰まりの為薄帯
は得られなかった。ｂ＝３０mmではＨｅが分散して、エ
アーポケットの抑制に効果がなかった。
／ｔａ及び単位長さ当たりのピンホールの数ｎを、表２
に示す。ｂ＝１．０mmでは作製時ノズル詰まりの為薄帯
は得られなかった。ｂ＝３０mmではＨｅが分散して、エ
アーポケットの抑制に効果がなかった。
【００２６】
【表２】 実施例３ Ｈｅ流出口のロール急冷面からの距離（図１ｃ）を変化
させ、実施例１と同様の方法で約１１μｍの輪郭厚の薄
帯を作製した。
させ、実施例１と同様の方法で約１１μｍの輪郭厚の薄
帯を作製した。
【００２７】輪郭板厚ｔａ、平均板厚ｔｂ、平滑度ｔｂ
／ｔａ及び単位長さ当たりのピンホールの数ｎを表３に
示す。ｃ＝４０mmではＨｅが分散して、エアーポケット
の抑制に効果がなかった。
／ｔａ及び単位長さ当たりのピンホールの数ｎを表３に
示す。ｃ＝４０mmではＨｅが分散して、エアーポケット
の抑制に効果がなかった。
【００２８】
【表３】 実施例４ Ｈｅ流出口の角度（図１θ）を変化させ、実施例１と同
様の方法で約１１μｍの輪郭厚の薄帯を作製した。
様の方法で約１１μｍの輪郭厚の薄帯を作製した。
【００２９】輪郭板厚ｔａ、平均板厚ｔｂ、平滑度ｔｂ
／ｔａ及び単位長さ当たりのピンホールの数ｎを表４に
示す。θ＝−３０°ではＨｅが分散して、θ＝７０°で
はパドルが不安定となりエアーポケットの抑制に効果が
なった。
／ｔａ及び単位長さ当たりのピンホールの数ｎを表４に
示す。θ＝−３０°ではＨｅが分散して、θ＝７０°で
はパドルが不安定となりエアーポケットの抑制に効果が
なった。
【００３０】
【表４】 実施例５ Ｈｅ流出口を５mm×３０mmとし、Ｈｅの流量を変化さ
せ、実施例１と同様の方法で輪郭厚約１１μｍの薄帯を
作製した。
せ、実施例１と同様の方法で輪郭厚約１１μｍの薄帯を
作製した。
【００３１】輪郭板厚ｔａ、平均板厚ｔｂ、平滑度ｔｂ
／ｔａ及び単位長さ当たりのピンホールの数ｎを表５に
示す。吹きつけ口の単位断面積当たりのＨｅ流量が０．
０７l/min・cm2 ではＨｅが分散し、また１０．０ l/mi
n・cm2 ではパドルが不安定となり、エアーポケット抑
制の効果がなかった。
／ｔａ及び単位長さ当たりのピンホールの数ｎを表５に
示す。吹きつけ口の単位断面積当たりのＨｅ流量が０．
０７l/min・cm2 ではＨｅが分散し、また１０．０ l/mi
n・cm2 ではパドルが不安定となり、エアーポケット抑
制の効果がなかった。
【００３２】
【表５】
【００３３】
【発明の効果】本発明により、極薄でかつ表面の凹凸や
孔の少ない平滑なアモルファス合金薄帯を、安価で安定
に製造する事ができる。こうして製造された薄帯は高周
波帯域において優れた磁気特性を示し、可飽和リアト
ル、ノイズフィルタ、チョークコイル、その他インダク
タ、各種トランス、磁気ヘッド等の用途に適する。
孔の少ない平滑なアモルファス合金薄帯を、安価で安定
に製造する事ができる。こうして製造された薄帯は高周
波帯域において優れた磁気特性を示し、可飽和リアト
ル、ノイズフィルタ、チョークコイル、その他インダク
タ、各種トランス、磁気ヘッド等の用途に適する。
【図１】本発明に従って極薄アモルファス合金薄帯を製
造する時の、ノズル、冷却ロール、Ｈｅ流出口の位置関
係を示す図。
造する時の、ノズル、冷却ロール、Ｈｅ流出口の位置関
係を示す図。
１ ノズル ２ 冷却ロール ３ 溶融金属 ４ Ｈｅ流出口 ａ ギャップ ｂ Ｈｅ流出口のノズルスリットからの距離 ｃ Ｈｅ流出口のロール急冷面からの距離 θ Ｈｅ流出口の角度
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 長谷部 文 雄 神奈川県川崎市中原区井田1618番地 新日 本製鐵株式会社先端技術研究所内 (72)発明者 千 田 祐 美 神奈川県川崎市中原区井田1618番地 新日 本製鐵株式会社先端技術研究所内
Claims (1)
- 【請求項１】アモルファス合金薄帯を製造するプラナー
フローキャスティング法において、ノズルから噴出する
溶融金属の上流に８００Ｋ未満の温度のＨｅを下記の条
件で流し込むことを特徴とする極薄アモルファス合金薄
帯の製造方法。 （１） Ｈｅを流し込む流出口は、ノズル開口部の上流
２〜４０mm、かつロール面から０．１〜３０mmの位置に
ある （２） Ｈｅ流出方向は、ロール急冷面にほぼ直角また
は少なくとも急冷面の移動方向への傾きが４５°以内で
ある （３） Ｈｅ流出量は、Ｈｅ流出口開口部の単位断面積
当たり０．１〜５ l/min・cm2 である
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4271974A JP2708681B2 (ja) | 1992-10-09 | 1992-10-09 | 極薄アモルファス合金薄帯の製造方法 |
| US08/132,546 US5381856A (en) | 1992-10-09 | 1993-10-06 | Process for producing very thin amorphous alloy strip |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4271974A JP2708681B2 (ja) | 1992-10-09 | 1992-10-09 | 極薄アモルファス合金薄帯の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06114508A true JPH06114508A (ja) | 1994-04-26 |
| JP2708681B2 JP2708681B2 (ja) | 1998-02-04 |
Family
ID=17507399
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4271974A Expired - Lifetime JP2708681B2 (ja) | 1992-10-09 | 1992-10-09 | 極薄アモルファス合金薄帯の製造方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5381856A (ja) |
| JP (1) | JP2708681B2 (ja) |
Families Citing this family (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT408198B (de) * | 1998-03-25 | 2001-09-25 | Voest Alpine Ind Anlagen | Verfahren zum stranggiessen eines dünnen bandes sowie vorrichtung zur durchführung des verfahrens |
| US20040267349A1 (en) | 2003-06-27 | 2004-12-30 | Kobi Richter | Amorphous metal alloy medical devices |
| US8382821B2 (en) | 1998-12-03 | 2013-02-26 | Medinol Ltd. | Helical hybrid stent |
| US20070219642A1 (en) * | 1998-12-03 | 2007-09-20 | Jacob Richter | Hybrid stent having a fiber or wire backbone |
| US20060122691A1 (en) * | 1998-12-03 | 2006-06-08 | Jacob Richter | Hybrid stent |
| US20060178727A1 (en) * | 1998-12-03 | 2006-08-10 | Jacob Richter | Hybrid amorphous metal alloy stent |
| US9039755B2 (en) | 2003-06-27 | 2015-05-26 | Medinol Ltd. | Helical hybrid stent |
| US9155639B2 (en) * | 2009-04-22 | 2015-10-13 | Medinol Ltd. | Helical hybrid stent |
| KR100766443B1 (ko) * | 2006-05-23 | 2007-10-11 | 주식회사 케이씨텍 | 슬릿 노즐의 폭방향 토출 균일도 측정 장치 및 방법 |
| RU2431116C2 (ru) * | 2007-03-09 | 2011-10-10 | Смс Зимаг Аг | Устройство и способ измерения толщины |
| ES2683853T3 (es) | 2013-03-14 | 2018-09-28 | Medinol Ltd. | Endoprótesis híbrida helicoidal |
| US20170165746A1 (en) * | 2015-12-15 | 2017-06-15 | Caterpillar Inc. | Inert gas shielding for rapid solidification apparatus |
| US12478488B2 (en) | 2020-02-19 | 2025-11-25 | Medinol Ltd. | Helical stent with enhanced crimping |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS615820A (ja) * | 1984-06-18 | 1986-01-11 | 松下電器産業株式会社 | 電気湯沸し器 |
| JP2790277B2 (ja) * | 1987-03-03 | 1998-08-27 | 株式会社 東芝 | 極薄アモルフアス合金の製造方法 |
| JPH0218665A (ja) * | 1988-07-06 | 1990-01-22 | Nec Software Ltd | 期首・月初判定方式 |
| JPH0390547A (ja) * | 1989-08-31 | 1991-04-16 | Toshiba Corp | 極薄の軟磁性合金薄帯の製造方法、それを用いた極薄の軟磁性合金薄帯と磁性コア、その磁性コアを組込んだ電子装置、および軟磁性合金薄帯製造装置 |
-
1992
- 1992-10-09 JP JP4271974A patent/JP2708681B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1993
- 1993-10-06 US US08/132,546 patent/US5381856A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5381856A (en) | 1995-01-17 |
| JP2708681B2 (ja) | 1998-02-04 |
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| JPH0252582B2 (ja) |
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