JPH06123568A - 冷媒熱搬送装置 - Google Patents
冷媒熱搬送装置Info
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- JPH06123568A JPH06123568A JP4272690A JP27269092A JPH06123568A JP H06123568 A JPH06123568 A JP H06123568A JP 4272690 A JP4272690 A JP 4272690A JP 27269092 A JP27269092 A JP 27269092A JP H06123568 A JPH06123568 A JP H06123568A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 冷媒熱搬送装置の冷媒循環系を２系統に分離
し、放熱器を含む循環系の冷媒循環量を乾き度１近くで
の冷媒循環量に抑え、また冷媒加熱器を含む循環系の冷
媒循環量を冷媒加熱器の出口の乾き度が１以下となるよ
う増加させることを目的とする。 【構成】 冷媒の循環系を放熱器１０を含む全体の循環
系と冷媒加熱器５を含む循環系で構成し、各々の循環系
をそれぞれの冷媒駆動制御手段である冷媒ポンプ１３、
１５で制御する構成とし、放熱器１０を含む循環系の冷
媒循環量を乾き度１近くでの冷媒循環量に抑えてシステ
ムの圧力損失を低減し、また冷媒加熱器５を含む循環系
の冷媒循環量を冷媒加熱器５の出口の乾き度が１以下と
し、冷媒の安定加熱ができる。
し、放熱器を含む循環系の冷媒循環量を乾き度１近くで
の冷媒循環量に抑え、また冷媒加熱器を含む循環系の冷
媒循環量を冷媒加熱器の出口の乾き度が１以下となるよ
う増加させることを目的とする。 【構成】 冷媒の循環系を放熱器１０を含む全体の循環
系と冷媒加熱器５を含む循環系で構成し、各々の循環系
をそれぞれの冷媒駆動制御手段である冷媒ポンプ１３、
１５で制御する構成とし、放熱器１０を含む循環系の冷
媒循環量を乾き度１近くでの冷媒循環量に抑えてシステ
ムの圧力損失を低減し、また冷媒加熱器５を含む循環系
の冷媒循環量を冷媒加熱器５の出口の乾き度が１以下と
し、冷媒の安定加熱ができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は冷媒ポンプを用いて熱搬
送する冷媒熱搬送装置に関するものである。
送する冷媒熱搬送装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来の冷媒ポンプを用いた冷媒熱搬送装
置は、図７に示すように暖房用の空調システムに組込ま
れていた。このシステムは、燃焼バーナ３０により加熱
され冷媒の通過するパラレルフローの流路形態を有する
加熱流路３１および、この加熱流路３１と接続する上部
ヘッダー３２、下部ヘッダー３３を有する冷媒加熱器３
４と、冷媒加熱器３４の上部ヘッダー３２から吐出管３
５を経て接続されるサービスバルブ３６と、さらにこの
サービスバルブ３６に接続されるガス管３７およびこの
ガス管３７と接続された放熱器３８とからなるガス側の
サイクルと、この放熱器３８で凝縮した冷媒が通過する
液管３９と、この液管３９よりサービスバルブ４０と、
冷媒ポンプ４１の吸入口４２、吐出口４３を経て冷媒が
加圧され、冷媒加熱器３４の下部ヘッダー３３に至る液
側のサイクルとから構成されている。
置は、図７に示すように暖房用の空調システムに組込ま
れていた。このシステムは、燃焼バーナ３０により加熱
され冷媒の通過するパラレルフローの流路形態を有する
加熱流路３１および、この加熱流路３１と接続する上部
ヘッダー３２、下部ヘッダー３３を有する冷媒加熱器３
４と、冷媒加熱器３４の上部ヘッダー３２から吐出管３
５を経て接続されるサービスバルブ３６と、さらにこの
サービスバルブ３６に接続されるガス管３７およびこの
ガス管３７と接続された放熱器３８とからなるガス側の
サイクルと、この放熱器３８で凝縮した冷媒が通過する
液管３９と、この液管３９よりサービスバルブ４０と、
冷媒ポンプ４１の吸入口４２、吐出口４３を経て冷媒が
加圧され、冷媒加熱器３４の下部ヘッダー３３に至る液
側のサイクルとから構成されている。
【０００３】上記構成において動作を説明すると、冷媒
加熱器３４で冷媒を加熱し、冷媒ポンプ４１を駆動すれ
ば、冷媒加熱器３４で加熱された冷媒は放熱器３８へと
搬送され、冷媒熱搬送装置として機能するようになる。
加熱器３４で冷媒を加熱し、冷媒ポンプ４１を駆動すれ
ば、冷媒加熱器３４で加熱された冷媒は放熱器３８へと
搬送され、冷媒熱搬送装置として機能するようになる。
【０００４】また冷媒加熱器３４は冷媒加熱器３４の局
部的な過熱を、そしてこれにより生ずる伝熱面のバーン
アウトを防止するため、冷媒加熱器出口での冷媒の乾き
度は１以下、望ましくは０．７から０．９５が要求され
ていた。とくに最近アルミ合金を用いたパラレルフロー
タイプの熱交換器がその熱特性、圧力損失特性、冷媒充
填量などの点から活用されようとしているが、その耐熱
温度は低く、上記乾き度を厳守する必要があった。
部的な過熱を、そしてこれにより生ずる伝熱面のバーン
アウトを防止するため、冷媒加熱器出口での冷媒の乾き
度は１以下、望ましくは０．７から０．９５が要求され
ていた。とくに最近アルミ合金を用いたパラレルフロー
タイプの熱交換器がその熱特性、圧力損失特性、冷媒充
填量などの点から活用されようとしているが、その耐熱
温度は低く、上記乾き度を厳守する必要があった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら上記従来
の構成では、冷媒加熱器３４の局部的な過熱を、そして
これにより生ずる伝熱面のバーンアウトを防止するた
め、冷媒加熱器出口での冷媒の乾き度を例えば０．７に
設定すると、システムの冷媒循環量は１．４倍近くに増
加しこの冷媒循環量の増大により循環系の圧力損失は２
倍程度に増加するため、冷媒ポンプ４１の能力は２．７
倍程度必要で、したがってポンプ消費電力も２．７倍に
なるという欠点があった。
の構成では、冷媒加熱器３４の局部的な過熱を、そして
これにより生ずる伝熱面のバーンアウトを防止するた
め、冷媒加熱器出口での冷媒の乾き度を例えば０．７に
設定すると、システムの冷媒循環量は１．４倍近くに増
加しこの冷媒循環量の増大により循環系の圧力損失は２
倍程度に増加するため、冷媒ポンプ４１の能力は２．７
倍程度必要で、したがってポンプ消費電力も２．７倍に
なるという欠点があった。
【０００６】本発明は上記課題を解決するもので、冷媒
熱搬送装置の冷媒循環系を２系統に分離し、放熱器を含
む循環系の冷媒循環量を乾き度１近くでの冷媒循環量に
抑えてシステムの圧力損失を低減し、また冷媒加熱器を
含む循環系の冷媒循環量を冷媒加熱器の出口の乾き度が
１以下（望ましくは０．７〜０．９５）となるよう増加
させることを目的としたものである。
熱搬送装置の冷媒循環系を２系統に分離し、放熱器を含
む循環系の冷媒循環量を乾き度１近くでの冷媒循環量に
抑えてシステムの圧力損失を低減し、また冷媒加熱器を
含む循環系の冷媒循環量を冷媒加熱器の出口の乾き度が
１以下（望ましくは０．７〜０．９５）となるよう増加
させることを目的としたものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに、本発明の冷媒熱搬送装置は冷媒の循環系を放熱器
を含む全体の循環系と冷媒加熱器を含む循環系で構成
し、各々の循環系に冷媒駆動制御手段（冷媒ポンプ）を
設けた構成としたものである。
めに、本発明の冷媒熱搬送装置は冷媒の循環系を放熱器
を含む全体の循環系と冷媒加熱器を含む循環系で構成
し、各々の循環系に冷媒駆動制御手段（冷媒ポンプ）を
設けた構成としたものである。
【０００８】
【作用】本発明は上記した構成により放熱器を含む循環
系の冷媒循環量を乾き度１近くでの冷媒循環量に抑えて
システムの圧力損失を低減し、また冷媒加熱器を含む循
環系の冷媒循環量を冷媒加熱器の出口の乾き度が１以下
となるよう増加させることができる。
系の冷媒循環量を乾き度１近くでの冷媒循環量に抑えて
システムの圧力損失を低減し、また冷媒加熱器を含む循
環系の冷媒循環量を冷媒加熱器の出口の乾き度が１以下
となるよう増加させることができる。
【０００９】
【実施例】以下本発明の実施例を図面にもとづいて説明
する。図１において、燃焼バーナ１に近接して設けられ
冷媒の通過するパラレルフローの流路形態を有する加熱
流路２および、この加熱流路２と接続する上部ヘッダー
３、下部ヘッダー４を有する冷媒加熱器５と、冷媒加熱
器５の上部ヘッダー３から吐出管６を経て接続されたセ
パレータ７と、セパレータ７で分離されたガスが流出す
るガス管８と、このガス管８の途中に設けられたサービ
スバルブ９と、さらにガス管８と接続された放熱器１０
とからなるガス側のサイクルと、この放熱器１０で凝縮
した冷媒が通過する液管１１と、この液管１１の途中に
設けられたサービスバルブ１２と、さらにこの液管１１
と接続された冷媒ポンプＡ１３で加圧されて冷媒加熱器
５の下部ヘッダー４に至る液側のサイクルおよび、セパ
レータ７から戻り液管１４、冷媒ポンプＢ１５を通って
同じく下部ヘッダー４に至る液側のサイクルとからな
る。ここで放熱器１０を含む全体の冷媒循環系は、セパ
レータ７で分離されたガスが流出するガス管８と、この
ガス管８の途中に設けられたサービスバルブ９と、さら
にガス管８と接続された放熱器１０とからなるガス側の
サイクルと、この放熱器１０で凝縮した冷媒が通過する
液管１１と、この液管１１の途中に設けられたサービス
バルブ１２と、さらにこの液管１１と接続された冷媒ポ
ンプＡ１３で加圧されて冷媒加熱器５の下部ヘッダー４
に至る液側のサイクルからなる。また冷媒加熱器５を含
む冷媒循環系は、セパレータ７で冷媒のガスと分離され
た冷媒液がセパレータ７の下部に溜り、戻り液管１４よ
り冷媒ポンプＢ１５で加圧されて、下部ヘッダー４に至
る液側のサイクルで構成される。
する。図１において、燃焼バーナ１に近接して設けられ
冷媒の通過するパラレルフローの流路形態を有する加熱
流路２および、この加熱流路２と接続する上部ヘッダー
３、下部ヘッダー４を有する冷媒加熱器５と、冷媒加熱
器５の上部ヘッダー３から吐出管６を経て接続されたセ
パレータ７と、セパレータ７で分離されたガスが流出す
るガス管８と、このガス管８の途中に設けられたサービ
スバルブ９と、さらにガス管８と接続された放熱器１０
とからなるガス側のサイクルと、この放熱器１０で凝縮
した冷媒が通過する液管１１と、この液管１１の途中に
設けられたサービスバルブ１２と、さらにこの液管１１
と接続された冷媒ポンプＡ１３で加圧されて冷媒加熱器
５の下部ヘッダー４に至る液側のサイクルおよび、セパ
レータ７から戻り液管１４、冷媒ポンプＢ１５を通って
同じく下部ヘッダー４に至る液側のサイクルとからな
る。ここで放熱器１０を含む全体の冷媒循環系は、セパ
レータ７で分離されたガスが流出するガス管８と、この
ガス管８の途中に設けられたサービスバルブ９と、さら
にガス管８と接続された放熱器１０とからなるガス側の
サイクルと、この放熱器１０で凝縮した冷媒が通過する
液管１１と、この液管１１の途中に設けられたサービス
バルブ１２と、さらにこの液管１１と接続された冷媒ポ
ンプＡ１３で加圧されて冷媒加熱器５の下部ヘッダー４
に至る液側のサイクルからなる。また冷媒加熱器５を含
む冷媒循環系は、セパレータ７で冷媒のガスと分離され
た冷媒液がセパレータ７の下部に溜り、戻り液管１４よ
り冷媒ポンプＢ１５で加圧されて、下部ヘッダー４に至
る液側のサイクルで構成される。
【００１０】上記構成において動作を説明すると、まず
冷媒ポンプＡ１３を駆動すると放熱器１０を含む全体の
冷媒循環系が起動する。また、冷媒ポンプＢ１５を駆動
すると、冷媒加熱器５を含む冷媒循環系が起動する。燃
焼バーナ１を所定の燃焼量で燃焼させると、冷媒が冷媒
加熱器５の加熱流路２で加熱され、先に述べた２つの循
環系の循環量の和が加熱流路２を流れるため、冷媒加熱
器５の出口では冷媒の乾き度は１以下で、一部液を含ん
だ二相流となる。この二相流は、さらに上部ヘッダー３
より吐出管６を経てセパレータ７で液とガスが分離され
て、ガス管８に乾き度が１に近い冷媒のガスが流出し、
この冷媒が放熱器１０で凝縮して液となり、液管１１を
経て冷媒ポンプＡ１３に至り暖房サイクルを構成する。
分離された余分の冷媒はセパレータ７に溜まり、これが
戻り液管１４より冷媒ポンプＢ１５で加圧されて下部ヘ
ッダー４に流入する。冷媒ポンプＢ１５の負荷は加熱流
路２の圧力損失が主であるため、全体の冷媒循環系を駆
動する冷媒ポンプＡ１３の負荷と比較し非常に小さくな
る。冷媒ポンプＡ１３の負荷は、また冷媒の循環量は放
熱器１０を含む全体の冷媒循環系は冷媒の乾き度が１に
近い状態で運転されるため、最小の冷媒循環量でよく駆
動動力は最小となる。
冷媒ポンプＡ１３を駆動すると放熱器１０を含む全体の
冷媒循環系が起動する。また、冷媒ポンプＢ１５を駆動
すると、冷媒加熱器５を含む冷媒循環系が起動する。燃
焼バーナ１を所定の燃焼量で燃焼させると、冷媒が冷媒
加熱器５の加熱流路２で加熱され、先に述べた２つの循
環系の循環量の和が加熱流路２を流れるため、冷媒加熱
器５の出口では冷媒の乾き度は１以下で、一部液を含ん
だ二相流となる。この二相流は、さらに上部ヘッダー３
より吐出管６を経てセパレータ７で液とガスが分離され
て、ガス管８に乾き度が１に近い冷媒のガスが流出し、
この冷媒が放熱器１０で凝縮して液となり、液管１１を
経て冷媒ポンプＡ１３に至り暖房サイクルを構成する。
分離された余分の冷媒はセパレータ７に溜まり、これが
戻り液管１４より冷媒ポンプＢ１５で加圧されて下部ヘ
ッダー４に流入する。冷媒ポンプＢ１５の負荷は加熱流
路２の圧力損失が主であるため、全体の冷媒循環系を駆
動する冷媒ポンプＡ１３の負荷と比較し非常に小さくな
る。冷媒ポンプＡ１３の負荷は、また冷媒の循環量は放
熱器１０を含む全体の冷媒循環系は冷媒の乾き度が１に
近い状態で運転されるため、最小の冷媒循環量でよく駆
動動力は最小となる。
【００１１】上記した構成により、冷媒の循環量は放熱
器１０を含む全体の冷媒循環系は冷媒の乾き度が１に近
い状態で運転されるため、冷媒ポンプＡ１３の駆動動力
は最小となる。また冷媒加熱器５を含む冷媒循環系は冷
媒循環量が冷媒ポンプＡ１３の循環量に冷媒ポンプＢ１
５の循環量が付加されるため冷媒加熱器５出口の乾き度
は１以下となり冷媒を安定して加熱することができる。
器１０を含む全体の冷媒循環系は冷媒の乾き度が１に近
い状態で運転されるため、冷媒ポンプＡ１３の駆動動力
は最小となる。また冷媒加熱器５を含む冷媒循環系は冷
媒循環量が冷媒ポンプＡ１３の循環量に冷媒ポンプＢ１
５の循環量が付加されるため冷媒加熱器５出口の乾き度
は１以下となり冷媒を安定して加熱することができる。
【００１２】本発明の他の実施例を図２で説明する。図
２において前記実施例と異なる点は、冷媒ポンプＢ１５
を、冷媒ポンプＡ１３で駆動されるジェットポンプで構
成した点にある。放熱器１０を含む全体の冷媒循環系は
セパレータ７で分離されたガスが流出するガス管８と、
このガス管８の途中に設けられたサービスバルブ９と、
さらにガス管８と接続された放熱器１０とからなるガス
側のサイクルと、この放熱器１０で凝縮した冷媒が通過
する液管１１と、この液管１１の途中に設けられたサー
ビスバルブ１２と、さらにこの液管１１と接続された冷
媒ポンプＡ１３で加圧されて、ジェットポンプで構成さ
れた冷媒ポンプＢ１５およびこの冷媒ポンプＢ１５の吐
出口１５Ａをへて冷媒加熱器５の下部ヘッダー４に至る
液側のサイクルからなる。また冷媒加熱器５を含む冷媒
循環系はセパレータ７で冷媒のガスと分離された冷媒液
が溜まるセパレータ７と、戻り液管１４よりジェットポ
ンプで構成された冷媒ポンプＢ１５の吸入口１５Ｂを経
て吐出口１５Ａより、下部ヘッダー４に至る液側のサイ
クルで構成される。
２において前記実施例と異なる点は、冷媒ポンプＢ１５
を、冷媒ポンプＡ１３で駆動されるジェットポンプで構
成した点にある。放熱器１０を含む全体の冷媒循環系は
セパレータ７で分離されたガスが流出するガス管８と、
このガス管８の途中に設けられたサービスバルブ９と、
さらにガス管８と接続された放熱器１０とからなるガス
側のサイクルと、この放熱器１０で凝縮した冷媒が通過
する液管１１と、この液管１１の途中に設けられたサー
ビスバルブ１２と、さらにこの液管１１と接続された冷
媒ポンプＡ１３で加圧されて、ジェットポンプで構成さ
れた冷媒ポンプＢ１５およびこの冷媒ポンプＢ１５の吐
出口１５Ａをへて冷媒加熱器５の下部ヘッダー４に至る
液側のサイクルからなる。また冷媒加熱器５を含む冷媒
循環系はセパレータ７で冷媒のガスと分離された冷媒液
が溜まるセパレータ７と、戻り液管１４よりジェットポ
ンプで構成された冷媒ポンプＢ１５の吸入口１５Ｂを経
て吐出口１５Ａより、下部ヘッダー４に至る液側のサイ
クルで構成される。
【００１３】この構成によれば、アクチュエータ部を有
する冷媒ポンプは１つでよく、構成を簡素化できる。ま
た、ジェットポンプの駆動原理から冷媒ポンプＡ１３の
流量に応じて戻り液管１４より冷媒ポンプＢ１５の吸入
口１５Ｂから冷媒液を吸入するため、冷媒ポンプＡ１３
の流量を制御すれば自動的に冷媒ポンプＢ１５の流量も
制御されることになる。
する冷媒ポンプは１つでよく、構成を簡素化できる。ま
た、ジェットポンプの駆動原理から冷媒ポンプＡ１３の
流量に応じて戻り液管１４より冷媒ポンプＢ１５の吸入
口１５Ｂから冷媒液を吸入するため、冷媒ポンプＡ１３
の流量を制御すれば自動的に冷媒ポンプＢ１５の流量も
制御されることになる。
【００１４】本発明の他の実施例を図３で説明する。図
３において、第一の実施例と異なる点は冷媒ポンプＡ１
３をセパレータ７の戻り液管１４と冷媒加熱器５の下部
ヘッダー４との間に挿入し、冷媒ポンプＡ１３で２つの
冷媒循環系を同時に循環させ、かつ冷媒加熱器５を含む
循環系の循環量を絞り装置を設けて、この２つの循環系
の冷媒循環量を調節する点にある。放熱器１０を含む全
体の冷媒循環系はセパレータ７で分離されたガスが流出
するガス管８と、このガス管８の途中に設けられたサー
ビスバルブ９と、さらにガス管８と接続された放熱器１
０とからなるガス側のサイクルと、この放熱器１０で凝
縮した冷媒が通過する液管１１と、この液管１１の途中
に設けられたサービスバルブ１２と、さらにこの液管１
１と接続された冷媒ポンプＡ１３で加圧されて、冷媒加
熱器５の下部ヘッダー４に至る液側のサイクルからな
る。また冷媒加熱器５を含む冷媒循環系はセパレータ７
で冷媒のガスと分離された冷媒液が溜まるセパレータ７
と、戻り液管１４より絞り装置１６を経て液管１１に合
流し冷媒ポンプＡ１３で加圧されて下部ヘッダー４に至
る液側のサイクルで構成される。この構成によれば、冷
媒ポンプは１つでよく、構成を簡素化できる。絞り装置
１６の開度が一定でも、２つの循環系の圧力損失特性は
加熱量に応じて同様な特性を示すため、流量割合を同一
の比率に維持することが可能である。絞り装置１６の開
度は、冷媒加熱器５を含む循環系の冷媒循環量を放熱器
１０を含む冷媒循環量を１．１倍から１．５倍となるよ
うに設定することが、冷媒加熱器５の出口の乾き度を
０．７から０．９５を保つ上で必要である。ここで、冷
媒ポンプＡ１３の負荷について検討すると、冷媒加熱器
５の出口の乾き度を０．７とした場合、ポンプＡ１３の
循環量は１．４倍となるが、循環系の圧力損失は変化し
ないのでポンプＡ１３の負荷の増大は、１．４倍にとど
まり、従来例での２．７倍と比較して大幅に小さくな
る。
３において、第一の実施例と異なる点は冷媒ポンプＡ１
３をセパレータ７の戻り液管１４と冷媒加熱器５の下部
ヘッダー４との間に挿入し、冷媒ポンプＡ１３で２つの
冷媒循環系を同時に循環させ、かつ冷媒加熱器５を含む
循環系の循環量を絞り装置を設けて、この２つの循環系
の冷媒循環量を調節する点にある。放熱器１０を含む全
体の冷媒循環系はセパレータ７で分離されたガスが流出
するガス管８と、このガス管８の途中に設けられたサー
ビスバルブ９と、さらにガス管８と接続された放熱器１
０とからなるガス側のサイクルと、この放熱器１０で凝
縮した冷媒が通過する液管１１と、この液管１１の途中
に設けられたサービスバルブ１２と、さらにこの液管１
１と接続された冷媒ポンプＡ１３で加圧されて、冷媒加
熱器５の下部ヘッダー４に至る液側のサイクルからな
る。また冷媒加熱器５を含む冷媒循環系はセパレータ７
で冷媒のガスと分離された冷媒液が溜まるセパレータ７
と、戻り液管１４より絞り装置１６を経て液管１１に合
流し冷媒ポンプＡ１３で加圧されて下部ヘッダー４に至
る液側のサイクルで構成される。この構成によれば、冷
媒ポンプは１つでよく、構成を簡素化できる。絞り装置
１６の開度が一定でも、２つの循環系の圧力損失特性は
加熱量に応じて同様な特性を示すため、流量割合を同一
の比率に維持することが可能である。絞り装置１６の開
度は、冷媒加熱器５を含む循環系の冷媒循環量を放熱器
１０を含む冷媒循環量を１．１倍から１．５倍となるよ
うに設定することが、冷媒加熱器５の出口の乾き度を
０．７から０．９５を保つ上で必要である。ここで、冷
媒ポンプＡ１３の負荷について検討すると、冷媒加熱器
５の出口の乾き度を０．７とした場合、ポンプＡ１３の
循環量は１．４倍となるが、循環系の圧力損失は変化し
ないのでポンプＡ１３の負荷の増大は、１．４倍にとど
まり、従来例での２．７倍と比較して大幅に小さくな
る。
【００１５】本発明の他の実施例を図４で説明する。図
４において、第一の実施例と異なる点は冷媒ポンプＡ１
３と冷媒ポンプＢ１５の流量を冷媒加熱器５の冷媒循環
量が、放熱器１０の冷媒循環量の１．１倍から１．５倍
となるように制御する制御回路１７を設けた点にある。
この構成によれば冷媒加熱器５を含む循環系の冷媒循環
量を、放熱器１０を含む循環系の冷媒循環量に対して過
渡状態においても確実に大とすることで、冷媒の安定加
熱を確保するとともに、冷媒加熱器５を含む循環系の冷
媒循環量が過大となり、冷媒ポンプＢ１５の消費電力の
増加を防止することもできる。
４において、第一の実施例と異なる点は冷媒ポンプＡ１
３と冷媒ポンプＢ１５の流量を冷媒加熱器５の冷媒循環
量が、放熱器１０の冷媒循環量の１．１倍から１．５倍
となるように制御する制御回路１７を設けた点にある。
この構成によれば冷媒加熱器５を含む循環系の冷媒循環
量を、放熱器１０を含む循環系の冷媒循環量に対して過
渡状態においても確実に大とすることで、冷媒の安定加
熱を確保するとともに、冷媒加熱器５を含む循環系の冷
媒循環量が過大となり、冷媒ポンプＢ１５の消費電力の
増加を防止することもできる。
【００１６】本発明の他の実施例を図５で説明する。図
５において、第３の実施例と異なる点は絞り装置装置１
６を電子膨脹弁１６Ａとし、これを電子膨脹弁制御回路
１７で制御する点にある。電子膨脹弁１６Ａで冷媒加熱
器５を含む循環系の冷媒循環量を制御することにより、
例えば、燃焼の立ち上がりなど過渡的な変動に対しても
対応でき、また冷媒ポンプＡ１３の駆動電力も最小に制
御することが可能である。
５において、第３の実施例と異なる点は絞り装置装置１
６を電子膨脹弁１６Ａとし、これを電子膨脹弁制御回路
１７で制御する点にある。電子膨脹弁１６Ａで冷媒加熱
器５を含む循環系の冷媒循環量を制御することにより、
例えば、燃焼の立ち上がりなど過渡的な変動に対しても
対応でき、また冷媒ポンプＡ１３の駆動電力も最小に制
御することが可能である。
【００１７】本発明の他の実施例を図６で説明する。図
６において、第３の実施例と異なる点は絞り装置１６を
電磁弁１６Ｂとし、これを電磁弁制御回路１８でデュー
ティ制御する点にある。電磁弁１６Ｂで冷媒加熱器５を
含む循環系の冷媒循環量を制御することにより例えば、
燃焼の立ち上がりなど過渡的な変動に対しても対応でき
る。また構造の簡単な電磁弁１６Ｂをデューティ制御し
て制御することにより、製造コストも低減することがで
きる。
６において、第３の実施例と異なる点は絞り装置１６を
電磁弁１６Ｂとし、これを電磁弁制御回路１８でデュー
ティ制御する点にある。電磁弁１６Ｂで冷媒加熱器５を
含む循環系の冷媒循環量を制御することにより例えば、
燃焼の立ち上がりなど過渡的な変動に対しても対応でき
る。また構造の簡単な電磁弁１６Ｂをデューティ制御し
て制御することにより、製造コストも低減することがで
きる。
【００１８】
【発明の効果】以上のように本発明による冷媒熱搬送装
置によれば、次の効果が得られる。
置によれば、次の効果が得られる。
【００１９】（１）放熱器を含む循環系の冷媒循環量を
乾き度１近くでの冷媒循環量に抑えまた冷媒加熱器を含
む循環系の冷媒循環量を冷媒加熱器の出口の乾き度が１
以下となるよう増加させることにより、システムの圧力
損失を低減し、かつ冷媒加熱器の安定加熱を保証できる
という効果がある。
乾き度１近くでの冷媒循環量に抑えまた冷媒加熱器を含
む循環系の冷媒循環量を冷媒加熱器の出口の乾き度が１
以下となるよう増加させることにより、システムの圧力
損失を低減し、かつ冷媒加熱器の安定加熱を保証できる
という効果がある。
【００２０】（２）セパレータからの戻り液管に冷媒ポ
ンプを挿入し、さらに戻り液管と冷媒ポンプの間に絞り
装置を挿入することにより、放熱器を含む循環系と冷媒
加熱器を含む循環系を構成し、構成を簡素化することが
できる。
ンプを挿入し、さらに戻り液管と冷媒ポンプの間に絞り
装置を挿入することにより、放熱器を含む循環系と冷媒
加熱器を含む循環系を構成し、構成を簡素化することが
できる。
【００２１】（３）放熱器を含む循環系と冷媒加熱器を
含む循環系の循環流量を最適制御することにより、冷媒
加熱器での冷媒の安定加熱と冷媒ポンプ駆動電力を最小
にすることができる。
含む循環系の循環流量を最適制御することにより、冷媒
加熱器での冷媒の安定加熱と冷媒ポンプ駆動電力を最小
にすることができる。
【図１】本発明の実施例による冷媒熱搬送装置のシステ
ム構成図
ム構成図
【図２】本発明の他の実施例による冷媒熱搬送装置のシ
ステム構成図
ステム構成図
【図３】本発明の他の実施例による冷媒熱搬送装置のシ
ステム構成図
ステム構成図
【図４】本発明の他の実施例による冷媒熱搬送装置のシ
ステム構成図
ステム構成図
【図５】本発明の他の実施例による冷媒熱搬送装置のシ
ステム構成図
ステム構成図
【図６】本発明の他の実施例による冷媒熱搬送装置のシ
ステム構成図
ステム構成図
【図７】従来の冷媒熱搬送装置のシステム構成図
１ 燃焼バーナ ５ 冷媒加熱器 ７ セパレータ ８ ガス管 １０ 放熱器 １１ 液管 １３ 冷媒ポンプＡ １４ 戻り液管 １５ 冷媒ポンプＢ
Claims (7)
- 【請求項１】燃焼バーナに近接して設けられた冷媒加熱
器と、前記冷媒加熱器から吐出管を経て接続されたセパ
レータと、前記セパレータで分離された冷媒ガスが流出
するガス管と、前記ガス管と接続された放熱器と、前記
放熱器で凝縮した冷媒が通過する液管と、前記液管の途
中に挿入された冷媒ポンプＡとで構成される冷媒循環系
と、前記セパレータから戻り液管、冷媒ポンプＢを通っ
て前記加熱器に至る冷媒循環系を有する冷媒熱搬送装
置。 - 【請求項２】冷媒ポンプＢは冷媒ポンプＡで駆動される
ジェットポンプで構成し、前記ジェットポンプの吸入口
をセパレータからの戻り液管に接続し、前記ジェットポ
ンプの吐出口を加熱器に接続した請求項１記載の冷媒熱
搬送装置。 - 【請求項３】燃焼バーナに近接して設けられた冷媒加熱
器と、前記冷媒加熱器から吐出管を経て接続されたセパ
レータと、前記セパレータで分離された冷媒ガスが流出
するガス管と、前記ガス管と接続された放熱器と、前記
放熱器で凝縮した冷媒が通過する液管と、前記液管と接
続された冷媒ポンプＡで加圧されて前記加熱器に至る冷
媒循環系と、前記セパレータから戻り液管、絞り装置を
通って前記液管と合流し前記冷媒ポンプＡで加圧されて
前記加熱器に至る冷媒循環系を有する冷媒熱搬送装置。 - 【請求項４】冷媒加熱器を通過する冷媒循環量が、放熱
器を通過する冷媒循環量の１．１倍から１．５倍となる
よう冷媒ポンプＡ、冷媒ポンプＢの流量を制御する流量
制御回路を設けた請求項１記載の冷媒熱搬送装置。 - 【請求項５】冷媒加熱器を通過する冷媒循環量が、放熱
器を通過する冷媒循環量の１．１倍から１．５倍となる
ようセパレータからの戻り液管と液管の間に設けた絞り
装置の開度を設定した請求項３記載の冷媒熱搬送装置。 - 【請求項６】セパレータからの戻り液管と液管の間に設
けた絞り装置を電子膨脹弁とした請求項５記載の冷媒熱
搬送装置。 - 【請求項７】セパレータから戻り液管と液管の間に設け
た絞り装置を電磁弁とし、これをデューティ制御する電
磁弁制御回路を設けた請求項５記載の冷媒熱搬送装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4272690A JPH06123568A (ja) | 1992-10-12 | 1992-10-12 | 冷媒熱搬送装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4272690A JPH06123568A (ja) | 1992-10-12 | 1992-10-12 | 冷媒熱搬送装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06123568A true JPH06123568A (ja) | 1994-05-06 |
Family
ID=17517441
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4272690A Pending JPH06123568A (ja) | 1992-10-12 | 1992-10-12 | 冷媒熱搬送装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06123568A (ja) |
-
1992
- 1992-10-12 JP JP4272690A patent/JPH06123568A/ja active Pending
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