JPH06136632A - 扁平糸織物とその製造方法および製造装置 - Google Patents
扁平糸織物とその製造方法および製造装置Info
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 太い繊維からなる扁平糸であっても、その扁
平状態が維持されたＦＲＰ用の補強基材として、安価で
高い強度特性を発揮し得る扁平糸織物並びにその製造方
法および製造装置を提供する。 【構成】 撚りがなく、繊度が 3,000〜20,000デニール
で、糸幅が４〜16mm、糸幅／糸厚み比が30以上の扁平糸
からなるたて糸Ｔwrとよこ糸Ｔwfが、糸幅の1.０〜1.２
倍のピッチで並行に配列されて交錯し、織物目付が100
〜300ｇ／ｍ2 、織物厚さが0.１〜0.３mm、繊維密度が
0.８ｇ／cm3 以上である扁平糸織物と、この織物を用い
たプリプレグおよび繊維強化プラスチック。扁平糸織物
は、少なくとも特定のよこ糸供給工程、あるいは、たて
糸供給工程を含む製造方法および製造装置により製織さ
れる。
平状態が維持されたＦＲＰ用の補強基材として、安価で
高い強度特性を発揮し得る扁平糸織物並びにその製造方
法および製造装置を提供する。 【構成】 撚りがなく、繊度が 3,000〜20,000デニール
で、糸幅が４〜16mm、糸幅／糸厚み比が30以上の扁平糸
からなるたて糸Ｔwrとよこ糸Ｔwfが、糸幅の1.０〜1.２
倍のピッチで並行に配列されて交錯し、織物目付が100
〜300ｇ／ｍ2 、織物厚さが0.１〜0.３mm、繊維密度が
0.８ｇ／cm3 以上である扁平糸織物と、この織物を用い
たプリプレグおよび繊維強化プラスチック。扁平糸織物
は、少なくとも特定のよこ糸供給工程、あるいは、たて
糸供給工程を含む製造方法および製造装置により製織さ
れる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、繊維複合材料として優
れた特性を発揮する扁平糸織物並びにその製造方法およ
び製造装置に関するものである。さらに詳しくは扁平状
の炭素繊維糸を用いた薄くて繊維密度の均一な扁平糸織
物並びにその製造方法および製造装置に関する。
れた特性を発揮する扁平糸織物並びにその製造方法およ
び製造装置に関するものである。さらに詳しくは扁平状
の炭素繊維糸を用いた薄くて繊維密度の均一な扁平糸織
物並びにその製造方法および製造装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】比弾性率が大きく、かつ、比強度が大き
い炭素繊維からなる炭素繊維織物は、通常、一般のシャ
トル織機やレピア織機により製織されており、合成樹脂
と複合して所定形状に成形することにより炭素繊維強化
プラスチック（以下、「ＣＦＲＰ」という）等の複合材
料用補強基材として多用されている。
い炭素繊維からなる炭素繊維織物は、通常、一般のシャ
トル織機やレピア織機により製織されており、合成樹脂
と複合して所定形状に成形することにより炭素繊維強化
プラスチック（以下、「ＣＦＲＰ」という）等の複合材
料用補強基材として多用されている。
【０００３】このような複合材料用補強基材として、例
えば、ＣＦＲＰは、その優れた性能を生かして航空機の
構造材等に使われ始めているが、さらにＣＦＲＰの使用
範囲を拡大させるためには、成形のみならず炭素繊維や
炭素繊維織物等の中間基材のコストダウンが大きな課題
である。さて、炭素繊維は、繊維が太くなり繊度が大き
くなるほどプリカーサおよび耐炎化工程や焼成工程での
生産性が向上し、安価な炭素繊維糸を製造することが可
能となる。
えば、ＣＦＲＰは、その優れた性能を生かして航空機の
構造材等に使われ始めているが、さらにＣＦＲＰの使用
範囲を拡大させるためには、成形のみならず炭素繊維や
炭素繊維織物等の中間基材のコストダウンが大きな課題
である。さて、炭素繊維は、繊維が太くなり繊度が大き
くなるほどプリカーサおよび耐炎化工程や焼成工程での
生産性が向上し、安価な炭素繊維糸を製造することが可
能となる。
【０００４】しかし、通常の炭素繊維織物は、ほぼ円形
断面に収束させた炭素繊維糸を織糸として織物にしてい
るので、織り込まれた状態においては、たて糸とよこ糸
が交錯する交錯部における炭素繊維糸の断面が楕円形
で、織糸が大きくクリンプしている。特に、太い炭素繊
維糸を使用した炭素繊維織物では、太いよこ糸と太いた
て糸が交錯しているのでこの傾向が大である。
断面に収束させた炭素繊維糸を織糸として織物にしてい
るので、織り込まれた状態においては、たて糸とよこ糸
が交錯する交錯部における炭素繊維糸の断面が楕円形
で、織糸が大きくクリンプしている。特に、太い炭素繊
維糸を使用した炭素繊維織物では、太いよこ糸と太いた
て糸が交錯しているのでこの傾向が大である。
【０００５】このため、織糸たる炭素繊維糸が大きくク
リンプした炭素繊維織物では、繊維密度が不均一となっ
て炭素繊維の特徴である高強度特性が充分に発揮できな
い。また、太い炭素繊維糸を使用した炭素繊維織物は、
一般に、織物目付や厚みが大きくなるため、プリプレグ
や繊維強化プラスチック（以下、「ＦＲＰ」という）を
成形するときの樹脂含浸性が悪くなる。
リンプした炭素繊維織物では、繊維密度が不均一となっ
て炭素繊維の特徴である高強度特性が充分に発揮できな
い。また、太い炭素繊維糸を使用した炭素繊維織物は、
一般に、織物目付や厚みが大きくなるため、プリプレグ
や繊維強化プラスチック（以下、「ＦＲＰ」という）を
成形するときの樹脂含浸性が悪くなる。
【０００６】従って、太い炭素繊維糸を使用した炭素繊
維織物を用いて得られるＣＦＲＰは、樹脂中に存在する
ボイドが多くなり高い強度特性が期待できない。一方、
太い炭素繊維糸を使用した目付の小さい炭素繊維織物で
は、炭素繊維糸間に形成される空隙が大きくなる。この
ため、目付の小さい炭素繊維織物を用いてＣＦＲＰを成
形すると、炭素繊維糸の含有率が低く、炭素繊維糸間に
形成される空隙部分に樹脂のボイドが集中的に発生し、
高性能なＣＦＲＰが得られなくなるという欠点があっ
た。
維織物を用いて得られるＣＦＲＰは、樹脂中に存在する
ボイドが多くなり高い強度特性が期待できない。一方、
太い炭素繊維糸を使用した目付の小さい炭素繊維織物で
は、炭素繊維糸間に形成される空隙が大きくなる。この
ため、目付の小さい炭素繊維織物を用いてＣＦＲＰを成
形すると、炭素繊維糸の含有率が低く、炭素繊維糸間に
形成される空隙部分に樹脂のボイドが集中的に発生し、
高性能なＣＦＲＰが得られなくなるという欠点があっ
た。
【０００７】このような欠点に対して、特開昭58−1912
44号公報に、薄くて幅の広い扁平な炭素繊維糸を織っ
た、厚みが0.０９mm以下で、目付が85ｇ／ｍ2 以下の薄
地織物とその製造法が開示されている。この薄地織物
は、厚みが非常に薄いために、織糸のクリンプが小さ
く、高い補強効果を発揮し、薄いＣＦＲＰの成形には優
れた基材である。
44号公報に、薄くて幅の広い扁平な炭素繊維糸を織っ
た、厚みが0.０９mm以下で、目付が85ｇ／ｍ2 以下の薄
地織物とその製造法が開示されている。この薄地織物
は、厚みが非常に薄いために、織糸のクリンプが小さ
く、高い補強効果を発揮し、薄いＣＦＲＰの成形には優
れた基材である。
【０００８】このように扁平な炭素繊維糸を用いた炭素
繊維織物の製織方法は、炭素繊維糸が必要本数巻かれた
たて糸ビーム、またはクリールに仕掛けられた炭素繊維
糸ボビンから供給されるたて糸シートを綜絖により順次
開口させ、その開口にシャトルまたはレピアでよこ糸を
挿入させるものである。たて糸に関しては、ビーム供給
とボビンから直接供給する方法があるが、どちらにして
も炭素繊維糸ボビンをゆっくり回転させながら解舒させ
る横取り解舒、あるいはボビンの軸方向に解舒させる縦
取り解舒の２つの方法が採られている。
繊維織物の製織方法は、炭素繊維糸が必要本数巻かれた
たて糸ビーム、またはクリールに仕掛けられた炭素繊維
糸ボビンから供給されるたて糸シートを綜絖により順次
開口させ、その開口にシャトルまたはレピアでよこ糸を
挿入させるものである。たて糸に関しては、ビーム供給
とボビンから直接供給する方法があるが、どちらにして
も炭素繊維糸ボビンをゆっくり回転させながら解舒させ
る横取り解舒、あるいはボビンの軸方向に解舒させる縦
取り解舒の２つの方法が採られている。
【０００９】また、よこ糸に関しては、供給速度がたて
糸に比べて一段と速いため、繊維糸ボビンから縦取り解
舒させる方法しかない。扁平糸に撚が掛からないようよ
こ糸を横取り解舒させる方法として、特開平２−７４６
４５号公報には、ボビンをモーターで積極的に回転さ
せ、重力を利用してよこ糸挿入に必要な長さを貯溜させ
る方法が提案されている。
糸に比べて一段と速いため、繊維糸ボビンから縦取り解
舒させる方法しかない。扁平糸に撚が掛からないようよ
こ糸を横取り解舒させる方法として、特開平２−７４６
４５号公報には、ボビンをモーターで積極的に回転さ
せ、重力を利用してよこ糸挿入に必要な長さを貯溜させ
る方法が提案されている。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】ところで、たて糸に関
し、扁平糸が巻かれたボビンを縦取り解舒させるとボビ
ンが一周する毎に１回の撚が掛かり、扁平状態が潰され
て部分的に収束してしまう問題がある。一方、横取り解
舒させて撚が掛からないように供給しても、たて糸密度
を揃えるコームならびに綜絖のメールによって扁平状態
が潰されてしまい糸幅が均一に拡がった織物が得られな
い。
し、扁平糸が巻かれたボビンを縦取り解舒させるとボビ
ンが一周する毎に１回の撚が掛かり、扁平状態が潰され
て部分的に収束してしまう問題がある。一方、横取り解
舒させて撚が掛からないように供給しても、たて糸密度
を揃えるコームならびに綜絖のメールによって扁平状態
が潰されてしまい糸幅が均一に拡がった織物が得られな
い。
【００１１】また、よこ糸に関しては、特開平２−７４
６４５号公報に開示された方法によると、横取り解舒さ
せるのでよこ糸に撚が掛かることはないが、積極的にボ
ビンを回転させる方式では巻量によって解舒速度が異な
るため、起動・停止が頻繁に起こり、特に停止動作の遅
れによる弛みで扁平糸が捩じれてしまうという問題が起
こる。
６４５号公報に開示された方法によると、横取り解舒さ
せるのでよこ糸に撚が掛かることはないが、積極的にボ
ビンを回転させる方式では巻量によって解舒速度が異な
るため、起動・停止が頻繁に起こり、特に停止動作の遅
れによる弛みで扁平糸が捩じれてしまうという問題が起
こる。
【００１２】しかも、たて糸とよこ糸の交錯部における
織糸のクリンプを小さくするためには、織糸を構成する
繊維は可能な限り繊度が大きく、かつ、織糸は厚みの薄
い扁平糸であることが好ましく、たて糸とよこ糸とがそ
れぞれの糸幅とほぼ等しい糸間隔で織物構造をなしてい
ることが望ましい。しかし、織糸の繊維が太くなると糸
幅が極端に広くなり、製織時に扁平状態が潰されて繊維
密度が均一な織物が得られないという問題がある。ま
た、織糸が極端に幅が狭く薄い扁平糸であると、糸幅方
向の剛性が小さくなって製織時に簡単に扁平状態が潰れ
てしまうという問題がある。この場合、織糸の扁平状態
を維持させるためにサイジング剤を付着させることも考
えられるが、多量に付着させると、ＣＦＲＰの成形の際
に樹脂の含浸性が阻害され、成形されるＣＦＲＰが高い
強度特性を発揮できなくなるという問題がある。
織糸のクリンプを小さくするためには、織糸を構成する
繊維は可能な限り繊度が大きく、かつ、織糸は厚みの薄
い扁平糸であることが好ましく、たて糸とよこ糸とがそ
れぞれの糸幅とほぼ等しい糸間隔で織物構造をなしてい
ることが望ましい。しかし、織糸の繊維が太くなると糸
幅が極端に広くなり、製織時に扁平状態が潰されて繊維
密度が均一な織物が得られないという問題がある。ま
た、織糸が極端に幅が狭く薄い扁平糸であると、糸幅方
向の剛性が小さくなって製織時に簡単に扁平状態が潰れ
てしまうという問題がある。この場合、織糸の扁平状態
を維持させるためにサイジング剤を付着させることも考
えられるが、多量に付着させると、ＣＦＲＰの成形の際
に樹脂の含浸性が阻害され、成形されるＣＦＲＰが高い
強度特性を発揮できなくなるという問題がある。
【００１３】さらに、前記特開昭58−191244号公報に開
示された薄地織物とその製造法においては、中肉あるい
は厚肉のＣＦＲＰの成形に膨大な枚数の織物基材あるい
は織物プリプレグを積層しなければならないことから、
成形されるＣＦＲＰが高価になると共に、成形作業に非
常に手間が掛かるという欠点がある。このように、従来
は、炭素繊維が太いときには優れた強度特性を有するＣ
ＦＲＰを成形できず、また、扁平糸を製織して扁平糸織
物を製造する際、従来は満足すべき方法や装置もなく、
その提供が望まれていた。
示された薄地織物とその製造法においては、中肉あるい
は厚肉のＣＦＲＰの成形に膨大な枚数の織物基材あるい
は織物プリプレグを積層しなければならないことから、
成形されるＣＦＲＰが高価になると共に、成形作業に非
常に手間が掛かるという欠点がある。このように、従来
は、炭素繊維が太いときには優れた強度特性を有するＣ
ＦＲＰを成形できず、また、扁平糸を製織して扁平糸織
物を製造する際、従来は満足すべき方法や装置もなく、
その提供が望まれていた。
【００１４】本発明は上記の点に鑑みてなされたもの
で、前記従来技術の欠点を改善し、太い繊維からなる扁
平糸であっても、その扁平状態が維持されたＦＲＰ用の
補強基材として、安価で高い強度特性を発揮し得る扁平
糸織物並びにその製造方法および製造装置を提供するこ
とを目的とする。
で、前記従来技術の欠点を改善し、太い繊維からなる扁
平糸であっても、その扁平状態が維持されたＦＲＰ用の
補強基材として、安価で高い強度特性を発揮し得る扁平
糸織物並びにその製造方法および製造装置を提供するこ
とを目的とする。
【００１５】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
本発明の第一の炭素繊維（以下、「ＣＦ」という）扁平
糸織物によれば、撚りがなく、繊度が3,000 〜20,000デ
ニールで、糸幅が４〜16mm、糸幅／糸厚み比が３０以上
の扁平糸からなるたて糸とよこ糸が、前記糸幅の1.０〜
1.２倍のピッチで製織され、かつ、目付が100〜300ｇ／
ｍ2 、厚みが0.１〜0.４mm、繊維密度が0.８ｇ／cm3 以
上のＣＦ扁平糸織物としたものである。
本発明の第一の炭素繊維（以下、「ＣＦ」という）扁平
糸織物によれば、撚りがなく、繊度が3,000 〜20,000デ
ニールで、糸幅が４〜16mm、糸幅／糸厚み比が３０以上
の扁平糸からなるたて糸とよこ糸が、前記糸幅の1.０〜
1.２倍のピッチで製織され、かつ、目付が100〜300ｇ／
ｍ2 、厚みが0.１〜0.４mm、繊維密度が0.８ｇ／cm3 以
上のＣＦ扁平糸織物としたものである。
【００１６】上記目的を達成するため本発明の第二のＣ
Ｆ扁平糸織物によれば、撚りがなく、繊度が 3,000〜2
0,000デニールで、糸幅が４〜16mm、糸幅／糸厚み比が3
0以上のＣＦ扁平糸からなるたて糸またはよこ糸が、他
の補助糸と前記糸幅の1.０〜1.２倍のピッチで製織され
た一方向性の織物であって、かつ、目付が90〜200ｇ／
ｍ2、厚みが0.１〜0.３mm、繊維密度が0.８ｇ／cm3 以
上のＣＦ扁平糸織物としたものである。
Ｆ扁平糸織物によれば、撚りがなく、繊度が 3,000〜2
0,000デニールで、糸幅が４〜16mm、糸幅／糸厚み比が3
0以上のＣＦ扁平糸からなるたて糸またはよこ糸が、他
の補助糸と前記糸幅の1.０〜1.２倍のピッチで製織され
た一方向性の織物であって、かつ、目付が90〜200ｇ／
ｍ2、厚みが0.１〜0.３mm、繊維密度が0.８ｇ／cm3 以
上のＣＦ扁平糸織物としたものである。
【００１７】また、前記第一及び第二のＣＦ扁平糸織物
に、30〜67重量％の合成樹脂を含浸させてプリプレグと
する。さらに、前記第一及び第二のＣＦ扁平糸織物に、
30〜67重量％のマトリックス樹脂を含ませた繊維強化プ
ラスチックとする。上記ＣＦ扁平糸織物は、ＣＦ扁平糸
からなるたて糸とよこ糸とが交錯した織物で、その織物
組織は特に限定されるものではない。しかし、平織組織
のように各織糸が一本一本交互に交錯してクリンプが大
きくなり易い組織であっても、実際には織糸自体が扁平
で薄いので、織糸のクリンプが非常に小さく抑えられ、
強度特性が低下することはない。
に、30〜67重量％の合成樹脂を含浸させてプリプレグと
する。さらに、前記第一及び第二のＣＦ扁平糸織物に、
30〜67重量％のマトリックス樹脂を含ませた繊維強化プ
ラスチックとする。上記ＣＦ扁平糸織物は、ＣＦ扁平糸
からなるたて糸とよこ糸とが交錯した織物で、その織物
組織は特に限定されるものではない。しかし、平織組織
のように各織糸が一本一本交互に交錯してクリンプが大
きくなり易い組織であっても、実際には織糸自体が扁平
で薄いので、織糸のクリンプが非常に小さく抑えられ、
強度特性が低下することはない。
【００１８】ＣＦ扁平糸は、繊維の製造工程において、
複数の繊維からなる繊維束をサイジング工程に入るまで
にリボン状にひき揃えておき、サイジング剤で形態を保
持させてボビンに巻いてもよいし、別工程で扁平糸を開
繊してリボン状にひき揃え、サイジング剤で固着しても
よい。特に、炭素繊維糸は高強度・高弾性であるが、前
記のように織糸がクリンプした状態では炭素繊維の有す
る高強度特性を充分発揮することができない。このた
め、織糸のクリンプ率が小さく、繊維密度が均一な炭素
繊維織物を得るには、薄くて扁平な炭素繊維糸を用い、
その糸幅とほぼ等しいピッチで織物とする必要がある。
複数の繊維からなる繊維束をサイジング工程に入るまで
にリボン状にひき揃えておき、サイジング剤で形態を保
持させてボビンに巻いてもよいし、別工程で扁平糸を開
繊してリボン状にひき揃え、サイジング剤で固着しても
よい。特に、炭素繊維糸は高強度・高弾性であるが、前
記のように織糸がクリンプした状態では炭素繊維の有す
る高強度特性を充分発揮することができない。このた
め、織糸のクリンプ率が小さく、繊維密度が均一な炭素
繊維織物を得るには、薄くて扁平な炭素繊維糸を用い、
その糸幅とほぼ等しいピッチで織物とする必要がある。
【００１９】したがって、ＣＦ扁平糸を構成する繊維
は、繊度が3,000〜20,000デニールで、適正な織物厚み
から糸の厚みは0.０５〜0.２mm、糸幅は４〜16mmが好ま
しく、糸幅／糸厚み比が30以上であることが好ましい。
扁平形状を保持するためには、扁平糸は0.５〜2.５重量
％程度の小量のサイジング剤を付着させておくことが好
ましい。
は、繊度が3,000〜20,000デニールで、適正な織物厚み
から糸の厚みは0.０５〜0.２mm、糸幅は４〜16mmが好ま
しく、糸幅／糸厚み比が30以上であることが好ましい。
扁平形状を保持するためには、扁平糸は0.５〜2.５重量
％程度の小量のサイジング剤を付着させておくことが好
ましい。
【００２０】また、ＣＦ扁平糸は、撚りがないことが条
件である。扁平糸に撚りがあると、その撚りがある部分
で糸幅が狭く収束して分厚くなり、製織された織物の表
面に凹凸が発生する。このため、製織された織物は、外
力が作用した際にその撚り部分に応力が集中し、ＦＲＰ
等に成形した場合に強度特性が不均一となってしまう。
件である。扁平糸に撚りがあると、その撚りがある部分
で糸幅が狭く収束して分厚くなり、製織された織物の表
面に凹凸が発生する。このため、製織された織物は、外
力が作用した際にその撚り部分に応力が集中し、ＦＲＰ
等に成形した場合に強度特性が不均一となってしまう。
【００２１】このように撚りのない扁平糸を製織するた
め本発明の扁平糸織物の製造方法によれば、少なくと
も、ＣＦ扁平糸からなるよこ糸を巻回したよこ糸ボビン
からよこ糸を横取り解舒し、ガイドローラによってよこ
糸をよこ糸供給位置において水平方向に位置決めすると
ともに、前記よこ糸ボビンとガイドローラとの間で、た
て糸に対する１回のよこ糸供給に必要な長さのよこ糸を
保留しつつ緊張下によこ糸を供給するよこ糸供給工程
と、扁平糸からなるたて糸を巻回した複数のたて糸ボビ
ンのそれぞれからたて糸を横取り解舒し、これら複数本
のたて糸をコームを用いて、たて糸の扁平面がコームの
ワイヤ以外には接触しないようにしながら所望の密度に
引き揃え、それぞれのたて糸の扁平面を水平方向に変換
して綜絖に導くたて糸供給工程とのいずれかを含む製造
方法としたものである。
め本発明の扁平糸織物の製造方法によれば、少なくと
も、ＣＦ扁平糸からなるよこ糸を巻回したよこ糸ボビン
からよこ糸を横取り解舒し、ガイドローラによってよこ
糸をよこ糸供給位置において水平方向に位置決めすると
ともに、前記よこ糸ボビンとガイドローラとの間で、た
て糸に対する１回のよこ糸供給に必要な長さのよこ糸を
保留しつつ緊張下によこ糸を供給するよこ糸供給工程
と、扁平糸からなるたて糸を巻回した複数のたて糸ボビ
ンのそれぞれからたて糸を横取り解舒し、これら複数本
のたて糸をコームを用いて、たて糸の扁平面がコームの
ワイヤ以外には接触しないようにしながら所望の密度に
引き揃え、それぞれのたて糸の扁平面を水平方向に変換
して綜絖に導くたて糸供給工程とのいずれかを含む製造
方法としたものである。
【００２２】さらに、本発明の扁平糸織物の製造装置に
よれば、少なくとも、織機の主軸と連動して回転し、扁
平糸からなるよこ糸を巻回したよこ糸ボビンからよこ糸
を定速で引き出す引取りローラと、引き出されたよこ糸
をよこ糸供給位置において水平方向に位置決めする少な
くとも２個のガイドローラと、たて糸に対する１回のよ
こ糸供給に必要な長さのよこ糸を、前記引取りローラと
ガイドローラとの間で保留するよこ糸の弾性懸垂機構
と、前記ガイドローラから送り出されてくるよこ糸を緊
張下に保つ張力付与機構とを含むよこ糸供給手段と、扁
平糸からなるたて糸を巻回した複数のたて糸ボビンから
引き出されてくる複数本のたて糸を、その扁平面がワイ
ヤ以外には接触しないようにしながら所望の密度に引き
揃えるコームと、このコームから送り出されてくるそれ
ぞれのたて糸の扁平面を水平方向に変換するガイドと、
このガイドから送り出されてくるそれぞれのたて糸に水
平方向の姿勢を保ちつつ開閉運動を付与する綜絖とを含
むたて糸供給手段とのいずれかを備えた製造装置とした
ものである。
よれば、少なくとも、織機の主軸と連動して回転し、扁
平糸からなるよこ糸を巻回したよこ糸ボビンからよこ糸
を定速で引き出す引取りローラと、引き出されたよこ糸
をよこ糸供給位置において水平方向に位置決めする少な
くとも２個のガイドローラと、たて糸に対する１回のよ
こ糸供給に必要な長さのよこ糸を、前記引取りローラと
ガイドローラとの間で保留するよこ糸の弾性懸垂機構
と、前記ガイドローラから送り出されてくるよこ糸を緊
張下に保つ張力付与機構とを含むよこ糸供給手段と、扁
平糸からなるたて糸を巻回した複数のたて糸ボビンから
引き出されてくる複数本のたて糸を、その扁平面がワイ
ヤ以外には接触しないようにしながら所望の密度に引き
揃えるコームと、このコームから送り出されてくるそれ
ぞれのたて糸の扁平面を水平方向に変換するガイドと、
このガイドから送り出されてくるそれぞれのたて糸に水
平方向の姿勢を保ちつつ開閉運動を付与する綜絖とを含
むたて糸供給手段とのいずれかを備えた製造装置とした
ものである。
【００２３】従来、高性能なＣＦ扁平糸を用いても、織
糸クリンプが大きいために高い強度特性を充分に発揮す
ることはできなかった。上記本発明の製造方法および製
造装置によって製織された本発明の扁平糸織物は、上記
扁平糸を用いているので織糸クリンプが小さく、織物構
造面から繊維の高強度特性が発揮される。この場合、使
用するＣＦ扁平糸の特性として、引張破断伸度が大き
く、引張破断強度が高い必要があり、引張破断伸度は1.
５〜2.３％、引張破断強度は200〜800ｋｇ・ｆ／mm2 、
引張弾性率は20,000〜70,000ｋｇ・ｆ／mm2 であること
が望ましい。
糸クリンプが大きいために高い強度特性を充分に発揮す
ることはできなかった。上記本発明の製造方法および製
造装置によって製織された本発明の扁平糸織物は、上記
扁平糸を用いているので織糸クリンプが小さく、織物構
造面から繊維の高強度特性が発揮される。この場合、使
用するＣＦ扁平糸の特性として、引張破断伸度が大き
く、引張破断強度が高い必要があり、引張破断伸度は1.
５〜2.３％、引張破断強度は200〜800ｋｇ・ｆ／mm2 、
引張弾性率は20,000〜70,000ｋｇ・ｆ／mm2 であること
が望ましい。
【００２４】上記ＣＦ扁平糸からなるたて糸とよこ糸を
用いて製織された扁平糸織物は、それぞれの糸幅とほぼ
等しい織物構造をなし、これによりたて糸とよこ糸が交
錯する交錯部においては、空隙が殆どなく繊維密度の高
い織物となっている。しかし、製織された扁平糸織物に
おいては、実際にはたて糸とよこ糸が交錯しているた
め、糸幅と等しい糸間隔にすることは難しい。そこで、
製織された扁平糸織物においては、たて糸またはよこ糸
のいずれか一方の糸間は糸幅と等しく、他方の糸間隔は
糸幅より若干大きくなっていてもよい。但し、糸間隔
が、糸幅の1.２倍を越えると空隙が大きくなって繊維密
度の高い織物が得られない。このため、たて糸やよこ糸
の糸間隔は、糸幅の1.０〜1.２倍であることが望まし
い。
用いて製織された扁平糸織物は、それぞれの糸幅とほぼ
等しい織物構造をなし、これによりたて糸とよこ糸が交
錯する交錯部においては、空隙が殆どなく繊維密度の高
い織物となっている。しかし、製織された扁平糸織物に
おいては、実際にはたて糸とよこ糸が交錯しているた
め、糸幅と等しい糸間隔にすることは難しい。そこで、
製織された扁平糸織物においては、たて糸またはよこ糸
のいずれか一方の糸間は糸幅と等しく、他方の糸間隔は
糸幅より若干大きくなっていてもよい。但し、糸間隔
が、糸幅の1.２倍を越えると空隙が大きくなって繊維密
度の高い織物が得られない。このため、たて糸やよこ糸
の糸間隔は、糸幅の1.０〜1.２倍であることが望まし
い。
【００２５】ここで、繊維密度とは、次式で定義される
値をいう。 繊維密度(g/cm3)＝〔織物目付(g/m2)〕／〔織物厚さ(m
m)〕 また、織物目付(g/m2)および織物厚さ(mm)は、ＪＩＳ
Ｒ７６０２炭素繊維織物試験法に準拠して測定した値で
ある。本発明の扁平糸織物は、ＣＦ扁平糸からなるたて
糸とよこ糸から製織するときは、織物目付が100〜300g/
m2、織物厚みが0.１〜0.４mm、ＣＦ扁平糸からなるたて
糸またはよこ糸と、他の補助糸とから製織するときは、
目付が 90〜200g/m2、厚みが0.１〜0.３mmである。
値をいう。 繊維密度(g/cm3)＝〔織物目付(g/m2)〕／〔織物厚さ(m
m)〕 また、織物目付(g/m2)および織物厚さ(mm)は、ＪＩＳ
Ｒ７６０２炭素繊維織物試験法に準拠して測定した値で
ある。本発明の扁平糸織物は、ＣＦ扁平糸からなるたて
糸とよこ糸から製織するときは、織物目付が100〜300g/
m2、織物厚みが0.１〜0.４mm、ＣＦ扁平糸からなるたて
糸またはよこ糸と、他の補助糸とから製織するときは、
目付が 90〜200g/m2、厚みが0.１〜0.３mmである。
【００２６】このとき、繊度が3,000〜20,000デニール
の太い繊維を用いた場合、目付が100g/m2よりも小さい
と、非常に扁平度の高いＣＦ扁平糸で扁平糸織物を製織
することになって製織が難しく、たとえ製織できたとし
ても扁平糸の扁平状態が潰されて非常に織り目の粗い織
物になってしまう。一方、目付が300 g/m2よりも大きく
なると、プリプレグやＦＲＰに成形する際の合成樹脂の
含浸性が悪く、樹脂中に多数のボイドが発生してしま
う。
の太い繊維を用いた場合、目付が100g/m2よりも小さい
と、非常に扁平度の高いＣＦ扁平糸で扁平糸織物を製織
することになって製織が難しく、たとえ製織できたとし
ても扁平糸の扁平状態が潰されて非常に織り目の粗い織
物になってしまう。一方、目付が300 g/m2よりも大きく
なると、プリプレグやＦＲＰに成形する際の合成樹脂の
含浸性が悪く、樹脂中に多数のボイドが発生してしま
う。
【００２７】本発明の扁平糸織物は、上記条件を満た
し、かつ、前記した式で定義される繊維密度が0.８ｇ／
cm3 以上であることが特徴である。一般に、ＦＲＰの強
度特性は繊維の体積含有率に依存し、特に、炭素繊維織
物基材をを用いたＦＲＰにおいて高い強度特性を得るた
めには、繊維密度の高い織物基材が必要である。ここに
おいて、ＦＲＰ等における繊維の体積含有率とは、ＦＲ
Ｐの体積に対する繊維基材の体積割合をいい、次式で表
される。
し、かつ、前記した式で定義される繊維密度が0.８ｇ／
cm3 以上であることが特徴である。一般に、ＦＲＰの強
度特性は繊維の体積含有率に依存し、特に、炭素繊維織
物基材をを用いたＦＲＰにおいて高い強度特性を得るた
めには、繊維密度の高い織物基材が必要である。ここに
おいて、ＦＲＰ等における繊維の体積含有率とは、ＦＲ
Ｐの体積に対する繊維基材の体積割合をいい、次式で表
される。
【００２８】繊維の体積含有率（％）＝〔繊維基材重量
(ｇ)／繊維密度(ｇ／cm3)〕／〔ＦＲＰの体積(cm3)〕 この場合、繊維密度の高い炭素繊維織物を得るには、炭
素繊維糸の織り密度を大きくすれば可能である。しか
し、従来は、織り密度を大きくすると、炭素繊維織物に
おける炭素繊維糸のクリンプが大きくなり、高強度のＣ
ＦＲＰが得られなかった。
(ｇ)／繊維密度(ｇ／cm3)〕／〔ＦＲＰの体積(cm3)〕 この場合、繊維密度の高い炭素繊維織物を得るには、炭
素繊維糸の織り密度を大きくすれば可能である。しか
し、従来は、織り密度を大きくすると、炭素繊維織物に
おける炭素繊維糸のクリンプが大きくなり、高強度のＣ
ＦＲＰが得られなかった。
【００２９】このため、従来の炭素繊維織物では、繊維
密度を0.８ｇ／cm3 よりも小さくする必要があった。特
に、炭素繊維が太くその繊度が大きい場合には、織物の
繊維密度をさらに小さくしなければならなかった。本発
明の扁平糸織物は、繊度の大きい繊維からなるＣＦ扁平
糸を用いているが、糸幅が４〜１６mmで、糸幅／糸厚み
比が３０以上の扁平糸をその糸幅とほぼ等しい1.０〜1.
２倍の糸間隔で製織したものである。したがって、得ら
れる扁平糸織物は、空隙の発生や織糸のクリンプが最小
に抑えられ、繊維密度が高く、繊維密度が0.８ｇ／cm3
以上となっても高い強度特性を発揮する。
密度を0.８ｇ／cm3 よりも小さくする必要があった。特
に、炭素繊維が太くその繊度が大きい場合には、織物の
繊維密度をさらに小さくしなければならなかった。本発
明の扁平糸織物は、繊度の大きい繊維からなるＣＦ扁平
糸を用いているが、糸幅が４〜１６mmで、糸幅／糸厚み
比が３０以上の扁平糸をその糸幅とほぼ等しい1.０〜1.
２倍の糸間隔で製織したものである。したがって、得ら
れる扁平糸織物は、空隙の発生や織糸のクリンプが最小
に抑えられ、繊維密度が高く、繊維密度が0.８ｇ／cm3
以上となっても高い強度特性を発揮する。
【００３０】また、本発明の扁平糸織物を、ＣＦ扁平糸
からなるたて糸またはよこ糸と、他の補助糸とから製織
する場合、補助糸としては、繊度が 2,000デニール以下
の細い繊維からなる扁平糸を使用することが好ましく、
さらに好ましくは50〜600デニールである。補助糸は、
繊維の繊度が大きいと扁平糸のクリンプが大きくなり、
また、繊度が小さいと製織や取扱いに際して扁平糸が切
断し易い。
からなるたて糸またはよこ糸と、他の補助糸とから製織
する場合、補助糸としては、繊度が 2,000デニール以下
の細い繊維からなる扁平糸を使用することが好ましく、
さらに好ましくは50〜600デニールである。補助糸は、
繊維の繊度が大きいと扁平糸のクリンプが大きくなり、
また、繊度が小さいと製織や取扱いに際して扁平糸が切
断し易い。
【００３１】補助糸は、並行する扁平糸を一体に保持す
ることが目的で、炭素繊維やガラス繊維などの無機繊
維、アラミド繊維、ビニロン繊維、ポリエステル繊維な
どの有機繊維が使用でき、種類に関しては特に限定はな
い。上記扁平糸織物を用いたプリプレグやＦＲＰは、公
知の方法により合成樹脂を含浸させて製造することがで
きる。このとき使用する合成樹脂は、エポキシ樹脂，不
飽和ポリエステル樹脂，フェノール樹脂などの熱硬化性
樹脂、ナイロン樹脂，ポリエステル樹脂，ポリブチレン
テレフタレート樹脂，ポリエーテルエーテルケトン（Ｐ
ＥＥＫ）樹脂，ビスマレイミド樹脂などの熱可塑性樹脂
が使用でき、30〜67重量％の合成樹脂を扁平糸織物に含
浸させる。
ることが目的で、炭素繊維やガラス繊維などの無機繊
維、アラミド繊維、ビニロン繊維、ポリエステル繊維な
どの有機繊維が使用でき、種類に関しては特に限定はな
い。上記扁平糸織物を用いたプリプレグやＦＲＰは、公
知の方法により合成樹脂を含浸させて製造することがで
きる。このとき使用する合成樹脂は、エポキシ樹脂，不
飽和ポリエステル樹脂，フェノール樹脂などの熱硬化性
樹脂、ナイロン樹脂，ポリエステル樹脂，ポリブチレン
テレフタレート樹脂，ポリエーテルエーテルケトン（Ｐ
ＥＥＫ）樹脂，ビスマレイミド樹脂などの熱可塑性樹脂
が使用でき、30〜67重量％の合成樹脂を扁平糸織物に含
浸させる。
【００３２】
【作用】繊度が3,000 〜20,000デニールで、糸幅が４〜
16mm、糸幅／糸厚み比が３０以上のＣＦ扁平糸からなる
たて糸とよこ糸あるいは前記たて糸またはよこ糸と、他
の補助糸とが、前記糸幅の1.０〜1.２倍のピッチで製織
され、かつ、厚みが0.１〜0.４mm、繊維密度が0.８ｇ／
cm3 以上で、たて糸とよこ糸とを製織した場合の目付が
100〜300ｇ／ｍ2 、たて糸またはよこ糸と他の補助糸と
を製織した場合の目付が90〜200ｇ／ｍ2の扁平糸織物と
すると、扁平状態を維持した状態で扁平糸織物が製織さ
れ、太いたて糸とよこ糸であっても、交錯部におけるク
リンプが小さく抑えられ、繊維密度が均一となる。
16mm、糸幅／糸厚み比が３０以上のＣＦ扁平糸からなる
たて糸とよこ糸あるいは前記たて糸またはよこ糸と、他
の補助糸とが、前記糸幅の1.０〜1.２倍のピッチで製織
され、かつ、厚みが0.１〜0.４mm、繊維密度が0.８ｇ／
cm3 以上で、たて糸とよこ糸とを製織した場合の目付が
100〜300ｇ／ｍ2 、たて糸またはよこ糸と他の補助糸と
を製織した場合の目付が90〜200ｇ／ｍ2の扁平糸織物と
すると、扁平状態を維持した状態で扁平糸織物が製織さ
れ、太いたて糸とよこ糸であっても、交錯部におけるク
リンプが小さく抑えられ、繊維密度が均一となる。
【００３３】上記扁平糸織物を補強基材とするプリプレ
グやＦＲＰは、樹脂含浸性が良いことから、樹脂中に殆
どボイドが発生せず、高い強度特性を示す。扁平糸織物
の製造方法及び製造装置において、織機の主軸に連動さ
せた引取りローラによりよこ糸ボビンを一定回転させな
がら横取り解舒させ、たて糸に対する１回のよこ糸供給
によるよこ糸の弛みを吸収させ、次いでガイドローラに
よりよこ糸の位置決めを行うと共に、張力付与機構によ
り張力を付与すると、よこ糸が捩じれた状態で織り込ま
れることがない。
グやＦＲＰは、樹脂含浸性が良いことから、樹脂中に殆
どボイドが発生せず、高い強度特性を示す。扁平糸織物
の製造方法及び製造装置において、織機の主軸に連動さ
せた引取りローラによりよこ糸ボビンを一定回転させな
がら横取り解舒させ、たて糸に対する１回のよこ糸供給
によるよこ糸の弛みを吸収させ、次いでガイドローラに
よりよこ糸の位置決めを行うと共に、張力付与機構によ
り張力を付与すると、よこ糸が捩じれた状態で織り込ま
れることがない。
【００３４】また、扁平糸織物の製造方法及び製造装置
において、複数個のたて糸ボビンからたて糸を横取り解
舒し、前記たて糸の扁平面をコームのワイヤーにのみ接
触させて所望の密度に引き揃え、たて糸の扁平面を水平
方向に変換して綜絖に導くと、たて糸の扁平状態を保持
した状態で扁平糸織物が製織される。
において、複数個のたて糸ボビンからたて糸を横取り解
舒し、前記たて糸の扁平面をコームのワイヤーにのみ接
触させて所望の密度に引き揃え、たて糸の扁平面を水平
方向に変換して綜絖に導くと、たて糸の扁平状態を保持
した状態で扁平糸織物が製織される。
【００３５】
【実施例】以下、本発明の扁平糸織物、その製造方法及
び製造装置に係る一実施例を図１乃至図４に基づいて詳
細に説明する。図１は本発明の扁平糸織物の製造方法を
適用して扁平糸織物を製造する製造装置を示すもので、
この製造装置は、よこ糸供給装置として、ボビン１、引
取りローラ３、テンション装置４、ガイドローラ５〜
７、板バネテンション装置８、押板ガイド９及びレピア
１１等を備えており、たて糸供給装置として、クリール
２０、コーム２１、水平ガイド２２、綜絖２３及び筬２
４を備えている。
び製造装置に係る一実施例を図１乃至図４に基づいて詳
細に説明する。図１は本発明の扁平糸織物の製造方法を
適用して扁平糸織物を製造する製造装置を示すもので、
この製造装置は、よこ糸供給装置として、ボビン１、引
取りローラ３、テンション装置４、ガイドローラ５〜
７、板バネテンション装置８、押板ガイド９及びレピア
１１等を備えており、たて糸供給装置として、クリール
２０、コーム２１、水平ガイド２２、綜絖２３及び筬２
４を備えている。
【００３６】先ず、よこ糸供給装置に説明すると、ボビ
ン１は、炭素繊維扁平糸（以下、単に「扁平糸」とい
う）からなるよこ糸Ｔwfが巻回され、よこ糸Ｔwfはテン
ションローラ２を経て織機の回転主軸で駆動されている
引取りローラ３に案内され、引取りローラ３の回転によ
り一定速度で解舒される。ここで、テンションローラ２
は、ボビン１からよこ糸Ｔwfを解舒するときは上方に位
置し、織機が停止すると自動的に下方に下がると共に、
ブレーキが働いて惰性回転が停止する。
ン１は、炭素繊維扁平糸（以下、単に「扁平糸」とい
う）からなるよこ糸Ｔwfが巻回され、よこ糸Ｔwfはテン
ションローラ２を経て織機の回転主軸で駆動されている
引取りローラ３に案内され、引取りローラ３の回転によ
り一定速度で解舒される。ここで、テンションローラ２
は、ボビン１からよこ糸Ｔwfを解舒するときは上方に位
置し、織機が停止すると自動的に下方に下がると共に、
ブレーキが働いて惰性回転が停止する。
【００３７】よこ糸Ｔwfの解舒速度は、織機の回転数
（ｒｐｍ）と１回転に必要なよこ糸長さ（ｍ）が分かれ
ば容易に求めることができる。よこ糸Ｔwfやたて糸Ｔwr
となる扁平糸は、予め扁平状に加工され、サイジング剤
などで形態保持されて一定のトラバース幅で円筒状の管
であるボビン１や後述するクリール２０のボビン２０
ａ，２０ｂに巻かれている。また、糸条の太さとして
は、炭素繊維単糸数が３，０００〜２４，０００本から
なっており、糸条の扁平率は糸幅／糸厚み比で３０〜８
０である。
（ｒｐｍ）と１回転に必要なよこ糸長さ（ｍ）が分かれ
ば容易に求めることができる。よこ糸Ｔwfやたて糸Ｔwr
となる扁平糸は、予め扁平状に加工され、サイジング剤
などで形態保持されて一定のトラバース幅で円筒状の管
であるボビン１や後述するクリール２０のボビン２０
ａ，２０ｂに巻かれている。また、糸条の太さとして
は、炭素繊維単糸数が３，０００〜２４，０００本から
なっており、糸条の扁平率は糸幅／糸厚み比で３０〜８
０である。
【００３８】そして、引取りローラ３から引き出された
よこ糸Ｔwfは、テンション装置４のガイド４ａを経て、
水平ガイドローラ５、垂直ガイドローラ６、水平ガイド
ローラ７に案内されて板バネテンション装置８へと導か
れる。それぞれのガイドローラ５〜７は、直径が１０〜
２０mm程度で、長さが１００mm〜３００mm程度のベアリ
ングを内蔵した回転方式が好ましい。直径があまりにも
小さいとよこ糸Ｔwfを構成する炭素繊維が屈曲して単糸
切れを起こし易く、また、２０mm以上になると回転の惰
性が大きくなって始動、停止時の張力変動が大きくなる
問題がある。また、それぞれのガイドローラ５〜７の長
さは、通過するよこ糸Ｔwfが左右または上下方向に移動
してガイドローラ５〜７を支持する支持部に接触しない
長さが必要である。よこ糸Ｔwfがガイドローラ５〜７の
支持部に接触すると、扁平状態が潰れてしまう。
よこ糸Ｔwfは、テンション装置４のガイド４ａを経て、
水平ガイドローラ５、垂直ガイドローラ６、水平ガイド
ローラ７に案内されて板バネテンション装置８へと導か
れる。それぞれのガイドローラ５〜７は、直径が１０〜
２０mm程度で、長さが１００mm〜３００mm程度のベアリ
ングを内蔵した回転方式が好ましい。直径があまりにも
小さいとよこ糸Ｔwfを構成する炭素繊維が屈曲して単糸
切れを起こし易く、また、２０mm以上になると回転の惰
性が大きくなって始動、停止時の張力変動が大きくなる
問題がある。また、それぞれのガイドローラ５〜７の長
さは、通過するよこ糸Ｔwfが左右または上下方向に移動
してガイドローラ５〜７を支持する支持部に接触しない
長さが必要である。よこ糸Ｔwfがガイドローラ５〜７の
支持部に接触すると、扁平状態が潰れてしまう。
【００３９】水平ガイドローラ５およびガイドローラ７
は、案内するよこ糸Ｔwfの高さ方向の位置を決め、垂直
ガイドローラ６はよこ糸Ｔwfの水平方向の位置を決め
る。したがって、ガイドローラは、少なくとも水平方向
と垂直方向のものが、それぞれ交互に配置されていれば
よい。このとき、水平ガイドローラ５と垂直ガイドロー
ラ６との間および垂直ガイドローラ６と水平ガイドロー
ラ７との間で、よこ糸Ｔwfの扁平面を９０°捩じる必要
がある。このため、ガイドローラ５，６間及びガイドロ
ーラ６，７間の距離は、よこ糸Ｔwfの幅によって異なる
が、５０mm以上離す必要がある。ガイドローラ間の距離
が５０mmより小さいと、よこ糸Ｔwfが捩じれたまま垂直
ガイドローラ６や水平ガイドローラ７を通過して織り込
まれてしまう。また、短い距離で扁平糸を９０°捩じる
と、扁平糸の両端部に張力が加わり、毛羽が発生する。
は、案内するよこ糸Ｔwfの高さ方向の位置を決め、垂直
ガイドローラ６はよこ糸Ｔwfの水平方向の位置を決め
る。したがって、ガイドローラは、少なくとも水平方向
と垂直方向のものが、それぞれ交互に配置されていれば
よい。このとき、水平ガイドローラ５と垂直ガイドロー
ラ６との間および垂直ガイドローラ６と水平ガイドロー
ラ７との間で、よこ糸Ｔwfの扁平面を９０°捩じる必要
がある。このため、ガイドローラ５，６間及びガイドロ
ーラ６，７間の距離は、よこ糸Ｔwfの幅によって異なる
が、５０mm以上離す必要がある。ガイドローラ間の距離
が５０mmより小さいと、よこ糸Ｔwfが捩じれたまま垂直
ガイドローラ６や水平ガイドローラ７を通過して織り込
まれてしまう。また、短い距離で扁平糸を９０°捩じる
と、扁平糸の両端部に張力が加わり、毛羽が発生する。
【００４０】ガイドローラ５〜７は１本であってもよい
が、それぞれ２本の組にしてよこ糸ＴwfをＳ字状に通過
させると、よこ糸Ｔwfに作用する張力が安定し、よこ糸
Ｔwfの位置決めを確実に行うことができる。テンション
装置４は、後述するレピア１１による間欠的なよこ糸Ｔ
wfの挿入に際し、引取りローラ３によって一定速度で解
舒されるよこ糸Ｔwfの引取りローラ３と水平ガイドロー
ラ５間における弛みをスプリング４ｂで吸収させて、よ
こ糸Ｔwfを常に緊張させておくものである。よこ糸Ｔwf
は、スプリング４ｂで緊張させておかないと、弛んだ際
に捩じれてしまい、捩じれたままガイドローラ５〜７を
通過して織り込まれてしまう問題が起こる。そして、ス
プリング４ｂの下端に設けたガイド４ａは、扁平糸の扁
平面が水平に案内されるように、横長に配置しておく。
が、それぞれ２本の組にしてよこ糸ＴwfをＳ字状に通過
させると、よこ糸Ｔwfに作用する張力が安定し、よこ糸
Ｔwfの位置決めを確実に行うことができる。テンション
装置４は、後述するレピア１１による間欠的なよこ糸Ｔ
wfの挿入に際し、引取りローラ３によって一定速度で解
舒されるよこ糸Ｔwfの引取りローラ３と水平ガイドロー
ラ５間における弛みをスプリング４ｂで吸収させて、よ
こ糸Ｔwfを常に緊張させておくものである。よこ糸Ｔwf
は、スプリング４ｂで緊張させておかないと、弛んだ際
に捩じれてしまい、捩じれたままガイドローラ５〜７を
通過して織り込まれてしまう問題が起こる。そして、ス
プリング４ｂの下端に設けたガイド４ａは、扁平糸の扁
平面が水平に案内されるように、横長に配置しておく。
【００４１】よこ糸Ｔwfを緊張させておくその他の方法
としては、エアの吸引による方法があるが、この方法で
は吸引中によこ糸Ｔwfが捩じれてしまう問題がある。ま
た、重りによるよこ糸Ｔwfの緊張方法では、張力変動が
大きくなり過ぎ、よこ糸Ｔwfを構成する炭素繊維が損傷
する問題があり、前記スプリングによる方法が最も簡単
で、確実である。
としては、エアの吸引による方法があるが、この方法で
は吸引中によこ糸Ｔwfが捩じれてしまう問題がある。ま
た、重りによるよこ糸Ｔwfの緊張方法では、張力変動が
大きくなり過ぎ、よこ糸Ｔwfを構成する炭素繊維が損傷
する問題があり、前記スプリングによる方法が最も簡単
で、確実である。
【００４２】更に、よこ糸Ｔwfの水平ガイドローラ７の
下流側には、よこ糸Ｔwfの張力を均一にさせるテンショ
ン装置８が配置されている。このテンション装置８は、
幅の広い２枚の板バネ８ａ，８ｂでよこ糸Ｔwfを挟み込
むことにより、よこ糸Ｔwfの張力を均一に保持するもの
である。本発明の扁平糸織物の製造装置のよこ糸Ｔwf供
給方法においては、原理的には、垂直ガイドローラ６に
よりよこ糸Ｔwfの糸道を決めているが、張力変動やレピ
ア１１への引っ掛け動作によりよこ糸Ｔwfの糸道が変わ
ることがある。したがって、よこ糸Ｔwfが幅方向に移動
してもよこ糸Ｔwfの端部と干渉する物がないことが必要
であり、そのために幅の広い板バネ８ａ，８ｂを備えた
テンション装置８を用いる。板バネ８ａ，８ｂの幅とし
ては、よこ糸Ｔwfの糸幅の５倍以上あればよい。
下流側には、よこ糸Ｔwfの張力を均一にさせるテンショ
ン装置８が配置されている。このテンション装置８は、
幅の広い２枚の板バネ８ａ，８ｂでよこ糸Ｔwfを挟み込
むことにより、よこ糸Ｔwfの張力を均一に保持するもの
である。本発明の扁平糸織物の製造装置のよこ糸Ｔwf供
給方法においては、原理的には、垂直ガイドローラ６に
よりよこ糸Ｔwfの糸道を決めているが、張力変動やレピ
ア１１への引っ掛け動作によりよこ糸Ｔwfの糸道が変わ
ることがある。したがって、よこ糸Ｔwfが幅方向に移動
してもよこ糸Ｔwfの端部と干渉する物がないことが必要
であり、そのために幅の広い板バネ８ａ，８ｂを備えた
テンション装置８を用いる。板バネ８ａ，８ｂの幅とし
ては、よこ糸Ｔwfの糸幅の５倍以上あればよい。
【００４３】押し板ガイド９は、板バネテンション装置
８のよこ糸Ｔwfの下流側に配置されており、先端にＶ字
形のガイド面９ａが形成された板である。このガイド９
は、レピア１１への給糸と連動して、織機の回転が伝達
されるカム機構を利用して矢印で示す前後方向に駆動さ
れる。また、押し板ガイド９の下流側近傍には、糸端把
持ガイド１０が配置されている。糸端把持ガイド１０
は、図３に示すように、Ｌ字形の受け部材１０ａと図示
しない駆動手段によって上下方向に駆動される押圧部材
１０ｂとを有している。このガイド１０は、レピア１１
へのよこ糸Ｔwfの給糸時に、押し板ガイド９の前進作動
と並行して押圧部材１０ｂが下降し、よこ糸Ｔwfを受け
部材１０ａに押しつけて糸端を把持している。
８のよこ糸Ｔwfの下流側に配置されており、先端にＶ字
形のガイド面９ａが形成された板である。このガイド９
は、レピア１１への給糸と連動して、織機の回転が伝達
されるカム機構を利用して矢印で示す前後方向に駆動さ
れる。また、押し板ガイド９の下流側近傍には、糸端把
持ガイド１０が配置されている。糸端把持ガイド１０
は、図３に示すように、Ｌ字形の受け部材１０ａと図示
しない駆動手段によって上下方向に駆動される押圧部材
１０ｂとを有している。このガイド１０は、レピア１１
へのよこ糸Ｔwfの給糸時に、押し板ガイド９の前進作動
と並行して押圧部材１０ｂが下降し、よこ糸Ｔwfを受け
部材１０ａに押しつけて糸端を把持している。
【００４４】したがって、よこ糸Ｔwfは、押し板ガイド
９が矢印方向に押し出されて扁平面がＶ字形のガイド面
９ａの斜面に案内されて下降すると共に、糸端把持ガイ
ド１０も下降し、扁平形態が潰れずにレピア１１の先端
を横切る結果、後述するレピア１１の爪１１ａに具合良
く引っ掛けられる。ここで、通常、よこ糸Ｔwfは、糸端
把持ガイド１０とガイド孔を有する給糸ガイドとによっ
て、よこ糸Ｔwfがレピア１１を斜めに横断するように待
機させておき、レピア１１が給糸位置に到達したとき
に、両ガイドを下降させてレピア１１の爪１１ａによこ
糸Ｔwfを引っ掛けさせている。
９が矢印方向に押し出されて扁平面がＶ字形のガイド面
９ａの斜面に案内されて下降すると共に、糸端把持ガイ
ド１０も下降し、扁平形態が潰れずにレピア１１の先端
を横切る結果、後述するレピア１１の爪１１ａに具合良
く引っ掛けられる。ここで、通常、よこ糸Ｔwfは、糸端
把持ガイド１０とガイド孔を有する給糸ガイドとによっ
て、よこ糸Ｔwfがレピア１１を斜めに横断するように待
機させておき、レピア１１が給糸位置に到達したとき
に、両ガイドを下降させてレピア１１の爪１１ａによこ
糸Ｔwfを引っ掛けさせている。
【００４５】しかし、レピア１１への給糸に際して給糸
ガイドを用いると、よこ糸Ｔwfが扁平糸の場合に、前記
ガイド孔でよこ糸Ｔwfが擦られて扁平形態が潰れてしま
う。このため、本発明の製造装置では、板バネテンショ
ン装置８と糸端把持ガイド１０との間に押し板ガイド９
を設け、レピア１１への給糸時に糸端把持ガイド１０を
下降させると共に、押し板ガイド９を前進させることに
より、織機の後方によこ糸Ｔwfを押し付けてレピア１１
に対して横切るようにしたのである。
ガイドを用いると、よこ糸Ｔwfが扁平糸の場合に、前記
ガイド孔でよこ糸Ｔwfが擦られて扁平形態が潰れてしま
う。このため、本発明の製造装置では、板バネテンショ
ン装置８と糸端把持ガイド１０との間に押し板ガイド９
を設け、レピア１１への給糸時に糸端把持ガイド１０を
下降させると共に、押し板ガイド９を前進させることに
より、織機の後方によこ糸Ｔwfを押し付けてレピア１１
に対して横切るようにしたのである。
【００４６】レピア１１は、図１に示したように、後述
する筬２４の前部に配置される長手条の部材で、間欠的
に横方向に作動して、よこ糸Ｔwfを製織部のたて糸
Ｔwr，Ｔ wr間に挿入するものである。レピア１１は、図
２に示すように、扁平なよこ糸Ｔ wfを引っ掛ける爪１１
ａが先端に設けられ、爪１１ａの近傍には押え具１１ｂ
が取付けられている。
する筬２４の前部に配置される長手条の部材で、間欠的
に横方向に作動して、よこ糸Ｔwfを製織部のたて糸
Ｔwr，Ｔ wr間に挿入するものである。レピア１１は、図
２に示すように、扁平なよこ糸Ｔ wfを引っ掛ける爪１１
ａが先端に設けられ、爪１１ａの近傍には押え具１１ｂ
が取付けられている。
【００４７】また、レピア１１で扁平なよこ糸Ｔwfを把
持する方法として、図５に示すように、レピア１１の先
端に導かれたよこ糸Ｔwfの端部を挟み具１２で挟んで把
持させることにより、ほとんど扁平状態を潰すことなく
よこ糸挿入を達成することができる。本発明の扁平糸織
物の製造装置においては、以上のようなよこ糸供給装置
の横糸供給工程により、ボビン１に巻回されたよこ糸Ｔ
wfが、引取りローラ３によって一定速度で解舒され、レ
ピア１１の間欠的なよこ糸挿入の際の弛みがテンション
装置４のスプリング４ｂで吸収される。そして、ボビン
１から解舒されたよこ糸Ｔwfは、ガイドローラ５〜７で
案内されると共に、板バネテンション装置８で均一な張
力に保持されながら、押し板ガイド９と糸端把持ガイド
１０との協働により、レピア１１の爪１１ａに引っ掛け
られ、図１に示すように、製織部のたて糸Ｔwr，Ｔwr間
に挿入される。
持する方法として、図５に示すように、レピア１１の先
端に導かれたよこ糸Ｔwfの端部を挟み具１２で挟んで把
持させることにより、ほとんど扁平状態を潰すことなく
よこ糸挿入を達成することができる。本発明の扁平糸織
物の製造装置においては、以上のようなよこ糸供給装置
の横糸供給工程により、ボビン１に巻回されたよこ糸Ｔ
wfが、引取りローラ３によって一定速度で解舒され、レ
ピア１１の間欠的なよこ糸挿入の際の弛みがテンション
装置４のスプリング４ｂで吸収される。そして、ボビン
１から解舒されたよこ糸Ｔwfは、ガイドローラ５〜７で
案内されると共に、板バネテンション装置８で均一な張
力に保持されながら、押し板ガイド９と糸端把持ガイド
１０との協働により、レピア１１の爪１１ａに引っ掛け
られ、図１に示すように、製織部のたて糸Ｔwr，Ｔwr間
に挿入される。
【００４８】このため、扁平糸からなるよこ糸Ｔwfは、
捩じれたり、扁平形態が潰されることなく織り込まれ
る。次に、たて糸供給装置について説明すると、クリー
ル２０は、多数のボビンが回転自在に支持され、図１に
おいてはボビン２０ａ，２０ｂのみを図示してある。そ
して、ボビン２０ａ，２０ｂには、よこ糸供給装置のボ
ビン１と同様に、扁平糸からなるたて糸Ｔwrが巻回さ
れ、たて糸Ｔwrは、横取り解舒で織機側に導かれる。ボ
ビン１２からのたて糸Ｔwrの解舒速度は、よこ糸Ｔwfに
比べて極端に遅く、一定の速度であるから、ボビン２０
ａ，２０ｂは軽いブレーキ付きであれば問題ない。
捩じれたり、扁平形態が潰されることなく織り込まれ
る。次に、たて糸供給装置について説明すると、クリー
ル２０は、多数のボビンが回転自在に支持され、図１に
おいてはボビン２０ａ，２０ｂのみを図示してある。そ
して、ボビン２０ａ，２０ｂには、よこ糸供給装置のボ
ビン１と同様に、扁平糸からなるたて糸Ｔwrが巻回さ
れ、たて糸Ｔwrは、横取り解舒で織機側に導かれる。ボ
ビン１２からのたて糸Ｔwrの解舒速度は、よこ糸Ｔwfに
比べて極端に遅く、一定の速度であるから、ボビン２０
ａ，２０ｂは軽いブレーキ付きであれば問題ない。
【００４９】コーム２１は、上下に配置された支持枠２
１ａ，２１ａ間に織物のたて糸Ｔwrの間隔と同じ間隔に
複数のワイヤー２１ｂを上下方向に設けたものを多数連
結したもので、ワイヤー２１ｂ，２１ｂ間にたて糸Ｔwr
を１本ずつ通して水平方向の位置を決める。ここにおい
て、ワイヤー２１ｂは、クリール２０のボビン２０ａ，
２０ｂから供給される扁平なたて糸Ｔwrが支持枠２１
ａ，２１ａと接触せず、たて糸Ｔwrの扁平面がワイヤー
２１ｂのみと接触するよう、所定の長さにする必要があ
る。ワイヤー２１ｂの長さが所定長さ以下であると、た
て糸Ｔwrが潰れてしまう。ワイヤー２１ｂの最適な長さ
は、クリール２０の高さと、クリール２０からコーム２
１ならびに水平ガイド２２までの距離によって決まる
が、３００mm程度の長さが必要である。
１ａ，２１ａ間に織物のたて糸Ｔwrの間隔と同じ間隔に
複数のワイヤー２１ｂを上下方向に設けたものを多数連
結したもので、ワイヤー２１ｂ，２１ｂ間にたて糸Ｔwr
を１本ずつ通して水平方向の位置を決める。ここにおい
て、ワイヤー２１ｂは、クリール２０のボビン２０ａ，
２０ｂから供給される扁平なたて糸Ｔwrが支持枠２１
ａ，２１ａと接触せず、たて糸Ｔwrの扁平面がワイヤー
２１ｂのみと接触するよう、所定の長さにする必要があ
る。ワイヤー２１ｂの長さが所定長さ以下であると、た
て糸Ｔwrが潰れてしまう。ワイヤー２１ｂの最適な長さ
は、クリール２０の高さと、クリール２０からコーム２
１ならびに水平ガイド２２までの距離によって決まる
が、３００mm程度の長さが必要である。
【００５０】水平ガイド２２は、２本のガイドバー２２
ａ，２２ａを有し、ボビン２０ａ，２０ｂから解舒され
るたて糸Ｔwr，ＴwrをＳ字状に巻回して、上下方向の位
置を規制する。ここで、たて糸Ｔwrは、コーム２１と水
平ガイド２２との間で扁平面を９０゜捩じる必要があ
る。このため、コーム２１と水平ガイド２２との間隔
は、たて糸Ｔwrの幅によって異なるが、５０mm以上離す
必要がある。コーム２１と水平ガイド２２との間隔が、
５０mm以下であるとたて糸Ｔwrが捩じれたまま水平ガイ
ド２２を通過して織り込まれてしまう。
ａ，２２ａを有し、ボビン２０ａ，２０ｂから解舒され
るたて糸Ｔwr，ＴwrをＳ字状に巻回して、上下方向の位
置を規制する。ここで、たて糸Ｔwrは、コーム２１と水
平ガイド２２との間で扁平面を９０゜捩じる必要があ
る。このため、コーム２１と水平ガイド２２との間隔
は、たて糸Ｔwrの幅によって異なるが、５０mm以上離す
必要がある。コーム２１と水平ガイド２２との間隔が、
５０mm以下であるとたて糸Ｔwrが捩じれたまま水平ガイ
ド２２を通過して織り込まれてしまう。
【００５１】綜絖２３は、各たて糸Ｔwrに一つずつ配置
されており、水平ガイド２２で上下方向の位置が位置決
めされた各たて糸Ｔwrを筬２４へ案内するが、図示しな
い駆動手段によって昇降され、各たて糸Ｔwrの筬２４の
下流側によこ糸Ｔwfを通す杼道を作る。ここで、従来の
綜絖においては、メールは隣接する糸と綜絖との間にお
ける干渉を少なくする目的で縦長形状になっている。し
かし、このように縦長形状のメールに扁平糸を通すと、
扁平形状が潰されてしまい、扁平形状のまま製織するこ
とが出来ない。したがって、綜絖２３は、メール２３ａ
の形状を横長に形成することが好ましく、メール２３ａ
の横方向の長さは、たて糸Ｔwrとして用いる扁平糸の糸
幅と同等または若干長く設定する。メール２３ａの形状
としては、矩形あるいは横長楕円が好ましい。
されており、水平ガイド２２で上下方向の位置が位置決
めされた各たて糸Ｔwrを筬２４へ案内するが、図示しな
い駆動手段によって昇降され、各たて糸Ｔwrの筬２４の
下流側によこ糸Ｔwfを通す杼道を作る。ここで、従来の
綜絖においては、メールは隣接する糸と綜絖との間にお
ける干渉を少なくする目的で縦長形状になっている。し
かし、このように縦長形状のメールに扁平糸を通すと、
扁平形状が潰されてしまい、扁平形状のまま製織するこ
とが出来ない。したがって、綜絖２３は、メール２３ａ
の形状を横長に形成することが好ましく、メール２３ａ
の横方向の長さは、たて糸Ｔwrとして用いる扁平糸の糸
幅と同等または若干長く設定する。メール２３ａの形状
としては、矩形あるいは横長楕円が好ましい。
【００５２】筬２４は、クリール２０に設けた複数のボ
ビン２０ａ，２０ｂ等から解舒された複数のたて糸Ｔwr
を所定の密度に配列させて、織前へ案内するもので、フ
レーム２４ａに多数の筬羽２４ｂが上下方向に配置され
ている。ここにおいて、たて糸Ｔwrは、張力をできるだ
け低く設定することが望ましい。これは、綜絖２３に案
内されてくるたて糸Ｔwrの筬２４の横方向の位置が僅か
にずれて筬羽２４ｂと接触しても、たて糸Ｔwrの張力が
低いと扁平形状が潰されることがなく、また、綜絖２３
が揺れてたて糸Ｔwrの位置がずれ、たて糸Ｔwrがメール
２３ａの片側によっても扁平形状が潰されることがない
からである。
ビン２０ａ，２０ｂ等から解舒された複数のたて糸Ｔwr
を所定の密度に配列させて、織前へ案内するもので、フ
レーム２４ａに多数の筬羽２４ｂが上下方向に配置され
ている。ここにおいて、たて糸Ｔwrは、張力をできるだ
け低く設定することが望ましい。これは、綜絖２３に案
内されてくるたて糸Ｔwrの筬２４の横方向の位置が僅か
にずれて筬羽２４ｂと接触しても、たて糸Ｔwrの張力が
低いと扁平形状が潰されることがなく、また、綜絖２３
が揺れてたて糸Ｔwrの位置がずれ、たて糸Ｔwrがメール
２３ａの片側によっても扁平形状が潰されることがない
からである。
【００５３】上記たて糸供給装置においては、以下の工
程に従ってたて糸Ｔwrが織前に導かれ、よこ糸供給装置
から送られてくるよこ糸Ｔwfに織り込まれて扁平糸織物
が製造される。先ず、クリール２０に設けた複数のボビ
ン２０ａ，２０ｂ等から複数のたて糸Ｔwrが解舒され
る。
程に従ってたて糸Ｔwrが織前に導かれ、よこ糸供給装置
から送られてくるよこ糸Ｔwfに織り込まれて扁平糸織物
が製造される。先ず、クリール２０に設けた複数のボビ
ン２０ａ，２０ｂ等から複数のたて糸Ｔwrが解舒され
る。
【００５４】各たて糸Ｔwrは、コーム２１で水平方向の
位置が位置決めされた後、９０゜捩じりを付与されて水
平ガイド２２へと導かれる。水平ガイド２２へ導かれた
各たて糸Ｔwrは、上下方向の位置が位置決めされた後、
綜絖２３に案内され、図示しない駆動手段によって昇降
されて筬２４の下流側によこ糸Ｔwfを通す杼道を形成す
る。
位置が位置決めされた後、９０゜捩じりを付与されて水
平ガイド２２へと導かれる。水平ガイド２２へ導かれた
各たて糸Ｔwrは、上下方向の位置が位置決めされた後、
綜絖２３に案内され、図示しない駆動手段によって昇降
されて筬２４の下流側によこ糸Ｔwfを通す杼道を形成す
る。
【００５５】このようにしてクリール２０の複数のボビ
ン２０ａ，２０ｂ等から解舒された複数のたて糸Ｔ
wrは、筬２４で所定密度に配列させて、織前へ案内され
る。そして、綜絖２３によって杼道が形成されたとき
に、レピア１１の間欠作動により多数のたて糸Ｔwr間に
よこ糸Ｔwfが挿入され、図１に示すように、扁平糸織物
が製造されてゆく。
ン２０ａ，２０ｂ等から解舒された複数のたて糸Ｔ
wrは、筬２４で所定密度に配列させて、織前へ案内され
る。そして、綜絖２３によって杼道が形成されたとき
に、レピア１１の間欠作動により多数のたて糸Ｔwr間に
よこ糸Ｔwfが挿入され、図１に示すように、扁平糸織物
が製造されてゆく。
【００５６】このたて糸供給工程により、各たて糸Ｔwr
は等間隔でシート状に揃えられ、安定した製織が可能に
なる。次に、上記製造方法に基づき、上記製造装置を用
いて製織した扁平糸織物に関する実施例を以下に説明す
る。 実施例１ 引張破断強度が500 ｋｇ・ｆ／mm2、引張弾性率が23,50
0ｋｇ・ｆ／mm2、破断伸度が2.１％の炭素繊維糸（東レ
（株）社製トレカＴ700 ＳＣ−12Ｋ(繊度7,200デニー
ル)）からなり、糸幅が6.5mm、糸の厚みが0.１０mm、糸
幅／糸厚み比が65の扁平形態で、サイジング剤を１％付
着させて形態を保持させた扁平糸を使用し、たて糸およ
びよこ糸の密度が1.２５本／cmの平織組織で、目付が20
0ｇ／ｍ2、織物厚みが0.２２mm、繊維密度が0.９１ｇ／
cm3 の扁平糸織物を製織した。
は等間隔でシート状に揃えられ、安定した製織が可能に
なる。次に、上記製造方法に基づき、上記製造装置を用
いて製織した扁平糸織物に関する実施例を以下に説明す
る。 実施例１ 引張破断強度が500 ｋｇ・ｆ／mm2、引張弾性率が23,50
0ｋｇ・ｆ／mm2、破断伸度が2.１％の炭素繊維糸（東レ
（株）社製トレカＴ700 ＳＣ−12Ｋ(繊度7,200デニー
ル)）からなり、糸幅が6.5mm、糸の厚みが0.１０mm、糸
幅／糸厚み比が65の扁平形態で、サイジング剤を１％付
着させて形態を保持させた扁平糸を使用し、たて糸およ
びよこ糸の密度が1.２５本／cmの平織組織で、目付が20
0ｇ／ｍ2、織物厚みが0.２２mm、繊維密度が0.９１ｇ／
cm3 の扁平糸織物を製織した。
【００５７】得られた扁平糸織物は、たて糸とよこ糸の
交錯部において殆ど空隙のない繊維密度が均一な織物で
あった。また、製織速度は、類似の炭素繊維糸（東レ
（株）社製トレカＴ300 Ｂ−３Ｋ(繊度1,800 デニー
ル)）を用いた、たて糸およびよこ糸の密度が5.０本／c
mの平織組織で、目付が200ｇ／ｍ2の従来の扁平糸織物
に比べて４倍という早い速度で、非常に生産性が向上し
ていた。
交錯部において殆ど空隙のない繊維密度が均一な織物で
あった。また、製織速度は、類似の炭素繊維糸（東レ
（株）社製トレカＴ300 Ｂ−３Ｋ(繊度1,800 デニー
ル)）を用いた、たて糸およびよこ糸の密度が5.０本／c
mの平織組織で、目付が200ｇ／ｍ2の従来の扁平糸織物
に比べて４倍という早い速度で、非常に生産性が向上し
ていた。
【００５８】次いで、得られた前記織物にエポキシ樹脂
を含浸させ、これを同方向に４枚積層させてオートクレ
ーブ成形法で硬化板を作製し、ＪＩＳ Ｋ７０７３のＣ
ＦＲＰの引張試験法に準拠して引張破断強度を評価し
た。その結果を、炭素繊維の体積含有率および引張弾性
率と共に表１に示す。 比較例１ 比較のため実施例１の扁平糸を使用し、たて糸およびよ
こ糸の密度が1.２５本／cmの平織組織となっている扁平
糸織物を、従来の製織法により製織した。
を含浸させ、これを同方向に４枚積層させてオートクレ
ーブ成形法で硬化板を作製し、ＪＩＳ Ｋ７０７３のＣ
ＦＲＰの引張試験法に準拠して引張破断強度を評価し
た。その結果を、炭素繊維の体積含有率および引張弾性
率と共に表１に示す。 比較例１ 比較のため実施例１の扁平糸を使用し、たて糸およびよ
こ糸の密度が1.２５本／cmの平織組織となっている扁平
糸織物を、従来の製織法により製織した。
【００５９】得られた織物は、非常に織り目が粗く、目
付が200ｇ／ｍ2、織物厚みが0.３４mm、繊維密度が0.６
０ｇ／cm3 であった。この織物を、実施例１と同様にし
てエポキシ樹脂に含浸させ、これを同方向に４枚積層さ
せてオートクレーブ成形法で硬化板を作製した。その結
果、積層工程において、織物の空隙部の樹脂が離形フィ
ルムに取られて欠けてしまい、その分樹脂を追加しなけ
ればならなかった。また、得られた硬化板は、表面が織
物の空隙部が窪んで凹凸しており、ボイドが多数みられ
た。
付が200ｇ／ｍ2、織物厚みが0.３４mm、繊維密度が0.６
０ｇ／cm3 であった。この織物を、実施例１と同様にし
てエポキシ樹脂に含浸させ、これを同方向に４枚積層さ
せてオートクレーブ成形法で硬化板を作製した。その結
果、積層工程において、織物の空隙部の樹脂が離形フィ
ルムに取られて欠けてしまい、その分樹脂を追加しなけ
ればならなかった。また、得られた硬化板は、表面が織
物の空隙部が窪んで凹凸しており、ボイドが多数みられ
た。
【００６０】さらに、この硬化板を、実施例１の試験法
により引張破断強度を評価し、その結果を、炭素繊維の
体積含有率および引張弾性率と共に表１に示した。
により引張破断強度を評価し、その結果を、炭素繊維の
体積含有率および引張弾性率と共に表１に示した。
【００６１】
【表１】 表１に示す結果から明らかなように、本発明の扁平糸織
物から作製した硬化板は、非常に高い引張破断強度を備
え、引張弾性率においても、従来の炭素繊維織物基材で
は考えられない高い値を示している。また、比較例１の
結果から明らかなように、繊維密度が0.６０ｇ／cm3 の
ように小さい織物で、炭素繊維の体積含有率が高い硬化
板を作製しようとしても、樹脂含浸性が悪いため強度の
低い硬化板になってしまう。この場合、使用する樹脂量
を増加させて樹脂含浸性を高めることも考えられるが、
このようにすると炭素繊維の体積含有率が低い硬化板と
なってしまう。 実施例２ 実施例１と同じ扁平糸織物を製織し、この扁平糸織物に
不飽和ポリエステル樹脂をハンドレイアップ(hand lay-
up) で含浸させ、これを４枚積層して常温で硬化させた
硬化板を作製した。
物から作製した硬化板は、非常に高い引張破断強度を備
え、引張弾性率においても、従来の炭素繊維織物基材で
は考えられない高い値を示している。また、比較例１の
結果から明らかなように、繊維密度が0.６０ｇ／cm3 の
ように小さい織物で、炭素繊維の体積含有率が高い硬化
板を作製しようとしても、樹脂含浸性が悪いため強度の
低い硬化板になってしまう。この場合、使用する樹脂量
を増加させて樹脂含浸性を高めることも考えられるが、
このようにすると炭素繊維の体積含有率が低い硬化板と
なってしまう。 実施例２ 実施例１と同じ扁平糸織物を製織し、この扁平糸織物に
不飽和ポリエステル樹脂をハンドレイアップ(hand lay-
up) で含浸させ、これを４枚積層して常温で硬化させた
硬化板を作製した。
【００６２】得られた硬化板は、ハンドレイアップ成形
であるにも拘らず、45％という炭素繊維の高い体積含有
率を示し、かつ、完全に樹脂が含浸されてボイドのない
ものであった。これは、製織された扁平糸織物の繊維密
度が0.９１ｇ／cm3 と高いことから可能になったもので
ある。このようにして得た硬化板を、実施例１の試験法
により評価したところ、表２に示すように、実施例１の
オートクレーブ成形法で得られた硬化板並みの高い強度
を有する結果が得られた。
であるにも拘らず、45％という炭素繊維の高い体積含有
率を示し、かつ、完全に樹脂が含浸されてボイドのない
ものであった。これは、製織された扁平糸織物の繊維密
度が0.９１ｇ／cm3 と高いことから可能になったもので
ある。このようにして得た硬化板を、実施例１の試験法
により評価したところ、表２に示すように、実施例１の
オートクレーブ成形法で得られた硬化板並みの高い強度
を有する結果が得られた。
【００６３】
【表２】 比較例２ 引張破断強度が360ｋｇ・ｆ／mm2 、引張弾性率が23,50
0ｋｇ・ｆ／mm2、破断伸度が1.５％の炭素繊維糸（東レ
（株）社製トレカＴ300 Ｂ−３Ｋ(繊度1,800デニール
)）を使用し、たて糸およびよこ糸の密度が5.０本／cm
の平織組織からなる炭素繊維糸織物を、従来の製織法に
より製織した。
0ｋｇ・ｆ／mm2、破断伸度が1.５％の炭素繊維糸（東レ
（株）社製トレカＴ300 Ｂ−３Ｋ(繊度1,800デニール
)）を使用し、たて糸およびよこ糸の密度が5.０本／cm
の平織組織からなる炭素繊維糸織物を、従来の製織法に
より製織した。
【００６４】得られた炭素繊維糸織物は、目付が200ｇ
／ｍ2、織物厚みが0.２７mm、繊維密度が0.７４ｇ／cm3
であった。この織物に、実施例２と同様に、不飽和ポ
リエステル樹脂をハンドレイアップで含浸させ、４枚積
層して常温硬化させた硬化板を作製した。得られた硬化
板は、炭素繊維の体積含有率が３2.１％と通常の値で、
樹脂含浸性も良好であった。
／ｍ2、織物厚みが0.２７mm、繊維密度が0.７４ｇ／cm3
であった。この織物に、実施例２と同様に、不飽和ポ
リエステル樹脂をハンドレイアップで含浸させ、４枚積
層して常温硬化させた硬化板を作製した。得られた硬化
板は、炭素繊維の体積含有率が３2.１％と通常の値で、
樹脂含浸性も良好であった。
【００６５】この硬化板を実施例１の試験法により評価
し、その結果を表２に炭素繊維の体積含有率および引張
弾性率と共に併記した。比較例２の硬化板は、樹脂含浸
性の点では問題がなく、実施例２の硬化板と比べ、用い
た炭素繊維糸だけが異なっていた。しかし、表２に示し
たように、これら炭素繊維糸が硬化板の強度に寄与する
引張強度利用率から判断しても、実施例２の硬化板に比
べて引張破断強度が極端に小さかった。
し、その結果を表２に炭素繊維の体積含有率および引張
弾性率と共に併記した。比較例２の硬化板は、樹脂含浸
性の点では問題がなく、実施例２の硬化板と比べ、用い
た炭素繊維糸だけが異なっていた。しかし、表２に示し
たように、これら炭素繊維糸が硬化板の強度に寄与する
引張強度利用率から判断しても、実施例２の硬化板に比
べて引張破断強度が極端に小さかった。
【００６６】比較例２の硬化板は、用いた炭素繊維糸織
物の繊維密度が0.７４ｇ／cm3 であるのに対し、実施例
２の硬化板に用いた扁平糸織物では、繊維密度が0.９１
ｇ／cm3 と高く、したがって硬化板における炭素繊維の
体積含有率が高くなること、また、実施例２の扁平糸織
物では、織糸のクリンプも小さいので高い強度特性が発
現したものである。
物の繊維密度が0.７４ｇ／cm3 であるのに対し、実施例
２の硬化板に用いた扁平糸織物では、繊維密度が0.９１
ｇ／cm3 と高く、したがって硬化板における炭素繊維の
体積含有率が高くなること、また、実施例２の扁平糸織
物では、織糸のクリンプも小さいので高い強度特性が発
現したものである。
【００６７】ここで、実施例１，２並びに比較例１，２
における引張試験に基づき、横軸を引張歪み（％）、縦
軸を引張破断強度（ｋｇ・ｆ／mm2 ）として、図４に示
す強度−歪み曲線に関する強度特性図を描いた。図４か
らも明らかなように、比較例２の硬化板では引張歪みが
0.６％の付近から引張弾性強度の変化率の低下が見られ
た。これは、比較例２の硬化板を観察したとろ、樹脂に
クラックが発生していたことから、用いた炭素繊維糸の
クリンプが伸ばされた結果、含浸させた樹脂で炭素繊維
糸を支えきれなくなったことに起因するものと推定され
る。
における引張試験に基づき、横軸を引張歪み（％）、縦
軸を引張破断強度（ｋｇ・ｆ／mm2 ）として、図４に示
す強度−歪み曲線に関する強度特性図を描いた。図４か
らも明らかなように、比較例２の硬化板では引張歪みが
0.６％の付近から引張弾性強度の変化率の低下が見られ
た。これは、比較例２の硬化板を観察したとろ、樹脂に
クラックが発生していたことから、用いた炭素繊維糸の
クリンプが伸ばされた結果、含浸させた樹脂で炭素繊維
糸を支えきれなくなったことに起因するものと推定され
る。
【００６８】したがって、この硬化板を構造材料として
使用する場合には、引張破断強度を基準にすることは危
険であり、より低い引張破断強度を基準にする必要があ
る。ここで、引張強度利用率とは、炭素繊維の強度から
算出した理論強度に対する実測による引張強度の比をい
う。 実施例３ たて糸に、引張破断強度が500ｋｇ・ｆ／mm2、引張弾性
率が23,000ｋｇ・ｆ／mm2、破断伸度が2.１％の炭素繊
維糸（東レ（株）社製トレカＴ 700ＳＣ−12Ｋ(繊度7,2
00デニール)）からなり、糸幅が6.5mm、糸の厚みが0.１
０mm、糸幅／糸厚み比が65の扁平形態で、サイジング剤
を１％付着させて形態を保持させた扁平糸を、また、よ
こ糸に、ガラス繊維糸（日東紡（株）社製ＥＣＥ225−1
/2）を補助糸として、それぞれ使用し、たて糸密度が1.
２５本／cm、よこ糸密度が2.５本／cm、目付が111ｇ／
ｍ2、織物厚みが0.１１mm、繊維密度が1.０１ｇ／cm3
の平織組織からなる一方向扁平糸織物を製織した。
使用する場合には、引張破断強度を基準にすることは危
険であり、より低い引張破断強度を基準にする必要があ
る。ここで、引張強度利用率とは、炭素繊維の強度から
算出した理論強度に対する実測による引張強度の比をい
う。 実施例３ たて糸に、引張破断強度が500ｋｇ・ｆ／mm2、引張弾性
率が23,000ｋｇ・ｆ／mm2、破断伸度が2.１％の炭素繊
維糸（東レ（株）社製トレカＴ 700ＳＣ−12Ｋ(繊度7,2
00デニール)）からなり、糸幅が6.5mm、糸の厚みが0.１
０mm、糸幅／糸厚み比が65の扁平形態で、サイジング剤
を１％付着させて形態を保持させた扁平糸を、また、よ
こ糸に、ガラス繊維糸（日東紡（株）社製ＥＣＥ225−1
/2）を補助糸として、それぞれ使用し、たて糸密度が1.
２５本／cm、よこ糸密度が2.５本／cm、目付が111ｇ／
ｍ2、織物厚みが0.１１mm、繊維密度が1.０１ｇ／cm3
の平織組織からなる一方向扁平糸織物を製織した。
【００６９】得られた扁平糸織物は、隣接するたて糸間
の隙間がなく、薄くて繊維密度が均一な織物であった。
この織物に、不飽和ポリエステル樹脂をハンドレイアッ
プで含浸させ、４枚同方向に積層させて常温硬化し、硬
化板を作製した。この硬化板を、実施例１の試験法に基
づいて、炭素繊維糸の配向方向について引張破断強度を
評価した。その結果を、炭素繊維の体積含有率および引
張弾性率と共に表３に示す。
の隙間がなく、薄くて繊維密度が均一な織物であった。
この織物に、不飽和ポリエステル樹脂をハンドレイアッ
プで含浸させ、４枚同方向に積層させて常温硬化し、硬
化板を作製した。この硬化板を、実施例１の試験法に基
づいて、炭素繊維糸の配向方向について引張破断強度を
評価した。その結果を、炭素繊維の体積含有率および引
張弾性率と共に表３に示す。
【００７０】得られた硬化板は、ハンドレイアップ成形
であるにも拘らず、炭素繊維の含有率が高く、引張破断
強度の点でも優れたものであった。
であるにも拘らず、炭素繊維の含有率が高く、引張破断
強度の点でも優れたものであった。
【００７１】
【表３】 比較例３ たて糸に、引張破断強度が500ｋｇ・ｆ／mm2、引張弾性
率が23,000ｋｇ・ｆ／mm2、破断伸度が2.１％の実施例
３の炭素繊維糸（東レ（株）社製トレカＴ700ＳＣ−12
Ｋ(繊度 7,200デニール)）を使用し、また、よこ糸に、
実施例３のガラス繊維糸を補助糸として、それぞれ使用
し、たて糸密度が1.２５本／cm、よこ糸密度が2.５本／
cm、目付が111ｇ／ｍ2、織物厚みが0.１１mm、繊維密度
が1.０１ｇ／cm3 の平織組織からなる一方向扁平糸織物
を、従来の製織法で製織した。
率が23,000ｋｇ・ｆ／mm2、破断伸度が2.１％の実施例
３の炭素繊維糸（東レ（株）社製トレカＴ700ＳＣ−12
Ｋ(繊度 7,200デニール)）を使用し、また、よこ糸に、
実施例３のガラス繊維糸を補助糸として、それぞれ使用
し、たて糸密度が1.２５本／cm、よこ糸密度が2.５本／
cm、目付が111ｇ／ｍ2、織物厚みが0.１１mm、繊維密度
が1.０１ｇ／cm3 の平織組織からなる一方向扁平糸織物
を、従来の製織法で製織した。
【００７２】得られた扁平糸織物は、たて糸間に隙間が
でき、非常に織り目の粗い織物であった。この織物を、
実施例３の方法によりハンドレイアップ成形して硬化板
を作製し、実施例１の試験法に基づいて、引張破断強度
を評価した。その結果を、表３に併記した。
でき、非常に織り目の粗い織物であった。この織物を、
実施例３の方法によりハンドレイアップ成形して硬化板
を作製し、実施例１の試験法に基づいて、引張破断強度
を評価した。その結果を、表３に併記した。
【００７３】表３から明らかなように、比較例３の硬化
板は、実施例３の硬化板と比べると炭素繊維の体積含有
率が約34％と低く、引張破断強度も約105ｋｇ・ｆ／mm2
と小さかった。一方、実施例３の硬化板を観察したとこ
ろ、比較例３の硬化板に比べると、樹脂が扁平糸織物中
に均一に含浸され、殆どボイドが見られなかった。
板は、実施例３の硬化板と比べると炭素繊維の体積含有
率が約34％と低く、引張破断強度も約105ｋｇ・ｆ／mm2
と小さかった。一方、実施例３の硬化板を観察したとこ
ろ、比較例３の硬化板に比べると、樹脂が扁平糸織物中
に均一に含浸され、殆どボイドが見られなかった。
【００７４】
【発明の効果】以上の説明で明らかなように、本発明の
扁平糸織物の製造方法と製造装置によれば、扁平糸が捩
れたり、その扁平状態が潰されることなく扁平糸織物を
製織することができ、非常に薄い織物が安定して得ら
れ、この織物でＣＦＲＰを製造したとき、捩れ部の厚み
ムラで表面に凹凸ができたり、捩れ部の空隙に樹脂過多
な部分が生じたり、ボイドが発生する等の不都合や、捩
れ部の応力集中による強度低下を回避することができ
る。
扁平糸織物の製造方法と製造装置によれば、扁平糸が捩
れたり、その扁平状態が潰されることなく扁平糸織物を
製織することができ、非常に薄い織物が安定して得ら
れ、この織物でＣＦＲＰを製造したとき、捩れ部の厚み
ムラで表面に凹凸ができたり、捩れ部の空隙に樹脂過多
な部分が生じたり、ボイドが発生する等の不都合や、捩
れ部の応力集中による強度低下を回避することができ
る。
【００７５】また、本発明の扁平糸織物は、繊度の大き
い太い繊維からなる炭素繊維扁平糸を使用し、糸幅／糸
厚み比が30以上の扁平糸が、糸幅とほぼ等しい間隔で並
行に配列されて交錯している織物で、織物目付が90〜30
0ｇ／ｍ2、織物厚みが0.１〜0.３mm、繊維密度が0.８ｇ
／cm3 以上としたので、織糸間の空隙が殆どなく、繊維
が非常に均一で高密度な織物となる。
い太い繊維からなる炭素繊維扁平糸を使用し、糸幅／糸
厚み比が30以上の扁平糸が、糸幅とほぼ等しい間隔で並
行に配列されて交錯している織物で、織物目付が90〜30
0ｇ／ｍ2、織物厚みが0.１〜0.３mm、繊維密度が0.８ｇ
／cm3 以上としたので、織糸間の空隙が殆どなく、繊維
が非常に均一で高密度な織物となる。
【００７６】特に、薄地の炭素繊維織物は、従来高価な
細い炭素繊維糸を高密度で製織していたので非常に高価
な織物であったが、本発明の製造方法によれば安価な太
い炭素繊維糸を用いて、しかも粗密度で製織するので生
産性が高く、製造原価が安価となる。また、炭素繊維織
物は、扁平状態の糸が粗密度で織られているので織糸の
クリンプが小さく、かつ、繊度の大きい太い繊維からな
る扁平糸を使用し、繊維密度が0.８ｇ／cm3 以上と高い
ので、空隙が小さいため、ＣＦＲＰを作製した場合に炭
素繊維の体積含有率が高くなり、非常に高い強度特性を
発揮する等の優れた効果を奏する。
細い炭素繊維糸を高密度で製織していたので非常に高価
な織物であったが、本発明の製造方法によれば安価な太
い炭素繊維糸を用いて、しかも粗密度で製織するので生
産性が高く、製造原価が安価となる。また、炭素繊維織
物は、扁平状態の糸が粗密度で織られているので織糸の
クリンプが小さく、かつ、繊度の大きい太い繊維からな
る扁平糸を使用し、繊維密度が0.８ｇ／cm3 以上と高い
ので、空隙が小さいため、ＣＦＲＰを作製した場合に炭
素繊維の体積含有率が高くなり、非常に高い強度特性を
発揮する等の優れた効果を奏する。
【００７７】さらに、本発明の扁平糸織物は、表面が滑
らかなので、ＦＲＰを作製したときにＦＲＰの表面が平
坦となり塗装が容易となる。
らかなので、ＦＲＰを作製したときにＦＲＰの表面が平
坦となり塗装が容易となる。
【図１】本発明の扁平糸織物の製造方法を適用して扁平
糸織物を製織する製造装置の概略構成図である。
糸織物を製織する製造装置の概略構成図である。
【図２】レピアの先端を拡大した拡大図である。
【図３】糸端把持ガイドを拡大して示した斜視図であ
る。
る。
【図４】本発明の扁平糸織物を用いて作製した硬化板の
強度−歪み曲線に関する強度特性図である。
強度−歪み曲線に関する強度特性図である。
【図５】レピアによってよこ糸を把持する他の態様を示
す斜視図である。
す斜視図である。
１ ボビン（よこ糸用） ２ テンションローラ ３ 引取りローラ ４ テンション装置（弾性懸垂機構） ４ａ ガイド ４ｂ スプリング ５〜７ ガイドローラ ８ 板バネテンション装置（張力付与機
構） ９ 押し板ガイド １０ 糸端把持ガイド １１ レピア ２０ クリール ２０ａ，２０ｂ ボビン（たて糸用） ２１ コーム ２２ 水平ガイド ２３ 綜絖 ２３ａ メール ２４ 筬 Ｔwf よこ糸 Ｔwr たて糸
構） ９ 押し板ガイド １０ 糸端把持ガイド １１ レピア ２０ クリール ２０ａ，２０ｂ ボビン（たて糸用） ２１ コーム ２２ 水平ガイド ２３ 綜絖 ２３ａ メール ２４ 筬 Ｔwf よこ糸 Ｔwr たて糸
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成５年５月１１日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３２
【補正方法】変更
【補正内容】
【００３２】
【作用】繊度が3,000 〜20,000デニールで、糸幅が４〜
16mm、糸幅／糸厚み比が３０以上のＣＦ扁平糸からなる
たて糸とよこ糸あるいは前記たて糸またはよこ糸と、他
の補助糸とが、前記糸幅の1.０〜1.２倍のピッチで製織
され、かつ、厚みが0.１〜0.４mm、繊維密度が0.８ｇ／
cm3 以上で、たて糸とよこ糸とを製織した場合の目付が
100〜300ｇ／ｍ2 、たて糸またはよこ糸と他の補助糸と
を製織した場合の目付が90〜200ｇ／ｍ2の扁平糸織物と
すると、扁平状態を維持した状態で扁平糸織物が製織さ
れ、太いたて糸とよこ糸であっても、交錯部におけるク
リンプが小さく抑えられ、繊維密度が均一となる。ま
た、ＣＦ扁平糸からなるたて糸とよこ糸は非常に粗い糸
密度で製織されており、さらに織糸のクリンプが小さい
ので剪断変形させやすい。すなわち、扁平糸織物を剪断
変形させた場合、たて糸またはよこ糸の糸間隔を詰める
余裕が十分にあるので、扁平糸の糸幅を狭めつつ糸間隔
を小さくさせながら皺を発生させることなく大きく変形
させることができ、複雑な形状の成形型にも沿わすこと
ができる。なお、本発明の扁平糸織物であれば、空隙部
が小さくて均一な織物でもって成形型の曲面のみを剪断
変形させて沿わせるものであるから、成形型の曲率の大
きい面も一様に高い繊維被覆度で沿わせることができ
る。
16mm、糸幅／糸厚み比が３０以上のＣＦ扁平糸からなる
たて糸とよこ糸あるいは前記たて糸またはよこ糸と、他
の補助糸とが、前記糸幅の1.０〜1.２倍のピッチで製織
され、かつ、厚みが0.１〜0.４mm、繊維密度が0.８ｇ／
cm3 以上で、たて糸とよこ糸とを製織した場合の目付が
100〜300ｇ／ｍ2 、たて糸またはよこ糸と他の補助糸と
を製織した場合の目付が90〜200ｇ／ｍ2の扁平糸織物と
すると、扁平状態を維持した状態で扁平糸織物が製織さ
れ、太いたて糸とよこ糸であっても、交錯部におけるク
リンプが小さく抑えられ、繊維密度が均一となる。ま
た、ＣＦ扁平糸からなるたて糸とよこ糸は非常に粗い糸
密度で製織されており、さらに織糸のクリンプが小さい
ので剪断変形させやすい。すなわち、扁平糸織物を剪断
変形させた場合、たて糸またはよこ糸の糸間隔を詰める
余裕が十分にあるので、扁平糸の糸幅を狭めつつ糸間隔
を小さくさせながら皺を発生させることなく大きく変形
させることができ、複雑な形状の成形型にも沿わすこと
ができる。なお、本発明の扁平糸織物であれば、空隙部
が小さくて均一な織物でもって成形型の曲面のみを剪断
変形させて沿わせるものであるから、成形型の曲率の大
きい面も一様に高い繊維被覆度で沿わせることができ
る。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００７６
【補正方法】変更
【補正内容】
【００７６】特に、薄地の炭素繊維織物は、従来高価な
細い炭素繊維糸を高密度で製織していたので非常に高価
な織物であったが、本発明の製造方法によれば安価な太
い炭素繊維糸を用いて、しかも粗密度で製織するので生
産性が高く、製造原価が安価となる。さらに、本発明の
扁平糸織物は、ＣＦ扁平糸で粗く製織されたものである
から剪断変形させやすく、複雑な形状の成形型に均一に
沿わせることができる。また、炭素繊維織物は、扁平状
態の糸が粗密度で織られているので織糸のクリンプが小
さく、かつ、繊度の大きい太い繊維からなる扁平糸を使
用し、繊維密度が0.８ｇ／cm3 以上と高いので、空隙が
小さいため、ＣＦＲＰを作製した場合に炭素繊維の体積
含有率が高くなり、非常に高い強度特性を発揮する等の
優れた効果を奏する。
細い炭素繊維糸を高密度で製織していたので非常に高価
な織物であったが、本発明の製造方法によれば安価な太
い炭素繊維糸を用いて、しかも粗密度で製織するので生
産性が高く、製造原価が安価となる。さらに、本発明の
扁平糸織物は、ＣＦ扁平糸で粗く製織されたものである
から剪断変形させやすく、複雑な形状の成形型に均一に
沿わせることができる。また、炭素繊維織物は、扁平状
態の糸が粗密度で織られているので織糸のクリンプが小
さく、かつ、繊度の大きい太い繊維からなる扁平糸を使
用し、繊維密度が0.８ｇ／cm3 以上と高いので、空隙が
小さいため、ＣＦＲＰを作製した場合に炭素繊維の体積
含有率が高くなり、非常に高い強度特性を発揮する等の
優れた効果を奏する。
Claims (12)
- 【請求項１】 撚りがなく、繊度が3,000〜20,000デニ
ールで、糸幅が４〜16mm、糸幅／糸厚み比が３０以上の
炭素繊維扁平糸からなるたて糸とよこ糸が、前記糸幅の
1.０〜1.２倍のピッチで製織され、かつ、目付が100〜3
00ｇ／ｍ2 、厚みが0.１〜0.４mm、繊維密度が0.８ｇ／
cm3 以上であることを特徴とする扁平糸織物。 - 【請求項２】 撚りがなく、繊度が 3,000〜20,000デニ
ールで、糸幅が４〜16mm、糸幅／糸厚み比が３０以上の
炭素繊維扁平糸からなるたて糸またはよこ糸が、他の補
助糸と前記糸幅の1.０〜1.２倍のピッチで製織された一
方向性の織物であって、かつ、目付が90〜200ｇ／ｍ2、
厚みが0.１〜0.３mm、繊維密度が0.８ｇ／cm3 以上であ
ることを特徴とする扁平糸織物。 - 【請求項３】 請求項１または２の扁平糸織物に、30〜
67重量％の合成樹脂が含浸されているプリプレグ。 - 【請求項４】 請求項１または２の扁平糸織物を含み、
かつ、30〜67重量％のマトリックス樹脂を含む繊維強化
プラスチック。 - 【請求項５】 扁平糸からなるよこ糸を巻回したよこ糸
ボビンからよこ糸を横取り解舒し、ガイドローラによっ
てよこ糸をよこ糸供給位置において水平方向に位置決め
するとともに、前記よこ糸ボビンとガイドローラとの間
で、たて糸に対する１回のよこ糸供給に必要な長さのよ
こ糸を保留しつつ緊張下によこ糸を供給するよこ糸供給
工程を含む、扁平糸織物の製造方法。 - 【請求項６】 扁平糸からなるたて糸を巻回した複数の
たて糸ボビンのそれぞれからたて糸を横取り解舒し、こ
れら複数本のたて糸をコームを用いて、たて糸の扁平面
がコームのワイヤ以外には接触しないようにしながら所
望の密度に引き揃え、それぞれのたて糸の扁平面を水平
方向に変換して綜絖に導くたて糸供給工程を含む、扁平
糸織物の製造方法。 - 【請求項７】 請求項５のよこ糸供給工程および請求項
６のたて糸供給工程を含む、扁平糸織物の製造方法。 - 【請求項８】 扁平糸が炭素繊維扁平糸である、請求項
５乃至７のいずれかに記載の扁平糸織物の製造方法。 - 【請求項９】 織機の主軸と連動して回転し、扁平糸か
らなるよこ糸を巻回したよこ糸ボビンからよこ糸を定速
で引き出す引取りローラと、引き出されたよこ糸をよこ
糸供給位置において水平方向に位置決めする少なくとも
２個のガイドローラと、たて糸に対する１回のよこ糸供
給に必要な長さのよこ糸を、前記引取りローラとガイド
ローラとの間で保留するよこ糸の弾性懸垂機構と、前記
ガイドローラから送り出されてくるよこ糸を緊張下に保
つ張力付与機構とを含むよこ糸供給手段を備えた、扁平
糸織物の製造装置。 - 【請求項１０】 扁平糸からなるたて糸を巻回した複数
のたて糸ボビンから引き出されてくる複数本のたて糸
を、その扁平面がワイヤ以外には接触しないようにしな
がら所望の密度に引き揃えるコームと、このコームから
送り出されてくるそれぞれのたて糸の扁平面を水平方向
に変換するガイドと、このガイドから送り出されてくる
それぞれのたて糸に水平方向の姿勢を保ちつつ開閉運動
を付与する綜絖とを含むたて糸供給手段を備えた、扁平
糸織物の製造装置。 - 【請求項１１】 請求項９のよこ糸供給手段と請求項１
０のたて糸供給手段とを備えた、扁平糸織物の製造装
置。 - 【請求項１２】 扁平糸が炭素繊維扁平糸である、請求
項９乃至１１のいずれかに記載の扁平糸織物の製造装
置。
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