JPH0614031Y2 - 渦流室式デイ−ゼルエンジン - Google Patents
渦流室式デイ−ゼルエンジンInfo
- Publication number
- JPH0614031Y2 JPH0614031Y2 JP1985075425U JP7542585U JPH0614031Y2 JP H0614031 Y2 JPH0614031 Y2 JP H0614031Y2 JP 1985075425 U JP1985075425 U JP 1985075425U JP 7542585 U JP7542585 U JP 7542585U JP H0614031 Y2 JPH0614031 Y2 JP H0614031Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- chamber
- sub
- wall portion
- center
- fuel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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- Combustion Methods Of Internal-Combustion Engines (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本考案は、渦流室式ディーゼルエンジンの副室構造の改
良に関する。
良に関する。
（従来の技術） ディーゼルエンジンに適した燃焼室の形式として、主室
と連通して空気旋回形の副室を備えるタイプのものが知
られている（実開昭54-124808号公報参照）。
と連通して空気旋回形の副室を備えるタイプのものが知
られている（実開昭54-124808号公報参照）。
これを第２図で説明すると、副室４はシリンダヘッド１
とその下面から嵌合したホットプラグ３との間に略球状
に形成されており、噴口５はその副室４側の開口部５Ａ
が球状副室４の接線方向に、主室８側の開口部５Ｂはピ
ストン２の頂面のキャビティ９に対向して形成されてい
る。
とその下面から嵌合したホットプラグ３との間に略球状
に形成されており、噴口５はその副室４側の開口部５Ａ
が球状副室４の接線方向に、主室８側の開口部５Ｂはピ
ストン２の頂面のキャビティ９に対向して形成されてい
る。
なお、図中６は燃料噴射弁、７はグロープラグである。
このような構成にもとづいて、圧縮行程時に噴口５を介
して副室４に流入する押込流は球状副室４の接線方向か
ら流入して渦流を生起し、ピストン２が上死点付近に到
達するときに燃料噴射弁６から噴射される燃料の微粒化
および空気との混合をする。副室４の圧力上昇により混
合気に着火が生じると、副室４における燃料ガスは噴口
５を介して主室８に噴出し、ついで主室８で燃焼を完成
させて、ピストン２の仕事として取り出すようになって
いる。
して副室４に流入する押込流は球状副室４の接線方向か
ら流入して渦流を生起し、ピストン２が上死点付近に到
達するときに燃料噴射弁６から噴射される燃料の微粒化
および空気との混合をする。副室４の圧力上昇により混
合気に着火が生じると、副室４における燃料ガスは噴口
５を介して主室８に噴出し、ついで主室８で燃焼を完成
させて、ピストン２の仕事として取り出すようになって
いる。
（考案が解決しようとする問題点） ところで、渦流の方向付けを行う内壁面１４の上半部は
単一の球状曲面をしているため、渦流は押込流によって
副室４の反噴口５側に押されるかっこうとなる。つま
り、ピストン上死点前２０°の圧縮行程中では、第３図
に矢印で示すように噴口５から強い押込流が流入し、副
室４の噴口５側（図中右方向）の流速が大きくなり、渦
流の旋回中心は反噴口５側（図中左方向）に偏心する。
第４図に示すようにピストン上死点のときは、押込流が
弱まって渦流の旋回中心は副室４の中心側に若干移行す
るものの、なお反噴口５側に偏心している。このため、
燃料噴射弁６から噴射された燃料は流速の小さい渦流の
旋回中心部分を通過することになり、燃料の微粒化や空
気との混合が十分に行われず、その結果、スモークの排
出が多くなり、出力の低下を来すという問題があった。
単一の球状曲面をしているため、渦流は押込流によって
副室４の反噴口５側に押されるかっこうとなる。つま
り、ピストン上死点前２０°の圧縮行程中では、第３図
に矢印で示すように噴口５から強い押込流が流入し、副
室４の噴口５側（図中右方向）の流速が大きくなり、渦
流の旋回中心は反噴口５側（図中左方向）に偏心する。
第４図に示すようにピストン上死点のときは、押込流が
弱まって渦流の旋回中心は副室４の中心側に若干移行す
るものの、なお反噴口５側に偏心している。このため、
燃料噴射弁６から噴射された燃料は流速の小さい渦流の
旋回中心部分を通過することになり、燃料の微粒化や空
気との混合が十分に行われず、その結果、スモークの排
出が多くなり、出力の低下を来すという問題があった。
本考案は、上記問題点を解決することを目的とする。
（問題点を解決するための手段） 本考案は、シリンダヘッド内に形成される副室と、副室
内壁面の略接線方向に沿って副室と主室とを連通する噴
口と、副室内に向けて燃料を供給する燃料噴射弁とを有
する渦流室式ディーゼルエンジンにおいて、副室上半部
を画成する内壁面に副室内に生成される渦流に対する上
流側内壁部と下流側内壁部とを備え、前記下流側内壁部
の曲率中心は前記上流側内壁部の曲率中心から噴口の断
面厚さに相当する量だけエンジンのピストン軸線に対し
て直角方向に離隔し、副室の断面形状は前記上流側内壁
部と前記下流側内壁部とを含む前記離隔方向に長手な略
長円形に形成し、燃料噴射弁は下流側内壁部内に生成さ
れる渦流の略旋回方向に向けて燃料を供給するように配
設する。
内壁面の略接線方向に沿って副室と主室とを連通する噴
口と、副室内に向けて燃料を供給する燃料噴射弁とを有
する渦流室式ディーゼルエンジンにおいて、副室上半部
を画成する内壁面に副室内に生成される渦流に対する上
流側内壁部と下流側内壁部とを備え、前記下流側内壁部
の曲率中心は前記上流側内壁部の曲率中心から噴口の断
面厚さに相当する量だけエンジンのピストン軸線に対し
て直角方向に離隔し、副室の断面形状は前記上流側内壁
部と前記下流側内壁部とを含む前記離隔方向に長手な略
長円形に形成し、燃料噴射弁は下流側内壁部内に生成さ
れる渦流の略旋回方向に向けて燃料を供給するように配
設する。
（作用） 上記構成に基づき、副室の縦断面形状を略長円形とする
ことにより、副室内に生成される渦流の旋回中心の副室
の略中心部分寄りに保持し得るだけの空間的余裕が噴口
開口部の直下流側に確保され、つまり渦流の旋回中心は
押込流の影響が緩和されて副室の略中心部分寄りに保持
される。これにより渦流の旋回中心は下流側内壁部から
遠ざかり、副室内は全般にわたって均一に強い流動を有
する渦流が生成され、下流側内壁部近傍においても渦流
の流速の大きい部分が確保されることになる。
ことにより、副室内に生成される渦流の旋回中心の副室
の略中心部分寄りに保持し得るだけの空間的余裕が噴口
開口部の直下流側に確保され、つまり渦流の旋回中心は
押込流の影響が緩和されて副室の略中心部分寄りに保持
される。これにより渦流の旋回中心は下流側内壁部から
遠ざかり、副室内は全般にわたって均一に強い流動を有
する渦流が生成され、下流側内壁部近傍においても渦流
の流速の大きい部分が確保されることになる。
そして、押込流の影響を排除することにより確保される
渦流の高速域、すなわち渦流の旋回中心から離れたとこ
ろに向けて燃料を供給するように燃料噴射弁を配設し、
しかもその燃料の供給方向は渦流の略旋回方向に沿った
ものとしてあるため、噴射燃料の微粒化が促進され、こ
れによりスモーク排出量の低減並びに機関出力の向上が
達成される。
渦流の高速域、すなわち渦流の旋回中心から離れたとこ
ろに向けて燃料を供給するように燃料噴射弁を配設し、
しかもその燃料の供給方向は渦流の略旋回方向に沿った
ものとしてあるため、噴射燃料の微粒化が促進され、こ
れによりスモーク排出量の低減並びに機関出力の向上が
達成される。
（実施例） 以下、本考案の実施例を添付図面に基づいて説明する。
なお、従来例と同一構成部には同一符号を付す。
なお、従来例と同一構成部には同一符号を付す。
第１図に示すように、シリンダヘッド１とホットプラグ
３との間に副室４を形成し、この副室４に噴口５が断面
厚さＴをもって接線方向に開口する。
３との間に副室４を形成し、この副室４に噴口５が断面
厚さＴをもって接線方向に開口する。
副室４の上半部における断面形状を長円形とする。つま
り、内壁面１４の上半部において、押込流により生起さ
れる渦流に対して上流に当たる上流側内壁部１４ａを点
Ｑａを曲率中心として曲率半径をＲとする１／４球の曲
面で形成するとともに、下流側内壁部１４ｂを点Ｑｂを
曲率中心として曲率半径をＲとする１／４球の曲面で形
成し、下流側内壁部１４ｂの曲率中心Ｑｂは上流側内壁
部１４ａの曲率中心Ｑａからの噴口５の断面厚さに相当
する量、すなわち噴口５の断面厚さＴにほぼ等しい量巾
Ｌだけ離隔し、副室４上半部における縦断面形状はその
離隔方向（図中水平方向）に長手な略長円形を呈してい
る。
り、内壁面１４の上半部において、押込流により生起さ
れる渦流に対して上流に当たる上流側内壁部１４ａを点
Ｑａを曲率中心として曲率半径をＲとする１／４球の曲
面で形成するとともに、下流側内壁部１４ｂを点Ｑｂを
曲率中心として曲率半径をＲとする１／４球の曲面で形
成し、下流側内壁部１４ｂの曲率中心Ｑｂは上流側内壁
部１４ａの曲率中心Ｑａからの噴口５の断面厚さに相当
する量、すなわち噴口５の断面厚さＴにほぼ等しい量巾
Ｌだけ離隔し、副室４上半部における縦断面形状はその
離隔方向（図中水平方向）に長手な略長円形を呈してい
る。
この上下流内壁部１４ａと１４ｂを段差な結ぶ連続面１
４ｃを巾Ｌをもって形成する。
４ｃを巾Ｌをもって形成する。
そして、内壁面１４の下半部は下流側内壁部１４ｂから
連続する傾斜部１４ｄを断面略直線状に所定角度で傾斜
させて形成し、この傾斜部１４ｄから連続する底部１４
ｅを断面略水平に形成し、この底部１４ｅと上流側内壁
部１４ａを連続面１４ｆを４／１球の曲面に形成する。
この連続面１４ｆの接線方向に噴口５が開口する。
連続する傾斜部１４ｄを断面略直線状に所定角度で傾斜
させて形成し、この傾斜部１４ｄから連続する底部１４
ｅを断面略水平に形成し、この底部１４ｅと上流側内壁
部１４ａを連続面１４ｆを４／１球の曲面に形成する。
この連続面１４ｆの接線方向に噴口５が開口する。
燃料噴射弁６は副室４上半部の上流側内壁部１４ａに配
設されると共に下流側内壁部１４ｂ内に生成される渦流
の略旋回方向を指向して配設されている。なお、図中７
はグロープラグである。
設されると共に下流側内壁部１４ｂ内に生成される渦流
の略旋回方向を指向して配設されている。なお、図中７
はグロープラグである。
このような構成にもとづき、圧縮工程時に押込流は図中
白抜き矢印で示すように噴口５を通って巾Ｔをもって副
室４に流入し、副室４内において連続面１４ｆ、上流側
内壁部１４ａ、連続面１４ｃ、下流側内壁部１４ｂ、傾
斜部１４ｄおよび底部１４ｅに案内されて図中実線矢印
で示すように旋回する。
白抜き矢印で示すように噴口５を通って巾Ｔをもって副
室４に流入し、副室４内において連続面１４ｆ、上流側
内壁部１４ａ、連続面１４ｃ、下流側内壁部１４ｂ、傾
斜部１４ｄおよび底部１４ｅに案内されて図中実線矢印
で示すように旋回する。
副室４は水平方向の巾が２Ｒ＋Ｔとして縦断面形状が略
長円形を呈するために、噴口５開口部の直下流側には副
室４内に生成される渦流の旋回中心を副室４の略中心部
分寄りに保持し得るだけの空間的余裕が生じる。従っ
て、渦流の旋回中心は図中点Ｏとして示すように噴口５
側から巾Ｔを差し引いた水平線を概ね２等分する線１上
に位置することになる。
長円形を呈するために、噴口５開口部の直下流側には副
室４内に生成される渦流の旋回中心を副室４の略中心部
分寄りに保持し得るだけの空間的余裕が生じる。従っ
て、渦流の旋回中心は図中点Ｏとして示すように噴口５
側から巾Ｔを差し引いた水平線を概ね２等分する線１上
に位置することになる。
また、渦流の旋回中心Ｏを副室４の略中心部分に保持し
得るだけの空間的余裕が噴口５開口部の直下流側に確保
されるため、渦流は引き続き流入する押込流と副室４の
上方で合流するので、旋回流の中心Ｏは上下方向につい
て副室４の中心位置から若干下方に位置する。
得るだけの空間的余裕が噴口５開口部の直下流側に確保
されるため、渦流は引き続き流入する押込流と副室４の
上方で合流するので、旋回流の中心Ｏは上下方向につい
て副室４の中心位置から若干下方に位置する。
このように、噴口５からの押込流の影響が緩和され、副
室４内に生成される渦流の旋回中心Ｏは反噴口５側に大
きく偏ることなく副室４の略中心部分寄りに保持される
ので、ピストン１が上死点付近に来たときに燃料噴射弁
６から噴射される燃料は、渦流の旋回中心Ｏ近傍を通過
することなく、流速の大きい渦流の外側部分に噴射供給
され、しかも、その噴射方向は渦流の流れに略沿ったも
のとなる。さらに、渦流の旋回中心Ｏが副室４の略中心
部分寄りに保持されるために、副室内全般にわたって均
一に強い流動を有する渦流が生成され、噴霧火炎は副室
内全般にわたって均一に広がることになるのである。
室４内に生成される渦流の旋回中心Ｏは反噴口５側に大
きく偏ることなく副室４の略中心部分寄りに保持される
ので、ピストン１が上死点付近に来たときに燃料噴射弁
６から噴射される燃料は、渦流の旋回中心Ｏ近傍を通過
することなく、流速の大きい渦流の外側部分に噴射供給
され、しかも、その噴射方向は渦流の流れに略沿ったも
のとなる。さらに、渦流の旋回中心Ｏが副室４の略中心
部分寄りに保持されるために、副室内全般にわたって均
一に強い流動を有する渦流が生成され、噴霧火炎は副室
内全般にわたって均一に広がることになるのである。
これにより、噴霧燃料の微量化が促進され、空気との混
合が進み、副室４内に燃料過濃域が生じることなく均一
化した混合気を形成する。その結果、スモーク生成量を
低減でき、また出力向上がはかれる。
合が進み、副室４内に燃料過濃域が生じることなく均一
化した混合気を形成する。その結果、スモーク生成量を
低減でき、また出力向上がはかれる。
（考案の効果） 以上説明してきたように本考案は、副室内に生成される
渦流の旋回中心を副室の略中心部分寄りに保持し得るだ
けの空間的余裕が噴口開口部の直下流側に確保されるの
で、渦流の旋回中心は下流側内壁部から遠ざかり、副室
内全般にわたって均一に強い流動を有する渦流が生成さ
れる。これにより下流側内壁部近傍においても渦流の流
速の大きい部分が確保され、しかも燃料は下流側内壁部
近傍に確保された渦流の流速の大きい部分に向けて供給
されるため、燃料の微粒化や空気との混合を促進でき、
スモーク排出量の低減と共に機関出力の向上を達成でき
る。
渦流の旋回中心を副室の略中心部分寄りに保持し得るだ
けの空間的余裕が噴口開口部の直下流側に確保されるの
で、渦流の旋回中心は下流側内壁部から遠ざかり、副室
内全般にわたって均一に強い流動を有する渦流が生成さ
れる。これにより下流側内壁部近傍においても渦流の流
速の大きい部分が確保され、しかも燃料は下流側内壁部
近傍に確保された渦流の流速の大きい部分に向けて供給
されるため、燃料の微粒化や空気との混合を促進でき、
スモーク排出量の低減と共に機関出力の向上を達成でき
る。
第１図は本考案の一実施例を示す断面図である。第２図
は従来例を示す断面図、第３図，第４図はそれぞれ副室
に生起される渦流を示す説明図である。 １……シリンダヘッド、２……ピストン、３……ホット
プラグ、４……副室、５……噴口、６……燃料噴射弁、
７……グロープラグ、８……主室、１４……内壁面、１
４ａ……上流側内壁部、１４ｂ……下流側内壁部、Ｔ…
…断面厚さ、Ｑａ，Ｑｂ……曲率中心
は従来例を示す断面図、第３図，第４図はそれぞれ副室
に生起される渦流を示す説明図である。 １……シリンダヘッド、２……ピストン、３……ホット
プラグ、４……副室、５……噴口、６……燃料噴射弁、
７……グロープラグ、８……主室、１４……内壁面、１
４ａ……上流側内壁部、１４ｂ……下流側内壁部、Ｔ…
…断面厚さ、Ｑａ，Ｑｂ……曲率中心
Claims (1)
- 【請求項１】シリンダヘッド内に形成される副室と、副
室内壁面の略接線方向に沿って副室と主室とを連通する
噴口と、副室内に向けて燃料を供給する燃料噴射弁とを
有する渦流室式ディーゼルエンジンにおいて、副室上半
部を画成する内壁面に副室内に生成される渦流に対する
上流側内壁部と下流側内壁部とを備え、前記下流側内壁
部の曲率中心は前記上流側内壁部の曲率中心から噴口の
断面厚さに相当する量だけエンジンのピストン軸線に対
して直角方向に離隔し、副室の断面形状は前記上流側内
壁部と前記下流側内壁部とを含む前記離隔方向に長手な
略長円形に形成し、燃料噴射弁を下流側内壁部内に生成
される渦流の略旋回方向に向けて燃料を供給するように
配設したことを特徴とする渦流室式ディーゼルエンジ
ン。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1985075425U JPH0614031Y2 (ja) | 1985-05-21 | 1985-05-21 | 渦流室式デイ−ゼルエンジン |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1985075425U JPH0614031Y2 (ja) | 1985-05-21 | 1985-05-21 | 渦流室式デイ−ゼルエンジン |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61190435U JPS61190435U (ja) | 1986-11-27 |
| JPH0614031Y2 true JPH0614031Y2 (ja) | 1994-04-13 |
Family
ID=30616634
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1985075425U Expired - Lifetime JPH0614031Y2 (ja) | 1985-05-21 | 1985-05-21 | 渦流室式デイ−ゼルエンジン |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0614031Y2 (ja) |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS581256A (ja) * | 1981-06-26 | 1983-01-06 | Fujitsu Ltd | メモリアクセス制御方式 |
-
1985
- 1985-05-21 JP JP1985075425U patent/JPH0614031Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61190435U (ja) | 1986-11-27 |
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