JPH06145807A - 自動車外装用高強度鋼板の製造方法 - Google Patents
自動車外装用高強度鋼板の製造方法Info
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- JPH06145807A JPH06145807A JP29417292A JP29417292A JPH06145807A JP H06145807 A JPH06145807 A JP H06145807A JP 29417292 A JP29417292 A JP 29417292A JP 29417292 A JP29417292 A JP 29417292A JP H06145807 A JPH06145807 A JP H06145807A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】深絞り性が良好な自動車外装用高強度鋼板の製
造方法を提供する。 【構成】Ｃ:0.010〜0.015 ％、Si: 0.10％以下、Mn:1.2
％以下、Ｐ: 0.04％未満、Ｓ: 0.03％以下、Ｎ:0.005％
以下およびAl:0.010〜0.090 ％、さらに、下記のおよ
び式を満足するTiを含み、残部がFeと不可避不純物か
ら成る鋼を、Ａr3点以上の温度域で熱間圧延した後650
℃以下で巻取り、次いで冷間圧延を施し、800 ℃以上Ａ
c3点以下の温度域で焼鈍することを特徴とする自動車外
装用高強度鋼板の製造方法。 1.5≦ Ti* （％）／4 Ｃ（％） ≦2.5 ・・・・・ Ti* （％）＝Ti−（48／14）Ｎ・・・・・・・・・ この鋼は、さらに、Nb：0.01〜0.03％または／および
Ｂ: 0.0015％以下を含有することができる。 【効果】引張強度が 345〜440N/mm2の高強度と良好な成
形性を有し、プレス後の外観も自動車外装用として十分
満足できる鋼板を製造することができる。
造方法を提供する。 【構成】Ｃ:0.010〜0.015 ％、Si: 0.10％以下、Mn:1.2
％以下、Ｐ: 0.04％未満、Ｓ: 0.03％以下、Ｎ:0.005％
以下およびAl:0.010〜0.090 ％、さらに、下記のおよ
び式を満足するTiを含み、残部がFeと不可避不純物か
ら成る鋼を、Ａr3点以上の温度域で熱間圧延した後650
℃以下で巻取り、次いで冷間圧延を施し、800 ℃以上Ａ
c3点以下の温度域で焼鈍することを特徴とする自動車外
装用高強度鋼板の製造方法。 1.5≦ Ti* （％）／4 Ｃ（％） ≦2.5 ・・・・・ Ti* （％）＝Ti−（48／14）Ｎ・・・・・・・・・ この鋼は、さらに、Nb：0.01〜0.03％または／および
Ｂ: 0.0015％以下を含有することができる。 【効果】引張強度が 345〜440N/mm2の高強度と良好な成
形性を有し、プレス後の外観も自動車外装用として十分
満足できる鋼板を製造することができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、引張強度が 345〜44
0N/mm2の自動車外装用高強度鋼板を製造する方法に関す
るものである。
0N/mm2の自動車外装用高強度鋼板を製造する方法に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、自動車業界においては重量を軽減
して燃料消費量を低減すべく、乗用車を始めとした各種
自動車類に高強度冷延鋼板を使用することが一般化して
きた。
して燃料消費量を低減すべく、乗用車を始めとした各種
自動車類に高強度冷延鋼板を使用することが一般化して
きた。
【０００３】これに伴ってより一層強度が高く、かつ深
絞り性にも優れた鋼板の要求が高まっている。
絞り性にも優れた鋼板の要求が高まっている。
【０００４】従来から、このような深絞り用高強度鋼板
の開発には多大の努力が払われており、各種の鋼板が開
発されてきた。一般的には、極低炭素ＩＦ（Interstiti
al−Free）鋼をベースとして、Si、Mn、Ｐ等の元素を添
加した良好な深絞り性をもつ高強度鋼板が得られてい
る。例えば、特公昭58-18973号公報に示される高張力冷
延鋼板の製造方法は、ＩＦ−Ti添加鋼に、さらにSi、Mn
を添加して高強度で成形性の良い鋼板を得るものである
が、このようなSi添加鋼は化成処理（燐酸亜鉛処理）性
に劣るため、自動車外装用鋼板として使用することは難
しい。
の開発には多大の努力が払われており、各種の鋼板が開
発されてきた。一般的には、極低炭素ＩＦ（Interstiti
al−Free）鋼をベースとして、Si、Mn、Ｐ等の元素を添
加した良好な深絞り性をもつ高強度鋼板が得られてい
る。例えば、特公昭58-18973号公報に示される高張力冷
延鋼板の製造方法は、ＩＦ−Ti添加鋼に、さらにSi、Mn
を添加して高強度で成形性の良い鋼板を得るものである
が、このようなSi添加鋼は化成処理（燐酸亜鉛処理）性
に劣るため、自動車外装用鋼板として使用することは難
しい。
【０００５】特公昭59−42742 号公報に示される冷延鋼
板の製造方法は、ＩＦ−Ti系に主にＰを添加し、高強度
かつ高ｒ値を得るものであるが、Ｐの含有量は0.04％以
上であり、鋼板を成形した後、このＰの偏析によりゴー
ストと呼ばれる外観不良が生じやすいという問題があ
る。
板の製造方法は、ＩＦ−Ti系に主にＰを添加し、高強度
かつ高ｒ値を得るものであるが、Ｐの含有量は0.04％以
上であり、鋼板を成形した後、このＰの偏析によりゴー
ストと呼ばれる外観不良が生じやすいという問題があ
る。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、深絞
り性が良好な自動車外装用高強度鋼板の製造方法を提供
することにある。
り性が良好な自動車外装用高強度鋼板の製造方法を提供
することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、次の
(1)、(2) の方法にある。
(1)、(2) の方法にある。
【０００８】(1) 重量％で、Ｃ:0.010〜0.015 ％、Si:
0.10％以下、Mn:1.2％以下、Ｐ: 0.04％未満、Ｓ: 0.03
％以下、Ｎ:0.005％以下およびAl:0.010〜0.090 ％、さ
らに下記のおよび式を満足するTiを含み、残部がFe
と不可避的不純物から成る鋼を、Ａr3点以上の温度域で
熱間圧延した後650 ℃以下で巻取り、次いで冷間圧延を
施し、800 ℃以上Ａc3点以下の温度域で焼鈍することを
特徴とする自動車外装用高強度鋼板の製造方法。
0.10％以下、Mn:1.2％以下、Ｐ: 0.04％未満、Ｓ: 0.03
％以下、Ｎ:0.005％以下およびAl:0.010〜0.090 ％、さ
らに下記のおよび式を満足するTiを含み、残部がFe
と不可避的不純物から成る鋼を、Ａr3点以上の温度域で
熱間圧延した後650 ℃以下で巻取り、次いで冷間圧延を
施し、800 ℃以上Ａc3点以下の温度域で焼鈍することを
特徴とする自動車外装用高強度鋼板の製造方法。
【０００９】1.5≦ Ti* （％）／4 Ｃ（％） ≦2.5
・・・・・ Ti* （％）＝Ti−（48／14）Ｎ・・・・・・・・・ (2) 上記鋼が、さらに重量％で、Nb：0.01〜0.03％また
は／およびＢ: 0.0015％以下を含有する上記(1) に記載
の自動車外装用高強度鋼板の製造方法。
・・・・・ Ti* （％）＝Ti−（48／14）Ｎ・・・・・・・・・ (2) 上記鋼が、さらに重量％で、Nb：0.01〜0.03％また
は／およびＢ: 0.0015％以下を含有する上記(1) に記載
の自動車外装用高強度鋼板の製造方法。
【００１０】
【作用】次に、本発明の基本原理について述べる。
【００１１】本発明者は、深絞り性が良好な高強度鋼板
の開発を目指し種々の検討を行った結果、「Ｃ含有量が
0.010〜0.015 ％の鋼をベースとして、ＣおよびTiの含
有量を適正にコントロールし、かつ熱延巻取温度域を限
定することによりTiＣの析出をコントロールし、結晶粒
の細粒化を図れば、深絞り性に優れる高強度鋼板が得ら
れる」ことを確認した。
の開発を目指し種々の検討を行った結果、「Ｃ含有量が
0.010〜0.015 ％の鋼をベースとして、ＣおよびTiの含
有量を適正にコントロールし、かつ熱延巻取温度域を限
定することによりTiＣの析出をコントロールし、結晶粒
の細粒化を図れば、深絞り性に優れる高強度鋼板が得ら
れる」ことを確認した。
【００１２】通常の極低炭素鋼より高いＣ含有量で、そ
れに見合った量のTiを含有させ、熱間圧延時に炭化物を
大量に析出させ、γ（オーステナイト）の再結晶および
γ粒の成長を抑制し熱延板の結晶粒を細粒化する。この
ため、冷間圧延、焼鈍後も細粒となり、この細粒化強化
により鋼板の強度を上昇させる。このとき、同時に炭化
物（もしくは炭窒化物）の析出による析出硬化も強度向
上に大きく寄与するので、高強度で、かつ深絞り性の良
好な鋼板を得ることができる。さらに、Ｐの含有量を適
正な範囲とすることにより、Ｐの偏析に起因するゴース
トの発生を抑制することができる。
れに見合った量のTiを含有させ、熱間圧延時に炭化物を
大量に析出させ、γ（オーステナイト）の再結晶および
γ粒の成長を抑制し熱延板の結晶粒を細粒化する。この
ため、冷間圧延、焼鈍後も細粒となり、この細粒化強化
により鋼板の強度を上昇させる。このとき、同時に炭化
物（もしくは炭窒化物）の析出による析出硬化も強度向
上に大きく寄与するので、高強度で、かつ深絞り性の良
好な鋼板を得ることができる。さらに、Ｐの含有量を適
正な範囲とすることにより、Ｐの偏析に起因するゴース
トの発生を抑制することができる。
【００１３】以下に、本発明の方法の対象となる鋼の化
学組成および製造条件を、前記の範囲に限定した理由を
説明する。なお、％は重量％を意味する。
学組成および製造条件を、前記の範囲に限定した理由を
説明する。なお、％は重量％を意味する。
【００１４】Ｃ：Ｃは、Tiとともに最も重要な元素であ
る。Ｃ含有量が 0.010％未満では、TiC、TiCN等の析出
量が少なく、結晶粒の細粒化効果および析出による強度
上昇効果は小さい。Ｃ含有量が 0.015％を超えると炭化
物の析出量が多すぎ、焼鈍後に深絞り性に好ましい組織
が得られない。また、延性の低下も著しい。さらに、こ
のとき添加すべきTi量も多くなり、コスト増となる。よ
って、下限を 0.010％、上限を0.015 ％とした。
る。Ｃ含有量が 0.010％未満では、TiC、TiCN等の析出
量が少なく、結晶粒の細粒化効果および析出による強度
上昇効果は小さい。Ｃ含有量が 0.015％を超えると炭化
物の析出量が多すぎ、焼鈍後に深絞り性に好ましい組織
が得られない。また、延性の低下も著しい。さらに、こ
のとき添加すべきTi量も多くなり、コスト増となる。よ
って、下限を 0.010％、上限を0.015 ％とした。
【００１５】Si：Siは、その含有量が 0.10 ％までは、
鋼板の化成処理性には悪影響を及ぼさない。よって、上
限を 0.10 ％とした。
鋼板の化成処理性には悪影響を及ぼさない。よって、上
限を 0.10 ％とした。
【００１６】Mn：Mnは、鋼の高強度化に対して有効な元
素である。しかし、 1.2％を超えて過剰に含有させると
深絞り性が劣化するので、その上限を 1.2％とした。
素である。しかし、 1.2％を超えて過剰に含有させると
深絞り性が劣化するので、その上限を 1.2％とした。
【００１７】Ｐ：Ｐは、高価な元素ではない上に鋼の強
化能が最も大きな元素であり、強度確保とコストの両面
からは含有させることが望ましい。しかし、鋼板の中心
および表面近傍に偏析し、プレス成形後ゴーストと呼ば
れる表面欠陥となる。このため、自動車外装用として用
いる場合には、0.04％以上過剰に含有させることは避け
る必要がある。よって、Ｐ含有量は0.04％未満とした。
化能が最も大きな元素であり、強度確保とコストの両面
からは含有させることが望ましい。しかし、鋼板の中心
および表面近傍に偏析し、プレス成形後ゴーストと呼ば
れる表面欠陥となる。このため、自動車外装用として用
いる場合には、0.04％以上過剰に含有させることは避け
る必要がある。よって、Ｐ含有量は0.04％未満とした。
【００１８】Ｓ：Ｓ含有量が多いとTiS が生成しやすく
なり、結晶粒の細粒化や析出による強度上昇に有効なTi
C の生成が妨げられる。TiS はかなり大きい形状で析出
し、結晶粒の細粒化には寄与しない。TiS を積極的に析
出させないため、その上限を0.03％とした。
なり、結晶粒の細粒化や析出による強度上昇に有効なTi
C の生成が妨げられる。TiS はかなり大きい形状で析出
し、結晶粒の細粒化には寄与しない。TiS を積極的に析
出させないため、その上限を0.03％とした。
【００１９】Ti：本発明の方法では、熱延板の段階でTi
C を多数析出させなければならないので、TiはＣととも
に重要な元素である。
C を多数析出させなければならないので、TiはＣととも
に重要な元素である。
【００２０】Tiは、TiN を生成しやすく深絞り性に悪影
響をおよぼす固溶Ｎをなくす効果がある。まず、この固
溶Ｎの存在を消失させ、さらに細粒化に効果を及ぼすTi
C を生成させるためには、その含有量は、TiN として消
費されるTiを差し引いた量とする必要がある。このTi含
有量が、Ti* (％) ＝Ti（％）−（48／14) Ｎ（％）で
表されるものである。（48／14) は、TiN を生成すると
きのTiとＮとの化学当量の比である。
響をおよぼす固溶Ｎをなくす効果がある。まず、この固
溶Ｎの存在を消失させ、さらに細粒化に効果を及ぼすTi
C を生成させるためには、その含有量は、TiN として消
費されるTiを差し引いた量とする必要がある。このTi含
有量が、Ti* (％) ＝Ti（％）−（48／14) Ｎ（％）で
表されるものである。（48／14) は、TiN を生成すると
きのTiとＮとの化学当量の比である。
【００２１】さらに、熱延板の段階でTiC の析出を強化
し結晶粒の細粒化を図り、強度を本発明が目標とする程
度に上昇させるためには、Ti含有量は、TiとＣとが結合
する化学当量よりも、Ｃ含有量に対して過剰でなければ
ならない。このTi含有量の過剰度について、Ti含有量か
らTiN として固定されるTi量を差し引いた値、すなわ
ち、Ti* ＝ Ti−（48／14）Ｎ とＣ含有量の４倍との
比 Ti* ／４Ｃ を指標として用いると、後述する実施
例で示すように鋼板の強度およびｒ値( 絞り性 )との関
係を明瞭にすることができる。
し結晶粒の細粒化を図り、強度を本発明が目標とする程
度に上昇させるためには、Ti含有量は、TiとＣとが結合
する化学当量よりも、Ｃ含有量に対して過剰でなければ
ならない。このTi含有量の過剰度について、Ti含有量か
らTiN として固定されるTi量を差し引いた値、すなわ
ち、Ti* ＝ Ti−（48／14）Ｎ とＣ含有量の４倍との
比 Ti* ／４Ｃ を指標として用いると、後述する実施
例で示すように鋼板の強度およびｒ値( 絞り性 )との関
係を明瞭にすることができる。
【００２２】Ti* ／４Ｃ が1.5 未満の場合には、Tiの
強度向上に対する寄与は小さく、ｒ値も良くない。一
方、 Ti* ／４Ｃ が2.5 を超えると、結晶粒の細粒化
効果は飽和し、これ以上のTiの含有はコスト的に不利に
なるだけである。またｒ値の劣化も招く。よって、Ti含
有量の範囲を 1.5≦ Ti* ／４Ｃ ≦2.5 、ただし、Ti
* ＝ Ti−（48／14）Ｎ とした。
強度向上に対する寄与は小さく、ｒ値も良くない。一
方、 Ti* ／４Ｃ が2.5 を超えると、結晶粒の細粒化
効果は飽和し、これ以上のTiの含有はコスト的に不利に
なるだけである。またｒ値の劣化も招く。よって、Ti含
有量の範囲を 1.5≦ Ti* ／４Ｃ ≦2.5 、ただし、Ti
* ＝ Ti−（48／14）Ｎ とした。
【００２３】Ｎ：固溶Ｎが存在すると深絞り性が劣化す
るため、ＮはTiN として析出させて固定しなければなら
ない。しかし、TiN はスラブ鋳造段階で既に析出するた
め、熱延板の結晶粒の細粒化に対しては効果は少ない。
Ｎ含有量が増えると、これを固定するためのTi含有量が
多くなり、コスト的に不利になるだけである。このた
め、Ｎ含有量の上限を 0.005％とした。
るため、ＮはTiN として析出させて固定しなければなら
ない。しかし、TiN はスラブ鋳造段階で既に析出するた
め、熱延板の結晶粒の細粒化に対しては効果は少ない。
Ｎ含有量が増えると、これを固定するためのTi含有量が
多くなり、コスト的に不利になるだけである。このた
め、Ｎ含有量の上限を 0.005％とした。
【００２４】Al：Alは、鋼中に 0.010％以上存在するこ
とにより、脱酸剤として有効に作用するが、 0.090％を
超えるとその効果は飽和し、コストの増加を招く。この
ため、Ａｌ含有量を ０．０１０％以上 0.090％以下の
範囲とした。
とにより、脱酸剤として有効に作用するが、 0.090％を
超えるとその効果は飽和し、コストの増加を招く。この
ため、Ａｌ含有量を ０．０１０％以上 0.090％以下の
範囲とした。
【００２５】Nb：鋼板の高強度化に対しては、Tiと同様
の効果を与えるのでNbを含有させることは有利である。
しかし、Nbは、0.01％未満ではその効果がない。一方、
0.03％を超えて含有させると、再結晶温度を大きく上昇
させる。よって、その上限を0.03％とした。
の効果を与えるのでNbを含有させることは有利である。
しかし、Nbは、0.01％未満ではその効果がない。一方、
0.03％を超えて含有させると、再結晶温度を大きく上昇
させる。よって、その上限を0.03％とした。
【００２６】Ｂ：Ｂは、粒界強度を高め、耐２次加工脆
性を改善するために添加するが、多すぎるとｒ値を低下
させる。よって、その含有量の上限を0.0015％とした。
しかし、Ｂは再結晶温度を著しく上昇させるので、耐２
次加工脆性がそれほど問題とならない場合は含有させな
いことが望ましい。
性を改善するために添加するが、多すぎるとｒ値を低下
させる。よって、その含有量の上限を0.0015％とした。
しかし、Ｂは再結晶温度を著しく上昇させるので、耐２
次加工脆性がそれほど問題とならない場合は含有させな
いことが望ましい。
【００２７】熱間圧延温度：熱間圧延温度がＡr3点未満
の温度では、熱延板の結晶が混粒組織となり、深絞り性
に好ましい結果が得られない。
の温度では、熱延板の結晶が混粒組織となり、深絞り性
に好ましい結果が得られない。
【００２８】熱延巻取り温度：巻取り温度が高すぎると
熱延板の結晶粒径は大きくなり、望ましい鋼板の機械的
特性が得られないので低い方が好ましい。よって、その
上限を650 ℃とした。
熱延板の結晶粒径は大きくなり、望ましい鋼板の機械的
特性が得られないので低い方が好ましい。よって、その
上限を650 ℃とした。
【００２９】焼鈍温度：本発明の方法の素材となる鋼板
では、炭化物が大量に存在するため、再結晶温度が高く
なっている。したがって、十分な深絞り性が得られる組
織にするためには800 ℃以上の温度で焼鈍を行う必要が
ある。一方、Ａc3点を超える温度で焼鈍を行うと、深絞
り性に適さない集合組織しか得られないため、その上限
の温度をＡc3点とした。
では、炭化物が大量に存在するため、再結晶温度が高く
なっている。したがって、十分な深絞り性が得られる組
織にするためには800 ℃以上の温度で焼鈍を行う必要が
ある。一方、Ａc3点を超える温度で焼鈍を行うと、深絞
り性に適さない集合組織しか得られないため、その上限
の温度をＡc3点とした。
【００３０】冷間圧延条件については特に定める必要は
ない。しかし、冷間圧延での圧下率が増加するに伴い深
絞り性は向上する傾向があり、また、２次加工脆性は鋼
板のｒ値が高い程発生しにくいことから、冷間圧延時の
圧下率は60％以上とすることが望ましい。
ない。しかし、冷間圧延での圧下率が増加するに伴い深
絞り性は向上する傾向があり、また、２次加工脆性は鋼
板のｒ値が高い程発生しにくいことから、冷間圧延時の
圧下率は60％以上とすることが望ましい。
【００３１】
〔試験Ｉ〕表１に示す化学組成の鋼を溶製して、連続鋳
造によりスラブとし、その後仕上げ温度を 900〜940 ℃
として熱間圧延し、さらに巻取り温度を 600〜630 ℃と
して巻き取った。熱延板厚さは3.5mm であり、これを酸
洗後0.8mm に冷間圧延した( 圧下率77.1％ )。次に、得
られた冷延鋼板を焼鈍炉にて焼鈍した。焼鈍サイクル
は、約10℃／s で所定の温度まで加熱し、830 ℃にて約
40秒間保持した後、室温まで冷速40℃／ｓにて冷却し
た。さらに調質圧延を0.8 ％施した後、材質試験に供し
た。
造によりスラブとし、その後仕上げ温度を 900〜940 ℃
として熱間圧延し、さらに巻取り温度を 600〜630 ℃と
して巻き取った。熱延板厚さは3.5mm であり、これを酸
洗後0.8mm に冷間圧延した( 圧下率77.1％ )。次に、得
られた冷延鋼板を焼鈍炉にて焼鈍した。焼鈍サイクル
は、約10℃／s で所定の温度まで加熱し、830 ℃にて約
40秒間保持した後、室温まで冷速40℃／ｓにて冷却し
た。さらに調質圧延を0.8 ％施した後、材質試験に供し
た。
【００３２】このようにして得られた鋼板のＴＳ（引張
強度）およびｒ値を表１に併せて示す。図１に、この結
果から得られた鋼板の引張強度およびｒ値と Ti* ／４
Ｃとの関係を示す。図１から明らかなように、1.5 ≦
Ti* ／４Ｃ ≦2.5 の場合のみ、高ＴＳと高ｒ値が同時
に得られることがわかる。
強度）およびｒ値を表１に併せて示す。図１に、この結
果から得られた鋼板の引張強度およびｒ値と Ti* ／４
Ｃとの関係を示す。図１から明らかなように、1.5 ≦
Ti* ／４Ｃ ≦2.5 の場合のみ、高ＴＳと高ｒ値が同時
に得られることがわかる。
【００３３】
【表１】
【００３４】〔試験II〕表２に示す化学組成の鋼を溶製
して、連続鋳造によりスラブとし、その後仕上げ温度を
900〜940 ℃として熱間圧延し、さらに、巻取り温度を
600〜630 ℃にて巻き取った。熱延板厚さは3.5mm であ
り、これを酸洗後0.8mm に冷間圧延した( 圧下率77.1％
)。次に、得られた冷延鋼板を焼鈍炉にて焼鈍した。焼
鈍サイクルは約10℃／s で所定の温度まで加熱し、830
℃にて約40秒間保持した後、室温まで冷速40℃／s にて
冷却した。さらに調質圧延を 0.8％施した後、材質試験
に供した。
して、連続鋳造によりスラブとし、その後仕上げ温度を
900〜940 ℃として熱間圧延し、さらに、巻取り温度を
600〜630 ℃にて巻き取った。熱延板厚さは3.5mm であ
り、これを酸洗後0.8mm に冷間圧延した( 圧下率77.1％
)。次に、得られた冷延鋼板を焼鈍炉にて焼鈍した。焼
鈍サイクルは約10℃／s で所定の温度まで加熱し、830
℃にて約40秒間保持した後、室温まで冷速40℃／s にて
冷却した。さらに調質圧延を 0.8％施した後、材質試験
に供した。
【００３５】このようにして製造された鋼板の引張特
性、ｒ値およびゴースト発生の状況について表３に示
す。このゴースト発生については、鋼板に５％の引張歪
を与えて調査した。
性、ｒ値およびゴースト発生の状況について表３に示
す。このゴースト発生については、鋼板に５％の引張歪
を与えて調査した。
【００３６】本発明例ではいずれも良好な特性を示して
いる。しかし、比較例ＦではMn含有量が本発明で定める
範囲の上限値を外れているため、ｒ値が低下している。
比較例ＧではＰ含有量が高すぎるため、砥石研磨チェッ
クでゴーストが発生し、自動車外装用鋼板には不適であ
る。比較例Ｈでは Ti * ／４Ｃ が、比較例ＩではＣ(
炭素 )含有量が、それぞれ高すぎるため、ｒ値および伸
び（ＥＬ) が低下している。
いる。しかし、比較例ＦではMn含有量が本発明で定める
範囲の上限値を外れているため、ｒ値が低下している。
比較例ＧではＰ含有量が高すぎるため、砥石研磨チェッ
クでゴーストが発生し、自動車外装用鋼板には不適であ
る。比較例Ｈでは Ti * ／４Ｃ が、比較例ＩではＣ(
炭素 )含有量が、それぞれ高すぎるため、ｒ値および伸
び（ＥＬ) が低下している。
【００３７】本発明の方法による鋼板は、以上のような
優れた特性を有しているので、本発明の方法をZn−Ni等
の電気メッキや合金化溶融亜鉛メッキ用の鋼板に適用す
ることもできる。
優れた特性を有しているので、本発明の方法をZn−Ni等
の電気メッキや合金化溶融亜鉛メッキ用の鋼板に適用す
ることもできる。
【００３８】
【表２】
【００３９】
【表３】
【００４０】
【発明の効果】本発明の方法によれば、引張強度が 345
〜440N/mm2の高強度と良好な成形性を有し、プレス後の
外観も自動車外装用として十分満足できる鋼板を製造す
ることができる。この鋼板は、厳しい特性が要求される
自動車用鋼板としても十分に使用することができる。
〜440N/mm2の高強度と良好な成形性を有し、プレス後の
外観も自動車外装用として十分満足できる鋼板を製造す
ることができる。この鋼板は、厳しい特性が要求される
自動車用鋼板としても十分に使用することができる。
【図１】図１は、本発明の方法による鋼板の引張強度お
よびｒ値と Ti* ／４Ｃ との関係を示す図である。
よびｒ値と Ti* ／４Ｃ との関係を示す図である。
Claims (2)
- 【請求項１】重量％で、Ｃ:0.010〜0.015 ％、Si: 0.10
％以下、Mn:1.2％以下、Ｐ: 0.04％未満、Ｓ: 0.03％以
下、Ｎ:0.005％以下およびAl:0.010〜0.090 ％、さらに
下記のおよび式を満足するTiを含み、残部がFeと不
可避的不純物から成る鋼を、Ａr3点以上の温度域で熱間
圧延した後650 ℃以下で巻取り、次いで冷間圧延を施
し、800 ℃以上Ａc3点以下の温度域で焼鈍することを特
徴とする自動車外装用高強度鋼板の製造方法。 1.5≦ Ti* (％）／４Ｃ（％） ≦2.5 ・・・・・ Ti* （％）＝Ti−（48／14）Ｎ・・・・・・・・・ - 【請求項２】前記鋼が、さらに重量％で、Nb：0.01〜0.
03％または／およびＢ: 0.0015％以下を含有する請求項
１に記載の自動車外装用高強度鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29417292A JPH06145807A (ja) | 1992-11-02 | 1992-11-02 | 自動車外装用高強度鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29417292A JPH06145807A (ja) | 1992-11-02 | 1992-11-02 | 自動車外装用高強度鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06145807A true JPH06145807A (ja) | 1994-05-27 |
Family
ID=17804249
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29417292A Pending JPH06145807A (ja) | 1992-11-02 | 1992-11-02 | 自動車外装用高強度鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06145807A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4830473A (en) * | 1987-03-23 | 1989-05-16 | Minolta Camera Kabushiki Kaisha | Rear conversion lens system |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02240220A (ja) * | 1989-03-15 | 1990-09-25 | Nippon Steel Corp | 深紋り用冷延鋼板の製造方法 |
-
1992
- 1992-11-02 JP JP29417292A patent/JPH06145807A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02240220A (ja) * | 1989-03-15 | 1990-09-25 | Nippon Steel Corp | 深紋り用冷延鋼板の製造方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4830473A (en) * | 1987-03-23 | 1989-05-16 | Minolta Camera Kabushiki Kaisha | Rear conversion lens system |
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