JPH06154599A - 新規なα−アルミナ系触媒担体 - Google Patents

新規なα−アルミナ系触媒担体

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JPH06154599A
JPH06154599A JP5214405A JP21440593A JPH06154599A JP H06154599 A JPH06154599 A JP H06154599A JP 5214405 A JP5214405 A JP 5214405A JP 21440593 A JP21440593 A JP 21440593A JP H06154599 A JPH06154599 A JP H06154599A
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ビー．コラディア プラモド
Carmine M Doddato
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シー．シャーマン ダニエル
William H Gerdes
エイチ．ガーデス ウィリアム
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Abstract

(57)【要約】 【目的】 自動車の排ガス触媒等に使用する触媒担体に
おいて、従来のウォッシュコートの工程を必要とせずに
簡単な製造工程によって得られる担体であって、触媒活
性が高く、簡単かつ費用の安い仕方で触媒の再生を可能
にし、貴金属のリサイクルを容易にする触媒担体を提供
する。 【構成】 触媒担体は、純度が少なくとも９５％のα−
アルミナを少なくとも９０重量％、及び約１０重量％ま
での酸素促進剤を含み、１ｇの担体につき約０．２〜
０．６ｃｍ3 の気孔率、約０．２〜１０ｍ2 ／ｇの表面
積、約０．１〜１００ミクロンの平均気孔系を有する。
シリケートは少ないことが好ましく、酸素促進剤は１〜
５重量％で存在することが好ましい。酸素促進剤はセリ
ウム、モリブデン等の金属の酸化物である。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、種々の目的、例えば炭
化水素燃料の燃焼又は不完全燃焼によって生成する一酸
化炭素、炭化水素、窒素酸化物（ＮＯx ) を含むガス廃
棄物の処理のための触媒の支持に使用できる触媒担体に
関する。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】燃料の
燃焼から生成する廃棄ガスは健康と環境に重大な問題を
発生している。定置式エンジン、工業炉、工業プロセス
等のような炭化水素燃料燃焼装置からの排ガスは大気汚
染のかなりの原因であり、自動車の内燃機関は大気汚染
の主な原因であることが認識されている。最近になっ
て、特に都市区域の道路を走る多数の車について自動車
排ガスのガス廃棄物の量を抑制する関心が高まってい
る。
【０００３】排ガス触媒を含む自動車の触媒コンバータ
ーは、現在の政府基準に自動車を適合させることを概ね
可能にしており、かなりの部分の炭化水素と一酸化炭素
を水と二酸化炭素に、ＮＯx ガスを窒素と酸素及び／又
は水に変える。種々の基材に支持された数多くの種類の
金属、金属酸化物が単独又は組み合わせて使用されてい
る。最近、殆どの排ガス触媒は触媒の活性物質として貴
金属、特にはプラチナ、ロジウム及び／又はパラジウム
を採用している。
【０００４】典型的に排ガス触媒は、大きな表面積を有
する遷移アルミナコーティングを備えた比較的低気孔率
のセラミック支持体を含む。下地のセラミック支持体
は、一般にクレー又はその他のセラミック材料の型を高
温で焼成し、密度と強度を付与することによって調製す
る。ここで、これは一般に非常に低い表面積の支持体に
帰着する。その結果、セラミック支持体は触媒成分を含
む高い表面積の別な物質で被覆する必要がある。一般に
「ウォッシュコート」として知られる高い表面積のコー
ティングを低表面積のセラミック支持体に堆積させる手
順は、例えば米国特許第2742437 号、同3824196 号に開
示されている。セラミック支持体は任意の形状で提供す
ることができるが、典型的にはペレットの形状、又は一
体式として通常知られるハニカムタイプの形状である。
【０００５】γ−アルミナはそのような排ガス触媒のウ
ォッシュコートによく使用される。γ−アルミナのウォ
ッシュコートは排ガス触媒に比較的高い表面積を付与す
るが、多数の望ましくない作用も与える。しばしばウォ
ッシュコートは、厳しい熱応力下の下地のセラミック支
持体に接着せず、又はセラミック支持体とは不適合な熱
膨張のレベルを有する。また、γ−アルミナや遷移アル
ミナのウォッシュコートは熱力学に不安定なアルミナ相
である。実際には、この不安定なγ−アルミナ相は熱力
学的に安定なα−アルミナ相に転移するが、転移の過程
でアルミナは表面積が下がり、触媒金属を閉じ込め、そ
の酸化状態を変化させることもあり、有効性を下げるか
又は非有効性にすることがある。
【０００６】また、通常のウォッシュコート排ガス触媒
は時間を消費し、長時間で、原価効率の低い、多数段階
の調製手順を必要とする。この手順は支持体の調製、ウ
ォッシュコートそのものの調製、ウォッシュコートの支
持体への適用、支持されたウォッシュコートへの全ての
触媒と促進成分を個別に又はまとめて含浸することを含
む。
【０００７】ウォッシュコート排ガス触媒は容認できる
初期の作用開始温度(light-off temperatures)を有する
が、経時とともに作用開始温度はしばしば高くなり、時
には迅速である。作用開始温度「Ｔ50」は、排ガス触媒
が排ガス中の廃棄物の５０％を二酸化炭素、水、窒素と
酸素に転化することを開始する温度である。従って、自
動車を最初に運転して触媒が作用開始温度に達するまで
は殆どの排ガスは触媒で処理されず、単に大気に放出さ
れる。
【０００８】安定な触媒活性は自動車の排ガス触媒につ
いて重要な要求になってきている。従来の排ガス触媒
は、比較的早期、即ち最初の１２，０００マイルの走行
の間に活性の約半分を失う。ウォッシュコート排ガス触
媒は、しばしば現実として物理的に質が低下する。排ガ
ス触媒を含む触媒コンバーターの新しい政府基準は、触
媒コンバーターは大幅に長い期間、即ち５０，０００〜
１００，０００の使用で有効に作用しなければならない
といった、相当に厳しい寿命の要請がある。
【０００９】
【課題を解決するための手段及び作用効果】本発明の触
媒担体はウオッシュコートを必要としない。従来と異な
り、多孔質で実質的に純粋なα−アルミナ担体を使用
し、触媒成分を直接含浸する。これらの触媒担体は従来
の触媒担体よりもしばしば触媒を少なく使用することが
でき、しかも既知の触媒よりも、全体として典型的に優
れる触媒活性を達成することができる。また、本発明の
担体は、簡単かつ費用の安い仕方で触媒の再生を容易に
し、結果として、基本的に全てを次の使用のために回収
しリサイクルできる。
【００１０】重要なことに、触媒担体は初期の作用開始
温度は通常のウオッシュコート触媒と同等であるが、こ
れらの触媒はウオッシュコート触媒よりも経時的に安定
であり、優れた高温強度と望ましい高い熱衝撃強度を有
する（α−アルミナの熱膨張特性が従来のウオッシュコ
ート触媒の担体として使用するセラミックよりも大きい
にもかかわらず）。従って、排ガス触媒を排ガス源の近
くに配置することにより、排ガス触媒の長期性能を犠牲
にすることなく改良された作用開始性能を達成すること
ができる。
【００１１】本発明の担体は高純度α−アルミナ、即
ち、好ましくは不純物含有率が５重量％未満のα−アル
ミナである。担体中の極めて少ない不純物濃度は、例え
ば自動車触媒コンバーターを定常的な条件で操作し、一
時的に遭遇する高い温度における安定な触媒性能のため
に有効である。触媒担体は、例えば内燃機関又は定置式
の工業排ガスス源からの排ガスに含まれる窒素酸化物ガ
スの還元、一酸化炭素や炭化水素の酸化のために使用す
ることができる。典型的な排ガス触媒は、多孔質で実質
的に純粋なα−アルミナ担体、担体中に含浸した触媒的
に有効な量の貴金属を含む。
【００１２】担体はいろいろな形状であることができる
が、特に自動車の触媒コンバーター用途には一体式(mon
olith)が好ましい。自動車の触媒コンバーター用の一体
式担体は、所望の最終用途に依存し、円筒、球、角型、
楕円、卵型、長円のような形状であることができる。定
置式の工業排ガス源の処理に使用する排ガス触媒には丸
薬形状の担体を使用することができ、適切な触媒ハウジ
ングに充填することができる。担体の形状を選択する第
一の検討は、意図する触媒ハウジングで使用するための
その能力である。
【００１３】排ガスが担体の周囲よりむしろ必須ガス流
路(obligatory gas channel)を通るように導かれる必須
ガス流路を有する担体、例えば一体式構造に関して、圧
力低下を最小にしかつ担体の気孔から中に拡散するため
に利用できる表面積を最大にするために、複数の必須ガ
ス流路を採用することが一般に好ましい。このため、殆
どの例においてこのような担体の前面開口面積(open fr
ontal area)(即ち、触媒使用中にガスの流れのために提
供された面積）の少なくとも２５％、好ましくは４０
％、より好ましくは６０〜７０％が必須ガス流路を含ん
でなる。
【００１４】しばしば触媒担体の開放セル密度(open ce
ll density) は、１平方インチあたり約１００〜４００
であり、好ましくは１平方インチあたり２００〜４００
である。担体の前面開口面積が大きいと圧力低下は小さ
くなる。ここで、担体の大きい幾何学的表面積はガス廃
棄物と触媒との接触を最大にするため好ましい。このた
め、比較的薄い壁と組み合わせた大きい前面開口面積が
望ましい。各々の必須ガス流路の最小横断面寸法は、約
１．０ｍｍ以上に保持することがしばしば望ましい。通
常その必須ガス流路の間の壁は約５ｍｍ未満であり、約
３ｍｍより小さい厚さ、例えば０．２、０．４、１、２
ｍｍのような壁の厚さを用いると有益な結果を得ること
ができる。
【００１５】必須ガス流路の横断面形状は任意の便利な
形状であってよい。通常は四角い環状、三角形、六角形
の型が使用される。流れ、熱の発生、寸法の安定性が向
上するように均一な間隔の必須ガス流路が一般に好まし
い。必須ガス流路の道は真っ直ぐ、カーブする、又はス
ポンジ構造のように曲がりくねった道であってよい。真
っ直ぐな必須ガス流路は粒状物質を含まない排ガスを処
理するための排ガス触媒の使用に好ましい。ディーゼル
エンジンの排ガスのような粒状物質を含む排ガスの処理
については、気相転化を実質的に低下させず、又は圧力
低下を大きくせずに粒子をトラップするためにカーブし
た又は曲がりくねった必須ガス流路が好ましい。
【００１６】担体の大きさは、一般に担体を機能させよ
うとするハウシングの大きさに依存する。過剰な量の排
ガスが必須ガス流路を迂回することは防止すべきであ
る。従って、例えば自動車排ガス触媒のための担体は、
典型的な自動車触媒コンバーターの内径に近い例えば直
径が約１０〜２０ｃｍの円筒形である。このような担体
の長さは広範囲に変えることができ、自動車排ガス触媒
の担体の長さは好ましくは典型的な商業的触媒コンバー
ターハウジングの長さより短く、例えば約１０〜３０ｃ
ｍである。
【００１７】しばしば本発明の担体の、側面正面平均圧
縮強度(average side and end-on crush strength)は少
なくとも約１０ポンド、好ましくは少なくとも約２０ポ
ンドである。より好ましくは、担体の側面正面平均圧縮
強度は５０〜１００ポンドの範囲又はそれ以上である。
丸薬形状の担体の磨砕減少(attrition loss)は、好まし
くは１時間あたり約２５％未満、より好ましくは１時間
あたり約１５％未満である。
【００１８】多孔質で実質的に純粋なα−アルミナ担体
は、好ましくは次の特性を有する。担体の気孔率（又は
全気孔体積）は担体の１グラムにつき約０．２ｃｍ3 〜
約０．６ｃｍ3 であり、表面積はα−アルミナ担体の１
グラムにつき約０．２ｍ2 〜約１０ｍ2 であり、好まし
くは約０．３〜４ｍ2 ／ｇであり、担体の気孔の平均気
孔径は約０．１〜約１００ミクロンであり、大部分の気
孔は約０．１〜約１０ミクロンの径を有し、好ましい平
均気孔径は約０．２〜約５ミクロンである。
【００１９】場合により、２つの気孔分布、即ち若干微
細な気孔と若干粗大な気孔を有し、それぞれは狭い範囲
に限られた径の分布を有することが有益なことがある。
多孔質のα−アルミナ担体は非常に高純度であり、即
ち、少なくとも約９５重量％がα−アルミナであり、好
ましくは少なくとも約９８重量％がα−アルミナであ
る。不純物、特にアルカリ金属酸化物とアルカリ土類金
属酸化物のシリケートとアルミノシリケートは排ガス触
媒に非常に有害である。このような不純物は担体に約４
％未満、例えば２％未満、最も好ましくは約１％未満含
まれる。
【００２０】しばしば担体は、酸素化合物促進剤(oxyge
n promoter compound)を約１０重量％までの量で有益に
含むことがある。このような化合物は従来技術で知られ
ている。これらは酸素が豊富な状態で操作すると酸化反
応の際に放出可能な酸素を貯蔵し、次に酸素が乏しい反
応条件でそれを元に戻す能力を有する。従って、この効
果は使用中に排ガス組成に変化が生じることがある全て
の組成の変化を平均化することである。典型的な酸素化
合物促進剤は周期律表のIIIA 〜VIIA 族の金属と、チタ
ン、バナジウム、マンガン、ジルコニウム、ニオブ、ラ
ンタン、セリウムのような稀土金属の酸化物である。好
ましい酸素促進剤(oxygen promoter) はランタンとセリ
ウムの酸化物である。
【００２１】本発明の担体は約０．２〜約２０ミクロ
ン、好ましくは約０．５〜約１０ミクロンの範囲の粒子
径を有する粉末の形態のα−アルミナ、場合により酸素
促進剤、バーンナウト物質、及び仮焼が完了するまで配
合物を一緒に保持するための結合剤を混合することによ
って作成する。結合剤は担体を押出プロセスによって形
成する場合に特に必要である。
【００２２】バーンナウト物質は得られる触媒中に気孔
を提供するためであり、仮焼の際に完全に除去される。
従って、担体を形成する焼成温度より充分低い温度で完
全に消失することができる有機物質であることが多い。
適切な物質にはコークス、炭素粉末、ポリオレフィン、
ポリエステル、ポリカーボネートのようなプラスチック
の粉末、天然物質としてロジン、おが屑、及び例えばく
るみ、カシュー、ペカン、ハシバミのような堅果殻を粉
砕した粉末がある。バーンナウト物質は得られる担体に
必要な気孔径に対応した粒子径と量で提供する。
【００２３】結合剤の役割は仮焼の前、特には押出の際
に材料組成物材料を保持することである。また、これは
押出の際に大きな助けとなる潤滑性を付加する。適切な
結合剤にはアルミナゲル、詳しくは酸の添加によって解
凝固した状態のベーマイトがある。この他の結合剤には
メチルセルロース、エチルセルロース、カルボキシエチ
ルセルロース、有機ステアレート、ワックス、ポリオレ
フィンオキサイド等がある。このような有機バインダー
は、気孔を形成するバーンナウト物質としても役立つこ
とができるためしばしば有用である。
【００２４】担体の好ましい一体式形状は、例えば押出
成形法、又は湿潤した担体の出発物質で浸した波形の紙
シートを束に折り重ねることを含む方法によって作成す
る。押出し又は湿式で形成した担体は、一体の形状と構
造を保持し、その物と周囲の雰囲気との水蒸気の勾配を
最小限にするために慎重に乾燥する。乾燥した一体形状
物は約１２００〜１６００℃、好ましくは約１３００℃
〜１５００℃の温度で仮焼し、燃焼性の有機物を除去
し、アルミナを結合させる。仮焼の時間は約０．５〜１
０時間でよいが、最長で５時間の仮焼が普通である。
【００２５】理論に束縛される意図はないが、高純度α
−アルミナ担体の構造、即ち、気孔径、気孔率、表面積
の特定の組み合わせは担体中に含まれる触媒金属の実質
的に全ての再生を容易にすると考えられる。このよう
に、触媒を再生プロセスに供する結果として９５％を越
える触媒金属が回収される。
【００２６】
【実施例】次の例は本発明の特定の態様、特には自動車
内燃機関からのガス廃棄物の転化における使用を例示す
るためのみに提示する。これらの例は本発明の範囲を限
定するものではない。ここで用いたパラメーターと測定
法は次の通りである。表面積は S. Brunauerらが J. A
m. Chem. Soc., 60:309-16(1938) に記載の通常のB.E.
T.法によって測定した。気孔体積又は気孔率は通常の水
銀法気孔率又は水吸収法のいずれかで求めたが、明記が
なければ水吸収法の測定である。気孔径と気孔径分布は
C. Orr,Jr., "Application of Mercury Penetration t
o Materials Analysis", PowderTechnology, 3:117-123
(1970) に記載の測定法によって求めた。
【００２７】例１ 本発明による触媒担体を調製した。担体は純度９９．６
％のα−アルミナで作成し、例２に記したプロセスによ
って一体物に形成した。担体の表面積は０．９３ｍ2 ／
ｇ、担体の気孔体積は０．３５ｃｃ／ｇ、メジアン気孔
径は１．２ミクロンであった。
【００２８】触媒組成物を担体に堆積し、担体支持触媒
を制御した湿度の乾燥に供した。即ち、湿り空気（水分
を含む）の多量の流れの下で乾燥した。乾燥の初期は空
気の湿度が約９６％であった。乾燥が進むにつれて空気
の相対湿度を３５％まで８時間でゆっくり下げた。次い
で約３５％の湿度に更に６時間保持した。制御した湿度
での乾燥の後、触媒／担体の結合を５００℃で１時間、
空気中で仮焼した。
【００２９】本発明の担体に支持した触媒を高温で安定
なアルミナファイバーマットのシートで包み、次いで適
当な容器に配置して自動車排ガス触媒マフラーを用意し
た。次いでそれをＶ−８、５．７リットルのChevrolet
エンジンに取り付けた。触媒をならし、いくつかの試験
的評価の後、装置の初期性能を５００℃、約８０，００
０ＧＨＳＶ(gas-hourly space velocity：ガスの時間あ
たりの空間速度）、＋／−０．５Ａ／Ｆ（空気対燃料の
比）、１４．２〜１５．２の空気対燃料の比の周期変化
(frequency sweep) において測定した。
【００３０】次いで排ガス触媒をＶ−８、７．５リット
ルのFordエンジンの排気管内に配置し、高温安定性を試
験した。エンジンを空気リッチ側で運転し、付加的空気
を注入することによって触媒の温度を１１００℃に４０
分間設定した。次いで点火プラグをエンジンから外し、
シリンダーの失火をシミュレートするために余分の未燃
焼の燃料と空気を触媒に到達させ、エンジンの温度を約
１２００℃にした。排ガス触媒の温度を約１２００℃に
約１分間保ち、触媒担体を試験した。クラック、構造上
の損傷、溶融部分は全く観察されなかった。同じChevro
let Ｖ−８エンジンの触媒／担体の転化レベルを再度測
定した。
【００３１】比較のため、市販のホンダアコードの触媒
コンバーターを同じエンジンの同じ条件で試験した。そ
の担体はセラミック基材上にγ−アルミナのウォッシュ
コート面を有する通常の処方であった。触媒／担体構造
の合計体積は８１立方インチであり、開放セル密度は３
００セル／平方インチであった。ここで、その触媒処方
は本発明の担体に堆積させた触媒組成物よりも実質的に
多い貴金属を含んでいた。
【００３２】市販のホンダの触媒の初期転化性能（炭化
水素、一酸化炭素、ＮＯX ) は本発明の担体の触媒より
も若干良かった。高温での試験の後、本発明の担体の触
媒性能は炭化水素の転化がわずかに低下したが、ＣＯと
ＮＯX の転化は事実として向上した。これに対し、ホン
ダ品は全成分について転化レベルの顕著な低下をこうむ
り、更に、溶融により一体構造が損傷した部分が見られ
た。
【００３３】このように、本発明のα−アルミナ担体は
自動車用途の使用の触媒処方の支持体として有効であ
り、従来技術の担体よりも明確に優れた高温安定性を示
す。例２ この例は、本発明による典型的な担体の作成を述べる。
【００３４】平均粒子径が約３．５ミクロンの純度９
９．６％のα−アルミナを１００重量部、くるみ殻粉を
５重量部、Merck & Co. の Kelco部門から入手のアルギ
ン酸アンモニウムのバインダーであるSuperloid を２重
量部、界面活性剤を０．１重量部、潤滑剤としてワセリ
ンを４．５重量部を含む配合物を完全に混合し、押出し
可能なペーストを作成した（全ての重量部は１００部の
アルミナを基準とする）。混合方法としては、ワセリン
を除く全ての成分を乾式混合し、次いで水を添加して３
分間混合し、次いでワセリンを加えて更に２〜５分間混
合した。充分な水を添加し、１／４インチのダイを通し
て少なくとも１０００ｋＰａの押出圧力で押出し可能な
混合物を得る。
【００３５】通常の押出機の押出チャンバーをペースト
で満たし、押出機をシールし、真空に引いてチャンバー
から空気を排出した。約１２インチ／分の速度と約１０
００ｐｓｉの圧力でダイを通し、複数の必須ガス流路を
有する一体物の作成を開始した。一体物を支持の上に押
出し、制御した湿度の下で乾燥し、始めは９６％の相対
湿度として約８時間後に４０％の相対湿度に下げた。相
対湿度を４０％で６時間保った。水は担体の１ｇ（最終
重量）につき約０．１ｇ／時の速度で除去した。
【００３６】マイクロ波乾燥を使用することができ、５
分間の高出力(on high) 、次いで１分間の冷却、更に１
０分間の高出力、１分間の冷却、最後に１５分間の高出
力とする。乾燥した一体物を、次いで耐火容器中の支持
床の上に設置した。昇温速度は１３４３℃まで２８℃／
時とし、その温度に約５時間保持した。
【００３７】最終的な生成物は見かけ気孔率が５６．２
％、水吸収が３２．５％、粒子密度が３．９５ｇ／ｃｃ
で見かけ比重が１．７３ｇ／ｃｃ、表面積が０．９３ｍ
2 ／ｇ、気孔率が０．３５ｃｃ／ｇ、メジアン気孔径が
１．２ミクロンであった。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ０１Ｊ 23/22 ＺＡＢ Ａ 8017−4Ｇ 23/26 ＺＡＢ Ａ 8017−4Ｇ 23/28 ＺＡＢ Ａ 8017−4Ｇ 23/34 ＺＡＢ Ａ 8017−4Ｇ 32/00 ＺＡＢ 35/10 ＺＡＢ 7821−4Ｇ (72)発明者 ダニエル シー．シャーマン アメリカ合衆国，オハイオ 44223，キュ ヤホガ フォールズ，フォールズ アベニ ュ 1210 (72)発明者 ウィリアム エイチ．ガーデス アメリカ合衆国，オハイオ 44236，ハド ソン，ラネット アベニュ 7799

Claims (16)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 純度が少なくとも９５％のα−アルミナ
    を少なくとも９０重量％、及び約１０重量％までの酸素
    促進剤を含む触媒担体であって、１ｇの担体につき約
    ０．２〜０．６ｃｍ3 の気孔率、約０．２〜１０ｍ2 ／
    ｇの表面積、約０．１〜１００ミクロンの平均気孔径を
    有する触媒担体。
  2. 【請求項２】 シリケートとアルミノシリケートの存在
    量が２重量％未満である請求項１記載の触媒担体。
  3. 【請求項３】 酸素促進剤が約１〜５重量％の量で存在
    する請求項１記載の触媒担体。
  4. 【請求項４】 酸素促進剤がセリウム、モリブデン、バ
    ナジウム、マンガン、クロム、チタン、ランタン、ニオ
    ブ、ジルコニウム、及び稀土類金属からなる群より選択
    された金属である請求項１記載の触媒担体。
  5. 【請求項５】 必須ガス流路を有する一体物の形態であ
    る請求項１記載の触媒担体。
  6. 【請求項６】 構造体の開放セル密度が１平方インチあ
    たり約１００〜４００セルである請求項５記載の触媒担
    体。
  7. 【請求項７】 一体物は必須ガス流路を備えた前面開口
    面積を含み、該必須ガス流路は前面開口面積の少なくと
    も約２５％を構成する請求項５記載の触媒担体。
  8. 【請求項８】 必須ガス流路の最小横断面直径が約１ｍ
    ｍ以上である請求項５記載の触媒担体。
  9. 【請求項９】 隣接した必須ガス流路の間の壁の厚さが
    ５ｍｍ未満である請求項５記載の触媒担体。
  10. 【請求項１０】 一体物が少なくとも２０ポンドの側面
    正面平均圧縮強度を有する請求項５記載の触媒担体。
  11. 【請求項１１】 丸薬形状の粒子の形態である請求項１
    記載の触媒担体。
  12. 【請求項１２】 磨砕抵抗が１時間あたり２５％未満で
    ある請求項１１記載の触媒担体。
  13. 【請求項１３】 少なくとも９５重量％のα−アルミ
    ナ、稀土類金属と周期律表のIVA 、ＶA 、VIA 、VIIA族
    の金属の酸化物から選択された酸化物である酸素促進剤
    を１〜５重量％、及びシリケート及び／又はアルミノシ
    リケートの不純物を２重量％未満の割合で含み、必須ガ
    ス流路を有する一体物の形態の触媒担体であって、該一
    体物は１ｇの担体につき約０．３〜０．５ｃｍ3 の気孔
    率、約０．３〜４ｍ2 ／ｇの表面積、約０．２〜５ミク
    ロンの平均気孔径を有する触媒担体。
  14. 【請求項１４】 必須ガス流路が前面開口面積の少なく
    とも約４０％を提供する前面開口面積を有する請求項１
    ３記載の触媒担体。
  15. 【請求項１５】 １平方インチあたりの開放セル密度が
    約２００〜４００であり、隣接する必須ガス流路の間の
    壁の厚さが約３ｍｍ未満である請求項１３記載の触媒担
    体。
  16. 【請求項１６】 アルミナ成分が少なくとも９８％のα
    −アルミナである請求項１３記載の触媒担体。
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