JPH06164352A - パルストランス駆動回路 - Google Patents
パルストランス駆動回路Info
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- JPH06164352A JPH06164352A JP4308945A JP30894592A JPH06164352A JP H06164352 A JPH06164352 A JP H06164352A JP 4308945 A JP4308945 A JP 4308945A JP 30894592 A JP30894592 A JP 30894592A JP H06164352 A JPH06164352 A JP H06164352A
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Links
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Landscapes
- Electronic Switches (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 発生するノイズを低減することができるパル
ストランス駆動回路を提供する。 【構成】 パルス発生手段ＯＳから発生するパルス信号
のレベルのハイ・ローの変化に応じてパルストランスＴ
1 の１次巻線へ供給する電流の方向を逆転させるスイッ
チング要素Ｑ1 ，Ｑ2 を設け、パルストランスＴ1 の１
次巻線にリンギング抑制用コンデンサＣ2 を実質的に並
列接続する。なお、「実質的」という意味は、パルスト
ランスＴ1 の１次巻線とリンギング抑制用コンデンサＣ
2 との間に、高周波に対して低インピーダンスの要素が
介在していてもよいということである。
ストランス駆動回路を提供する。 【構成】 パルス発生手段ＯＳから発生するパルス信号
のレベルのハイ・ローの変化に応じてパルストランスＴ
1 の１次巻線へ供給する電流の方向を逆転させるスイッ
チング要素Ｑ1 ，Ｑ2 を設け、パルストランスＴ1 の１
次巻線にリンギング抑制用コンデンサＣ2 を実質的に並
列接続する。なお、「実質的」という意味は、パルスト
ランスＴ1 の１次巻線とリンギング抑制用コンデンサＣ
2 との間に、高周波に対して低インピーダンスの要素が
介在していてもよいということである。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、スイッチング用等に
使用するパルス信号を負荷である例えばスイッチング要
素等に伝達するパルストランスを駆動するためのパルス
トランス駆動回路に関するものである。
使用するパルス信号を負荷である例えばスイッチング要
素等に伝達するパルストランスを駆動するためのパルス
トランス駆動回路に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図５に従来のパルストランス駆動回路の
一例の回路図を示す。このパルストランス駆動回路は、
電源ＶCCとグラウンドとの間に接続されたパルス発振器
等のパルス発生手段ＯＳの出力端子を抵抗Ｒ1 を介して
直列インバータ構成のトランジスタからなる２個のスイ
ッチング要素Ｑ1 ，Ｑ2 のベースに接続している。直列
接続された２個のスイッチング要素Ｑ1 ，Ｑ2 の接続点
（エミッタ）を直流遮断用コンデンサＣ1 を介してパル
ストランスＴ1 の１次巻線の一端に接続し、パルストラ
ンスＴ1 の１次巻線の他端はグラウンドに接続してい
る。
一例の回路図を示す。このパルストランス駆動回路は、
電源ＶCCとグラウンドとの間に接続されたパルス発振器
等のパルス発生手段ＯＳの出力端子を抵抗Ｒ1 を介して
直列インバータ構成のトランジスタからなる２個のスイ
ッチング要素Ｑ1 ，Ｑ2 のベースに接続している。直列
接続された２個のスイッチング要素Ｑ1 ，Ｑ2 の接続点
（エミッタ）を直流遮断用コンデンサＣ1 を介してパル
ストランスＴ1 の１次巻線の一端に接続し、パルストラ
ンスＴ1 の１次巻線の他端はグラウンドに接続してい
る。
【０００３】２個のスイッチング要素Ｑ1 ，Ｑ2 の直列
回路は、電源ＶCCとグラウンドとの間に接続されてい
る。パルストランスＴ1 の２次巻線の両端は、負荷とな
るＭＯＳ電界効果トランジスタＱ3 のゲートおよびソー
スにそれぞれ接続されている。以上のような構成のパル
ストランス駆動回路の動作を図６を参照しながら説明す
る。パルス発生手段ＯＳから図６（ａ）に示すようなパ
ルス信号が抵抗Ｒ1 を通して直列接続した２個のスイッ
チング要素Ｑ1 ，Ｑ2 の各ベースに共通に入力される。
パルス信号がハイレベルのときは、スイッチング要素Ｑ
1 のベースへ電流ｉ1 が流入し、スイッチング要素Ｑ1
がオンとなって直流遮断用コンデンサＣ 1 を介してパル
ストランスＴ1 の１次巻線に電流ｉ3 が流れる。パルス
信号がローレベルのときは、スイッチング要素Ｑ2 のベ
ースより電流ｉ2 が流出し、スイッチング要素Ｑ2 がオ
ンとなって直流遮断用コンデンサＣ1 を介してパルスト
ランスＴ1 の１次巻線に電流ｉ3 とは逆向きの電流ｉ4
が流れる。
回路は、電源ＶCCとグラウンドとの間に接続されてい
る。パルストランスＴ1 の２次巻線の両端は、負荷とな
るＭＯＳ電界効果トランジスタＱ3 のゲートおよびソー
スにそれぞれ接続されている。以上のような構成のパル
ストランス駆動回路の動作を図６を参照しながら説明す
る。パルス発生手段ＯＳから図６（ａ）に示すようなパ
ルス信号が抵抗Ｒ1 を通して直列接続した２個のスイッ
チング要素Ｑ1 ，Ｑ2 の各ベースに共通に入力される。
パルス信号がハイレベルのときは、スイッチング要素Ｑ
1 のベースへ電流ｉ1 が流入し、スイッチング要素Ｑ1
がオンとなって直流遮断用コンデンサＣ 1 を介してパル
ストランスＴ1 の１次巻線に電流ｉ3 が流れる。パルス
信号がローレベルのときは、スイッチング要素Ｑ2 のベ
ースより電流ｉ2 が流出し、スイッチング要素Ｑ2 がオ
ンとなって直流遮断用コンデンサＣ1 を介してパルスト
ランスＴ1 の１次巻線に電流ｉ3 とは逆向きの電流ｉ4
が流れる。
【０００４】したがって、スイッチング要素Ｑ1 ，Ｑ2
の接続点、つまりＡ点には、図６（ｂ）に示すように、
パルス発生手段ＯＳの出力電圧と同じ波形の電圧が現れ
ることになる。そして、直流遮断用コンデンサＣ1 によ
り、Ａ点の電圧の直流成分が除去されるので、パルスト
ランスＴ1 の１次巻線と直流遮断用コンデンサＣ1 との
接続点、つまりＢ点には、図６（ｃ）に示すような正負
に振れるパルス電圧（交流矩形波電圧）が現れることに
なる。
の接続点、つまりＡ点には、図６（ｂ）に示すように、
パルス発生手段ＯＳの出力電圧と同じ波形の電圧が現れ
ることになる。そして、直流遮断用コンデンサＣ1 によ
り、Ａ点の電圧の直流成分が除去されるので、パルスト
ランスＴ1 の１次巻線と直流遮断用コンデンサＣ1 との
接続点、つまりＢ点には、図６（ｃ）に示すような正負
に振れるパルス電圧（交流矩形波電圧）が現れることに
なる。
【０００５】パルストランスＴ1 の１次巻線には、上記
した図６（ｃ）の交流矩形波電圧が加えられるので、パ
ルストランスＴ1 の２次巻線にも同様の交流矩形波電圧
が発生し、パルストランスＴ1 の２次負荷であるＭＯＳ
型電界効果トランジスタＱ3のゲート・ソース間に図６
（ｄ）に示すような電圧が加えられることになり、この
電圧によってＭＯＳ型電界効果トランジスタがオンオフ
駆動される。
した図６（ｃ）の交流矩形波電圧が加えられるので、パ
ルストランスＴ1 の２次巻線にも同様の交流矩形波電圧
が発生し、パルストランスＴ1 の２次負荷であるＭＯＳ
型電界効果トランジスタＱ3のゲート・ソース間に図６
（ｄ）に示すような電圧が加えられることになり、この
電圧によってＭＯＳ型電界効果トランジスタがオンオフ
駆動される。
【０００６】以上のような構成のパルストランス駆動回
路は、パルストランスＴ1 の１次側と２次側とにおける
基準電位が異なる場合に多用される。例えば、直流電圧
を交流電圧に変換する直列インバータ装置のハイサイド
側のスイッチング要素を駆動するのに使用される。
路は、パルストランスＴ1 の１次側と２次側とにおける
基準電位が異なる場合に多用される。例えば、直流電圧
を交流電圧に変換する直列インバータ装置のハイサイド
側のスイッチング要素を駆動するのに使用される。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかし、このようなパ
ルストランス駆動回路は、以下に述べるような問題があ
る。つまり、パルストランスＴ1 は、パルス信号の伝達
を主目的とするものであり、理想的には１次側と２次側
との結合度が１．０であることが望ましい。しかし、現
実には、結合度を１．０にすることは不可能に近い。そ
の結果、パルストランスＴ1 の１次２次の各巻線の両端
の電圧に電圧極性が反転する近傍のタイミングでリンギ
ング（図６（ｃ），（ｄ）のＰ1 ，Ｐ2 ）が発生するこ
ととなる。このリンギングによって、高周波ノイズが発
生し、パルストランス駆動回路を設置した空間やパルス
トランス駆動回路に給電する電源環境に悪影響を与える
ことになる。
ルストランス駆動回路は、以下に述べるような問題があ
る。つまり、パルストランスＴ1 は、パルス信号の伝達
を主目的とするものであり、理想的には１次側と２次側
との結合度が１．０であることが望ましい。しかし、現
実には、結合度を１．０にすることは不可能に近い。そ
の結果、パルストランスＴ1 の１次２次の各巻線の両端
の電圧に電圧極性が反転する近傍のタイミングでリンギ
ング（図６（ｃ），（ｄ）のＰ1 ，Ｐ2 ）が発生するこ
ととなる。このリンギングによって、高周波ノイズが発
生し、パルストランス駆動回路を設置した空間やパルス
トランス駆動回路に給電する電源環境に悪影響を与える
ことになる。
【０００８】図７にパルストランス駆動回路の他の例の
回路図を示す。このパルストランス駆動回路は、図５の
パルストランス駆動回路におけるリンギングを低減する
ことを目的として構成されたもので、図５の回路にダイ
オードクランプ回路を付加している。つまり、スイッチ
ング要素Ｑ1 ，Ｑ2 にダイオードＤ1 ，Ｄ2 をそれぞれ
逆並列接続したものである。
回路図を示す。このパルストランス駆動回路は、図５の
パルストランス駆動回路におけるリンギングを低減する
ことを目的として構成されたもので、図５の回路にダイ
オードクランプ回路を付加している。つまり、スイッチ
ング要素Ｑ1 ，Ｑ2 にダイオードＤ1 ，Ｄ2 をそれぞれ
逆並列接続したものである。
【０００９】しかし、このようにダイオードクランプ回
路を設けた場合にも、低い周波数域のノイズ低減には効
果があるが、数百ＭHzといった高周波域のノイズ低減に
は必ずしも効果があるとは言えなかった。したがって、
この発明の目的は、発生するノイズを有効に低減するこ
とができるパルストランス駆動回路を提供することであ
る。
路を設けた場合にも、低い周波数域のノイズ低減には効
果があるが、数百ＭHzといった高周波域のノイズ低減に
は必ずしも効果があるとは言えなかった。したがって、
この発明の目的は、発生するノイズを有効に低減するこ
とができるパルストランス駆動回路を提供することであ
る。
【００１０】
【課題を解決するための手段】この発明のパルストラン
ス駆動回路は、パルス発生手段から発生するパルス信号
のレベルのハイ・ローの変化に応じてパルストランスの
１次巻線へ供給する電流の方向を逆転させるスイッチン
グ要素を設け、パルストランスの１次巻線にリンギング
抑制用コンデンサを実質的に並列接続している。なお、
「実質的」という意味は、パルストランスの１次巻線と
リンギング抑制用コンデンサとの間に、高周波に対して
低インピーダンスの要素が介在していてもよいというこ
とである。
ス駆動回路は、パルス発生手段から発生するパルス信号
のレベルのハイ・ローの変化に応じてパルストランスの
１次巻線へ供給する電流の方向を逆転させるスイッチン
グ要素を設け、パルストランスの１次巻線にリンギング
抑制用コンデンサを実質的に並列接続している。なお、
「実質的」という意味は、パルストランスの１次巻線と
リンギング抑制用コンデンサとの間に、高周波に対して
低インピーダンスの要素が介在していてもよいというこ
とである。
【００１１】
【作用】この発明の構成によれば、パルストランスの１
次巻線にリンギング抑制用コンデンサを実質的に並列接
続したので、パルストランスの１次巻線へ供給する電流
の方向をパルス信号のレベルの変化に応じてスイッチン
グ要素で逆転させる際に発生するリンギングによる電流
をリンギング抑制用コンデンサを通して流すことができ
る。この結果、リンギングを抑制することができ、した
がってリンギングに起因して発生するノイズが低減され
ることになる。
次巻線にリンギング抑制用コンデンサを実質的に並列接
続したので、パルストランスの１次巻線へ供給する電流
の方向をパルス信号のレベルの変化に応じてスイッチン
グ要素で逆転させる際に発生するリンギングによる電流
をリンギング抑制用コンデンサを通して流すことができ
る。この結果、リンギングを抑制することができ、した
がってリンギングに起因して発生するノイズが低減され
ることになる。
【００１２】
【実施例】以下、この発明の実施例を図面を参照しなが
ら説明する。 〔第１の実施例〕図１にこの発明の第１の実施例のパル
ストランス駆動回路の回路図を示す。このパルストラン
ス駆動回路は、パルス発生手段ＯＳから発生するパルス
信号のレベルの変化に応じてパルストランスＴ1 の１次
巻線へ供給する電流の方向を逆転させるスイッチング要
素Ｑ1 ，Ｑ2 を設け、パルストランスＴ1 の１次巻線に
リンギング抑制用コンデンサＣ2 を並列接続している。
ら説明する。 〔第１の実施例〕図１にこの発明の第１の実施例のパル
ストランス駆動回路の回路図を示す。このパルストラン
ス駆動回路は、パルス発生手段ＯＳから発生するパルス
信号のレベルの変化に応じてパルストランスＴ1 の１次
巻線へ供給する電流の方向を逆転させるスイッチング要
素Ｑ1 ，Ｑ2 を設け、パルストランスＴ1 の１次巻線に
リンギング抑制用コンデンサＣ2 を並列接続している。
【００１３】図５の従来例との相違点は、リンギング抑
制用コンデンサＣ2 を追加したことで、それ以外は図５
に示したものと同様である。なお、図１では、パルスト
ランスＴ2 の２次巻線にＭＯＳ型電界効果トランジスタ
Ｑ3 ではなく、ＭＯＳ型電界効果トランジスタＱ3 を包
含した一般的な負荷ＬＤを接続した状態を示している。
制用コンデンサＣ2 を追加したことで、それ以外は図５
に示したものと同様である。なお、図１では、パルスト
ランスＴ2 の２次巻線にＭＯＳ型電界効果トランジスタ
Ｑ3 ではなく、ＭＯＳ型電界効果トランジスタＱ3 を包
含した一般的な負荷ＬＤを接続した状態を示している。
【００１４】上記のリンギング抑制用コンデンサＣ2 と
しては、静電容量を十分に小さい値に設定されている。
そのレベルは、パルストランスＴ1 の１次側波形を基本
的に変化させないレベルであり、またスイッチング要素
Ｑ1 から直流遮断用コンデンサＣ1 およびリンギング抑
制用コンデンサＣ2 を通して矢印の方向に流れる電流ｉ
11、もしくはスイッチング要素Ｑ2 から直流遮断用コン
デンサＣ1 およびリンギング抑制用コンデンサＣ2 を通
して矢印の方向に流れる電流ｉ12によって、スイッチン
グ要素Ｑ1 ，Ｑ2 のコレクタ電流が過大になる等という
ことがないようなレベルである。
しては、静電容量を十分に小さい値に設定されている。
そのレベルは、パルストランスＴ1 の１次側波形を基本
的に変化させないレベルであり、またスイッチング要素
Ｑ1 から直流遮断用コンデンサＣ1 およびリンギング抑
制用コンデンサＣ2 を通して矢印の方向に流れる電流ｉ
11、もしくはスイッチング要素Ｑ2 から直流遮断用コン
デンサＣ1 およびリンギング抑制用コンデンサＣ2 を通
して矢印の方向に流れる電流ｉ12によって、スイッチン
グ要素Ｑ1 ，Ｑ2 のコレクタ電流が過大になる等という
ことがないようなレベルである。
【００１５】当然電流ｉ11，ｉ12は、電源電圧ＶCCに影
響されるが、電源電圧ＶCCは、このようなパルストラン
ス駆動回路においては一般に低電圧（例えば２４Ｖ以
下）であるため、リンギング抑制用コンデンサＣ2 を適
当な値に設定すれば、スイッチング要素Ｑ1 ，Ｑ2 へ悪
影響を及ぼさないようにすることが可能である。以上に
述べたようなリンギング抑制用コンデンサＣ2 をパルス
トランスＴ1 の１次巻線に並列接続したことにより、図
６（ａ）において、期間０〜ｔ1 では、リンギング発生
時にリンギングによる電流ｉ13が矢印の方向に流れ、同
じく期間ｔ1 〜ｔ2 では、リンギング発生時にリンギン
グによる電流ｉ14が矢印の方向に流れることになり、結
果としてリンギングを抑制することができる。
響されるが、電源電圧ＶCCは、このようなパルストラン
ス駆動回路においては一般に低電圧（例えば２４Ｖ以
下）であるため、リンギング抑制用コンデンサＣ2 を適
当な値に設定すれば、スイッチング要素Ｑ1 ，Ｑ2 へ悪
影響を及ぼさないようにすることが可能である。以上に
述べたようなリンギング抑制用コンデンサＣ2 をパルス
トランスＴ1 の１次巻線に並列接続したことにより、図
６（ａ）において、期間０〜ｔ1 では、リンギング発生
時にリンギングによる電流ｉ13が矢印の方向に流れ、同
じく期間ｔ1 〜ｔ2 では、リンギング発生時にリンギン
グによる電流ｉ14が矢印の方向に流れることになり、結
果としてリンギングを抑制することができる。
【００１６】リンギングを抑制するには、ダイオードよ
りコンデンサの方が有効であり、コンデンサの中でも、
高周波特性の優れたセラミックコンデンサが有効であ
る。図２に負荷ＬＤを図５と同じＭＯＳ型電界効果トラ
ンジスタＱ3 としたパルストランス駆動回路の回路図を
示す。なお、この回路の動作は、図５および図１の説明
で示した通りであるので、詳しい説明は省略する。
りコンデンサの方が有効であり、コンデンサの中でも、
高周波特性の優れたセラミックコンデンサが有効であ
る。図２に負荷ＬＤを図５と同じＭＯＳ型電界効果トラ
ンジスタＱ3 としたパルストランス駆動回路の回路図を
示す。なお、この回路の動作は、図５および図１の説明
で示した通りであるので、詳しい説明は省略する。
【００１７】この図２のような回路を直列インバータの
ハイサイドのスイッチング要素の駆動に適用して蛍光灯
用安定器を製造し、輻射雑音を測定した。この結果、輻
射雑音は、３０〜３００ＭHzの帯域のほぼ全域で約１０
ｄＢ低減され、特に２００〜２５０ＭHzの帯域では約４
０ｄＢ低減され、リンギング抑制用コンデンサＣ2 を接
続することが有効であることが確認できた。
ハイサイドのスイッチング要素の駆動に適用して蛍光灯
用安定器を製造し、輻射雑音を測定した。この結果、輻
射雑音は、３０〜３００ＭHzの帯域のほぼ全域で約１０
ｄＢ低減され、特に２００〜２５０ＭHzの帯域では約４
０ｄＢ低減され、リンギング抑制用コンデンサＣ2 を接
続することが有効であることが確認できた。
【００１８】このパルストランス駆動回路によれば、パ
ルストランスＴ1 の１次巻線にリンギング抑制用コンデ
ンサＣ2 を並列接続したので、パルストランスＴ1 の１
次巻線へ供給する電流の方向をパルス信号のレベルの変
化に応じてスイッチング要素Ｑ1 ，Ｑ2 で逆転させる際
に発生するリンギングによる電流をリンギング抑制用コ
ンデンサＣ2 を通して流すことができる。この結果、リ
ンギングを抑制することができ、したがってリンギング
に起因して発生するノイズを低減することができる。こ
の場合、３０〜３００ＭHzの帯域の輻射ノイズを低減で
き、特に２００〜２５０ＭHzの帯域の輻射ノイズを特に
大きく低減できる。
ルストランスＴ1 の１次巻線にリンギング抑制用コンデ
ンサＣ2 を並列接続したので、パルストランスＴ1 の１
次巻線へ供給する電流の方向をパルス信号のレベルの変
化に応じてスイッチング要素Ｑ1 ，Ｑ2 で逆転させる際
に発生するリンギングによる電流をリンギング抑制用コ
ンデンサＣ2 を通して流すことができる。この結果、リ
ンギングを抑制することができ、したがってリンギング
に起因して発生するノイズを低減することができる。こ
の場合、３０〜３００ＭHzの帯域の輻射ノイズを低減で
き、特に２００〜２５０ＭHzの帯域の輻射ノイズを特に
大きく低減できる。
【００１９】〔第２の実施例〕図３にこの発明の第２の
実施例のパルストランス駆動回路の回路図を示す。この
パルストランス駆動回路は、リンギング抑制用コンデン
サＣ2 を、高周波に対して低インピーダンスの直流遮断
用コンデンサＣ1 を介してパルストランスＴ1の１次巻
線に並列接続したもの、つまり、パルストランスＴ1 の
１次巻線にリンギング抑制用コンデンサＣ2 を実質的に
並列接続したもので、その他の構成は、図２の回路と同
様である。
実施例のパルストランス駆動回路の回路図を示す。この
パルストランス駆動回路は、リンギング抑制用コンデン
サＣ2 を、高周波に対して低インピーダンスの直流遮断
用コンデンサＣ1 を介してパルストランスＴ1の１次巻
線に並列接続したもの、つまり、パルストランスＴ1 の
１次巻線にリンギング抑制用コンデンサＣ2 を実質的に
並列接続したもので、その他の構成は、図２の回路と同
様である。
【００２０】この実施例においても、直流遮断用コンデ
ンサＣ1 の静電容量がリンギング抑制用コンデンサＣ2
の静電容量に比べて十分に大きく、リンギングに対し
て、図１および図２の実施例と同様の作用効果が得られ
る。〔第３の実施例〕図４にこの発明の第３の実施例の
パルストランス駆動回路の回路図を示す。このパルスト
ランス駆動回路は、スイッチング要素Ｑ2 に並列となる
リンギング抑制用コンデンサＣ2 の他に、スイッチング
要素Ｑ1 に並列となるリンギング抑制用コンデンサＣ3
を追加したもので、その他の構成は、図３と同様であ
る。
ンサＣ1 の静電容量がリンギング抑制用コンデンサＣ2
の静電容量に比べて十分に大きく、リンギングに対し
て、図１および図２の実施例と同様の作用効果が得られ
る。〔第３の実施例〕図４にこの発明の第３の実施例の
パルストランス駆動回路の回路図を示す。このパルスト
ランス駆動回路は、スイッチング要素Ｑ2 に並列となる
リンギング抑制用コンデンサＣ2 の他に、スイッチング
要素Ｑ1 に並列となるリンギング抑制用コンデンサＣ3
を追加したもので、その他の構成は、図３と同様であ
る。
【００２１】上記のリンギング抑制用コンデンサＣ
3 も、直流電源（ＶCC）を介してパルストランスＴ1 の
１次巻線に並列接続されている。リンギング抑制用コン
デンサＣ2 は、グラウンドラインを介してリンギング抑
制用の電流ループを形成していたが、リンギング抑制用
コンデンサＣ3 は、電源ラインを介してリンギング抑制
の電流ループを形成している。
3 も、直流電源（ＶCC）を介してパルストランスＴ1 の
１次巻線に並列接続されている。リンギング抑制用コン
デンサＣ2 は、グラウンドラインを介してリンギング抑
制用の電流ループを形成していたが、リンギング抑制用
コンデンサＣ3 は、電源ラインを介してリンギング抑制
の電流ループを形成している。
【００２２】この実施例も、上記実施例と同様の効果が
得られる。なお、この実施例では、リンギング抑制用コ
ンデンサＣ2 ，Ｃ3 の両方を設けているが、リンギング
抑制用コンデンサＣ2 を省いてもよい。また、上記各実
施例では、パルストランスＴ1 の駆動のために、２個の
スイッチング要素Ｑ1 ，Ｑ2 で直列インバータを構成し
ているが、パルストランスＴ1の１次巻線を駆動するス
イッチング要素の接続構成についてはどのような構成で
もよく、直列インバータに限定されることはない。要す
るに、実質的にパルストランスＴ1 の１次巻線にリンギ
ング抑制用コンデンサを並列接続したものであれば、そ
の回路構成、構成素子の種類には特にこだわらないもの
である。
得られる。なお、この実施例では、リンギング抑制用コ
ンデンサＣ2 ，Ｃ3 の両方を設けているが、リンギング
抑制用コンデンサＣ2 を省いてもよい。また、上記各実
施例では、パルストランスＴ1 の駆動のために、２個の
スイッチング要素Ｑ1 ，Ｑ2 で直列インバータを構成し
ているが、パルストランスＴ1の１次巻線を駆動するス
イッチング要素の接続構成についてはどのような構成で
もよく、直列インバータに限定されることはない。要す
るに、実質的にパルストランスＴ1 の１次巻線にリンギ
ング抑制用コンデンサを並列接続したものであれば、そ
の回路構成、構成素子の種類には特にこだわらないもの
である。
【００２３】
【発明の効果】この発明のパルストランス駆動回路によ
れば、パルストランスの１次巻線にリンギング抑制用コ
ンデンサを実質的に並列接続したので、パルストランス
の１次巻線へ供給する電流の方向をパルス信号のレベル
の変化に応じてスイッチング要素で逆転させる際に発生
するリンギングによる電流をリンギング抑制用コンデン
サを通して流してリンギングを抑制することができ、し
たがってリンギングに起因して発生するノイズを低減す
ることができる。
れば、パルストランスの１次巻線にリンギング抑制用コ
ンデンサを実質的に並列接続したので、パルストランス
の１次巻線へ供給する電流の方向をパルス信号のレベル
の変化に応じてスイッチング要素で逆転させる際に発生
するリンギングによる電流をリンギング抑制用コンデン
サを通して流してリンギングを抑制することができ、し
たがってリンギングに起因して発生するノイズを低減す
ることができる。
【図１】この発明の第１の実施例のパルストランス駆動
回路の構成を示す回路図である。
回路の構成を示す回路図である。
【図２】図１における負荷の具体例を示す回路図であ
る。
る。
【図３】この発明の第２の実施例のパルストランス駆動
回路の構成を示す回路図である。
回路の構成を示す回路図である。
【図４】この発明の第３の実施例のパルストランス駆動
回路の構成を示す回路図である。
回路の構成を示す回路図である。
【図５】従来のパルストランス駆動回路の一例の構成を
示す回路図である。
示す回路図である。
【図６】図５のパルストランス駆動回路の各部のタイム
チャートである。
チャートである。
【図７】従来のパルストランス駆動回路の他の例の構成
を示す回路図である。
を示す回路図である。
ＯＳ パルス発生手段 Ｑ1 ，Ｑ2 スイッチング要素 Ｒ1 抵抗 Ｃ1 直流遮断用コンデンサ Ｃ2 リンギング抑制用コンデンサ ＬＤ 負荷 Ｔ1 パルストランス Ｑ3 ＭＯＳ電界効果トランジスタ
Claims (1)
- 【請求項１】 パルス信号を発生するパルス発生手段
と、このパルス発生手段から発生するパルス信号のレベ
ルのハイ・ローの変化に応じてパルストランスの１次巻
線へ供給する電流の方向を逆転させるスイッチング要素
と、前記パルストランスの１次巻線に実質的に並列接続
したリンギング抑制用コンデンサとを備えたパルストラ
ンス駆動回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4308945A JPH06164352A (ja) | 1992-11-18 | 1992-11-18 | パルストランス駆動回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4308945A JPH06164352A (ja) | 1992-11-18 | 1992-11-18 | パルストランス駆動回路 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06164352A true JPH06164352A (ja) | 1994-06-10 |
Family
ID=17987151
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4308945A Pending JPH06164352A (ja) | 1992-11-18 | 1992-11-18 | パルストランス駆動回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06164352A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013222978A (ja) * | 2012-04-12 | 2013-10-28 | Yokogawa Electric Corp | パルス信号出力回路 |
| JP2014150654A (ja) * | 2013-01-31 | 2014-08-21 | Kikusui Electr0Nics Corp | ゲート駆動回路 |
| JPWO2022168674A1 (ja) * | 2021-02-03 | 2022-08-11 |
-
1992
- 1992-11-18 JP JP4308945A patent/JPH06164352A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013222978A (ja) * | 2012-04-12 | 2013-10-28 | Yokogawa Electric Corp | パルス信号出力回路 |
| JP2014150654A (ja) * | 2013-01-31 | 2014-08-21 | Kikusui Electr0Nics Corp | ゲート駆動回路 |
| JPWO2022168674A1 (ja) * | 2021-02-03 | 2022-08-11 |
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