JPH0617538B2 - Ｈ型鋼圧延用強靭スリ−ブロ−ル - Google Patents
Ｈ型鋼圧延用強靭スリ−ブロ−ルInfo
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- JPH0617538B2 JPH0617538B2 JP59146609A JP14660984A JPH0617538B2 JP H0617538 B2 JPH0617538 B2 JP H0617538B2 JP 59146609 A JP59146609 A JP 59146609A JP 14660984 A JP14660984 A JP 14660984A JP H0617538 B2 JPH0617538 B2 JP H0617538B2
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- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/08—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling structural sections, i.e. work of special cross-section, e.g. angle steel
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- B21B27/02—Shape or construction of rolls
- B21B27/03—Sleeved rolls
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ＜産業上の利用分野＞ 本発明は、ユニバーサルミルに使用されるＨ型鋼圧延用
スリーブロールに関する。
スリーブロールに関する。
＜従来の技術＞ 通常、Ｈ型鋼の圧延に際しては、生産性、品質確保の面
から一般的に第１図に示すようなユニバーサルミルが使
用されており、圧延材16は水平ロール１及び堅ロール１
により所定の形状に圧延され、前記水平ロール１は、通
常アーバー２にスリーブロール３を焼ばめして組立てら
れており、一方堅ロール４は、スリーブロール５にベア
リング17を嵌め込んで遊動ロールとしてミルに組込まれ
ている。
から一般的に第１図に示すようなユニバーサルミルが使
用されており、圧延材16は水平ロール１及び堅ロール１
により所定の形状に圧延され、前記水平ロール１は、通
常アーバー２にスリーブロール３を焼ばめして組立てら
れており、一方堅ロール４は、スリーブロール５にベア
リング17を嵌め込んで遊動ロールとしてミルに組込まれ
ている。
これらのスリーブロール３、５には一般に次のような特
性が要求されている。即ち、内面側は、焼ばめ応力や圧
延時の応力等に耐え得るだけの強靭性が、外面側は、製
品の品質確保のための耐焼付性、耐摩耗性、耐クラック
性、耐肌荒性が要求される。
性が要求されている。即ち、内面側は、焼ばめ応力や圧
延時の応力等に耐え得るだけの強靭性が、外面側は、製
品の品質確保のための耐焼付性、耐摩耗性、耐クラック
性、耐肌荒性が要求される。
これらの要求を満たすため、従来からスリーブロール
は、第１図及び第２図に示すように、外層６と内層７と
を別材質とした複合ロールが使用されており、従来、外
層材質としては、球状黒鉛鋳鉄、高Ｃ％アダマイト材質
が使用されており、内層材質としては、球状黒鉛鋳鉄、
黒鉛鋼、アダマイト材質が使用されている。
は、第１図及び第２図に示すように、外層６と内層７と
を別材質とした複合ロールが使用されており、従来、外
層材質としては、球状黒鉛鋳鉄、高Ｃ％アダマイト材質
が使用されており、内層材質としては、球状黒鉛鋳鉄、
黒鉛鋼、アダマイト材質が使用されている。
＜発明が解決しようとする問題点＞ しかしながら、最近の圧延材品質の確保に対する高度な
要求に伴い、外層材質については、球状黒鉛鋳鉄の場
合、耐摩耗性が、高Ｃ％アダマイトの場合は、耐焼付性
の点で問題を残している。
要求に伴い、外層材質については、球状黒鉛鋳鉄の場
合、耐摩耗性が、高Ｃ％アダマイトの場合は、耐焼付性
の点で問題を残している。
また内層材質については、近年、省エネ対策あるいは技
術革新等で圧延条件がますます厳しくなっており、その
結果従来の材質では内層の強度不足のためにロールの放
射方向に割れが発生し、割損事故に至るという問題が生
じている。
術革新等で圧延条件がますます厳しくなっており、その
結果従来の材質では内層の強度不足のためにロールの放
射方向に割れが発生し、割損事故に至るという問題が生
じている。
第３図は水平ロール用スリーブロール３の割れ発生状況
を示し、第４図は堅ロール用スリーブロール５の割れ発
生状況を示す。後者の場合、通常ロール端部にはベアリ
ング押え蓋８をボルト締めするためのボルト孔９が螺設
されており、強度的により厳しい状況にあるといえる。
同図において、10はスリーブロール３、５に発生した割
れを示す。
を示し、第４図は堅ロール用スリーブロール５の割れ発
生状況を示す。後者の場合、通常ロール端部にはベアリ
ング押え蓋８をボルト締めするためのボルト孔９が螺設
されており、強度的により厳しい状況にあるといえる。
同図において、10はスリーブロール３、５に発生した割
れを示す。
＜問題を解決するための手段＞ 本発明は上記問題点に対処すべく、外層材質として耐焼
付性、耐摩耗性を備え、内層材質として強靭性の優れた
性質を有するＨ型鋼圧延用複合スリーブロールを提供す
るものであって、そのために次の手段を講じた。即ち、
化学組成が重量％で、 Ｃ：2.0〜3.2％ Ｐ：0.1以下 Si：0.6〜2.5％ Ｓ：0.1％以下 Mn：0.4〜1.5％ Ni：2.5以下 Cr：0.5〜2.0％でかつ1.5Si％未満 Mo：0.2〜2.0％ 残部実質的にFeからなり、組織がパーライトを主体とす
る基地と黒鉛、セメンタイトからなる黒鉛晶出高炭素ア
ダマイト材質で形成された外層と、化学組成が重量％で Ｃ：0.3〜0.95％ Ｓ：0.1以下 Si：0.2〜1.0 Ni：0.5〜3.0％ Mn：0.2〜1.5％ Cr：0.5〜2.5％ Ｐ：0.1％以下 Mo：0.1〜0.8％ 及びＮｂ：０．１〜０．８％を含有し、残部実質的にFe
からなる鋳鋼で形成された内層とが溶着一体化されてな
る複合構造とした。
付性、耐摩耗性を備え、内層材質として強靭性の優れた
性質を有するＨ型鋼圧延用複合スリーブロールを提供す
るものであって、そのために次の手段を講じた。即ち、
化学組成が重量％で、 Ｃ：2.0〜3.2％ Ｐ：0.1以下 Si：0.6〜2.5％ Ｓ：0.1％以下 Mn：0.4〜1.5％ Ni：2.5以下 Cr：0.5〜2.0％でかつ1.5Si％未満 Mo：0.2〜2.0％ 残部実質的にFeからなり、組織がパーライトを主体とす
る基地と黒鉛、セメンタイトからなる黒鉛晶出高炭素ア
ダマイト材質で形成された外層と、化学組成が重量％で Ｃ：0.3〜0.95％ Ｓ：0.1以下 Si：0.2〜1.0 Ni：0.5〜3.0％ Mn：0.2〜1.5％ Cr：0.5〜2.5％ Ｐ：0.1％以下 Mo：0.1〜0.8％ 及びＮｂ：０．１〜０．８％を含有し、残部実質的にFe
からなる鋳鋼で形成された内層とが溶着一体化されてな
る複合構造とした。
＜実施例＞ 以下、本発明の実施例につき、図面を参照してその製造
方法と共に詳述する。
方法と共に詳述する。
本発明は、スリーブロールの外層に黒鉛を晶出させた高
Ｃ％アダマイト材質を用い、内層に特殊鋳鋼を使用する
ものであり、その製造手段として遠心力鋳造法が好適で
ある。
Ｃ％アダマイト材質を用い、内層に特殊鋳鋼を使用する
ものであり、その製造手段として遠心力鋳造法が好適で
ある。
第５図は、外層６及び内層７を共に遠心力鋳造する場合
を示し、第６図は外層６を遠心力鋳造した後、外層の鋳
込まれた金型を直立させ静地鋳型とし、該鋳型に内層鋳
造材を静置注造する場合を示す。このような鋳造法によ
れば、外層６と内層７とが容易に冶金的に溶着一体化す
る。同図において、11は遠心力鋳造用金型、12は金型、
砂型又は耐火レンガ等で形成された湯止め用バンド、13
は回転ローラ、14は溶湯取鍋、15は注湯用樋を示す。
尚、第５図は、水平方向に回転軸をもつ遠心力鋳造法
（いわゆる横型遠心力鋳造法）を示しているが、斜め又
は垂直方向に回転軸をもつ遠心力鋳造法（いわゆる斜め
型遠心力鋳造法、立型遠心力鋳造法）でも製造可能なこ
とは勿論である。
を示し、第６図は外層６を遠心力鋳造した後、外層の鋳
込まれた金型を直立させ静地鋳型とし、該鋳型に内層鋳
造材を静置注造する場合を示す。このような鋳造法によ
れば、外層６と内層７とが容易に冶金的に溶着一体化す
る。同図において、11は遠心力鋳造用金型、12は金型、
砂型又は耐火レンガ等で形成された湯止め用バンド、13
は回転ローラ、14は溶湯取鍋、15は注湯用樋を示す。
尚、第５図は、水平方向に回転軸をもつ遠心力鋳造法
（いわゆる横型遠心力鋳造法）を示しているが、斜め又
は垂直方向に回転軸をもつ遠心力鋳造法（いわゆる斜め
型遠心力鋳造法、立型遠心力鋳造法）でも製造可能なこ
とは勿論である。
尚、本発明に係るスリーブロールの製造に際しては、各
層間の溶着の問題と合金元素の他層への溶込みの問題を
生じる場合がある。この問題点を確実に解決するための
手段として、必要な場合各層間の任意箇所に更に中間層
を設けることができる。しかし中間層の介在は必要性の
軽重と経済性を比較考慮の上決定すべきである。
層間の溶着の問題と合金元素の他層への溶込みの問題を
生じる場合がある。この問題点を確実に解決するための
手段として、必要な場合各層間の任意箇所に更に中間層
を設けることができる。しかし中間層の介在は必要性の
軽重と経済性を比較考慮の上決定すべきである。
次に、本発明スリーブロールの材質の詳細について既述
する。まず、耐焼付性、耐クラック性、耐摩耗性に優れ
る外層は、重量％で、Ｃ2.0〜3.2％、Si0.6〜2.5％、Mn
0.4〜1.5％、P0.1以下、S0.1％以下、Ni2.5％以下、Cr
0.5〜2.0％でかつ＜1.5Si％、Mo0.2〜2.0％を各重量％
含み、残部Feおよび通常の不純物からなる材質、又は上
記成分に必要に応じてTi、Al:Zrの一種又は二種以上を
合計量で0.1重量％以下含有せしめてなる材質から形成
される。
する。まず、耐焼付性、耐クラック性、耐摩耗性に優れ
る外層は、重量％で、Ｃ2.0〜3.2％、Si0.6〜2.5％、Mn
0.4〜1.5％、P0.1以下、S0.1％以下、Ni2.5％以下、Cr
0.5〜2.0％でかつ＜1.5Si％、Mo0.2〜2.0％を各重量％
含み、残部Feおよび通常の不純物からなる材質、又は上
記成分に必要に応じてTi、Al:Zrの一種又は二種以上を
合計量で0.1重量％以下含有せしめてなる材質から形成
される。
(1)化学組成（重量％、残部Feおよび通常の不純物） Ｃ：2.0〜3.2％ Ｃは耐焼付性を主目的とするため2.0％以上含有せしめ
る。2.0％未満では、セメンタイト及び黒鉛の量が少な
く、耐焼付性は劣化する。しかし、3.2％を超えると、
セメンタイト及び黒鉛の量が多くなり、耐クラック性の
面で問題となる。
る。2.0％未満では、セメンタイト及び黒鉛の量が少な
く、耐焼付性は劣化する。しかし、3.2％を超えると、
セメンタイト及び黒鉛の量が多くなり、耐クラック性の
面で問題となる。
Si:0.6〜2.5％ Siは黒鉛を晶出させると共に基地の耐焼付性を向上す
る。0.6％未満では、耐焼付性を向上する黒鉛を晶出せ
ず、また基地の間接耐焼付性も劣化する。しかし、2.5
％を超えると、基地が脆くなる。
る。0.6％未満では、耐焼付性を向上する黒鉛を晶出せ
ず、また基地の間接耐焼付性も劣化する。しかし、2.5
％を超えると、基地が脆くなる。
Mn％0.4〜1.5％ MnはＳの害を除き、硬度、耐焼付性の増加に寄与する。
0.4％未満ではその効果がなく、一方1.5％を超えると材
質が脆くなる。
0.4％未満ではその効果がなく、一方1.5％を超えると材
質が脆くなる。
Ｐ：0.1％以下 Ｐは溶湯の流動性を高め、耐摩耗性、耐焼付性を付与す
るが、材質を脆くするため0.1％以下に抑える。
るが、材質を脆くするため0.1％以下に抑える。
Ｓ：0.1％以下 ＳはＰと同様に材質を脆弱にするため0.1％以下に抑え
る。
る。
Ni：2.5％以下 Niは基地硬度を高めるが、反面組織の高温安定性を感
じ、耐肌荒性を劣化させる。2.5％を超えると、上記の
点で問題をきたす。
じ、耐肌荒性を劣化させる。2.5％を超えると、上記の
点で問題をきたす。
Cr：0.5〜2.0％でかつ1.5×Si％未満 Crはセメンタイトの安定と共に基地の耐摩耗性を向上す
る。0.5％未満では、セメンタイトが少なくなる共に耐
摩耗性の面で不足する。しかし、2.0％を超えると、黒
鉛を晶出せず、耐焼付性を劣化する。なおCrの増加によ
っても安定に黒鉛を晶出せしめるためには、Si含有量と
の相対関係で1.5×Si％未満の条件を満足する必要があ
る。
る。0.5％未満では、セメンタイトが少なくなる共に耐
摩耗性の面で不足する。しかし、2.0％を超えると、黒
鉛を晶出せず、耐焼付性を劣化する。なおCrの増加によ
っても安定に黒鉛を晶出せしめるためには、Si含有量と
の相対関係で1.5×Si％未満の条件を満足する必要があ
る。
Mo：0.2〜2.0％ Moは基地硬度を高めるが、0.2％未満ではその効果が十
分でない。しかし、2.0％を超えると、相応の効果がな
く経済的に不利である。
分でない。しかし、2.0％を超えると、相応の効果がな
く経済的に不利である。
Ti、Al、Zrの単独又は複合：合計量0.1％以下 本材質はＣ含有量が2.0〜3.2％の範囲にあるため、鋳造
巣を発生し易く、上記元素を一種又は二種以上含有せし
めることにより、より健全な材質が得られる。このさ
い、上記元素は全て強力脱酸剤であるため、過剰の添加
は過酸化状態をきたし、溶湯の流動性を阻害する。この
ため、それらは合計量で0.1％以下に抑えられる。
巣を発生し易く、上記元素を一種又は二種以上含有せし
めることにより、より健全な材質が得られる。このさ
い、上記元素は全て強力脱酸剤であるため、過剰の添加
は過酸化状態をきたし、溶湯の流動性を阻害する。この
ため、それらは合計量で0.1％以下に抑えられる。
一方、強靭性に優れる内層は、重量％でＣ：0.3〜0.95
％、Si：0.2〜1.0％、Mn：0.2〜1.5％、Ｐ：0.1％以
下、Ｓ：0.1％以下、Mi：0.5〜3.0％、Cr：0.5〜2.5
％、Mo：0.1〜0.8％、Ｎｂ：０．１〜０．８％、残部実
質的にFeからなり、その成分限定理由は以下の通りであ
る。
％、Si：0.2〜1.0％、Mn：0.2〜1.5％、Ｐ：0.1％以
下、Ｓ：0.1％以下、Mi：0.5〜3.0％、Cr：0.5〜2.5
％、Mo：0.1〜0.8％、Ｎｂ：０．１〜０．８％、残部実
質的にFeからなり、その成分限定理由は以下の通りであ
る。
Ｃ：0.3〜0.95％ Ｃ％が低すぎると溶融温度を高くする必要がありコスト
的に問題となる。また、外層と内層とのＣ％差が大きく
なれば溶着部に欠陥を発生するおそれがある。以上の理
由から0.3％以上とする。一方、セメンタイトを形成さ
せずかつ強靭性を付与する範囲として0.95％以下とす
る。
的に問題となる。また、外層と内層とのＣ％差が大きく
なれば溶着部に欠陥を発生するおそれがある。以上の理
由から0.3％以上とする。一方、セメンタイトを形成さ
せずかつ強靭性を付与する範囲として0.95％以下とす
る。
Si：0.2〜1.0％ Siは脱酸のため添加されるが、0.2％未満ではその効果
が期待できず、一方、1.0％を越えるとフェライト中に
溶け込み材質を脆くする。
が期待できず、一方、1.0％を越えるとフェライト中に
溶け込み材質を脆くする。
Mn：0.2〜1.5％ MnはＳと結合してＳの悪影響をなくすが、0.2％未満で
はこの効果はなく、一方1.5％を越えると材質の強靭性
劣化が著しくなる。
はこの効果はなく、一方1.5％を越えると材質の強靭性
劣化が著しくなる。
Ｐ：0.1％以下 Ｐは不純元素であり材質を脆くするため、問題を発生し
ない範囲として0.1％以下とする。
ない範囲として0.1％以下とする。
Ｓ：0.1％以下 ＳもＰと同様に不純元素であり、材質を脆くするため、
その影響の少ない範囲として0.1％以下とする。
その影響の少ない範囲として0.1％以下とする。
Ni：0.5〜3.0％ Niは焼入性を増し強靭性に有効であるが、0.5％未満で
はその効果は殆どなく、一方経済性の面から3.0％以下
に抑える。
はその効果は殆どなく、一方経済性の面から3.0％以下
に抑える。
Cr：0.5〜2.5％ Ｃｒは焼入性を増し強靭化に有効であるが、0.5％未満
ではその効果は殆どなく、一方2.5％を越えるとチル化
して却って脆くなる。
ではその効果は殆どなく、一方2.5％を越えるとチル化
して却って脆くなる。
Mo：0.1〜0.8％ MoはNi、Crと同様に材質の焼入性を増し強靭化に寄与す
る。0.1％未満ではその効果が少なく、一方0.8％を越え
ると硬くなりすぎて脆くなる。
る。0.1％未満ではその効果が少なく、一方0.8％を越え
ると硬くなりすぎて脆くなる。
Nb：0.1〜0.8％ Nbは組織の微細化及びＮｂカーバイトの生成による基地
の低Ｃ化引いては強靭化に寄与し、0.1％未満ではその
効果が少なく、一方0.8％を越えるとその効果は飽和す
るので経済的な面で不利となる。
の低Ｃ化引いては強靭化に寄与し、0.1％未満ではその
効果が少なく、一方0.8％を越えるとその効果は飽和す
るので経済的な面で不利となる。
以上の成分の他に内層材質をより向上させるには、Ｆｅ
の一部に代えて下記の成分を含有させるとよい。
の一部に代えて下記の成分を含有させるとよい。
Ti、Al、Zr：１種又は２種以上の合計が0.2％以下 内層は外層よりも低Ｃ％であるため欠陥が発生し易い、
そのため外層の場合と同一の理由により0.2以下を添加
する。
そのため外層の場合と同一の理由により0.2以下を添加
する。
本発明に係るスリーブロールは、以上説明した成分を含
有する外層と内層とからなるが、材質の強靭性確保及び
目標とする硬度、耐摩耗性を得るためにオーステナイト
域まで昇温する熱処理と、それに不随して焼戻し、恒温
変態、歪取りを目的とした共析変態温度以下の熱処理を
施す。
有する外層と内層とからなるが、材質の強靭性確保及び
目標とする硬度、耐摩耗性を得るためにオーステナイト
域まで昇温する熱処理と、それに不随して焼戻し、恒温
変態、歪取りを目的とした共析変態温度以下の熱処理を
施す。
次により具体的な実施例につき詳述する。
ロール径950φ、外層厚さ80mm、内層厚さ110mmの複合ス
リーブロールの製造実施例。
リーブロールの製造実施例。
(1) 遠心力鋳造用金型を所期の回転（650rpm）にし、
第１表に示す外層材溶湯を、鋳込温度1390℃にて鋳込ん
だ。
第１表に示す外層材溶湯を、鋳込温度1390℃にて鋳込ん
だ。
(2) 外層が略凝固した頃、外層内面に第１表に示す内
層材溶湯を、(1)と同一回転下で、鋳込温度1540℃にて
鋳込んだ。
層材溶湯を、(1)と同一回転下で、鋳込温度1540℃にて
鋳込んだ。
(3) 得られたスリーブロールを断面観察した結果、外
層と内層とは完全に溶着一体化しているのが確認され
た。また、内層の機械的性質を調べたところ、試料No.
１（比較例）では引張強さ91.0kg／mm2、伸び2.3％と従
来のダクタイル材質の場合（40〜50kg／mm2、0.5〜1.0
％）に比べて相当な靭性の向上が見られ、試料No.２
（実施例）では、引張強さ99.0kg／mm2、伸び3.3％とNb
を添加しない場合に比較して、引張強さ、伸びともに向
上している。これは組織の微細上と、Nbカーバイド生成
により低Ｃ％材質の特性を示したことによる。
層と内層とは完全に溶着一体化しているのが確認され
た。また、内層の機械的性質を調べたところ、試料No.
１（比較例）では引張強さ91.0kg／mm2、伸び2.3％と従
来のダクタイル材質の場合（40〜50kg／mm2、0.5〜1.0
％）に比べて相当な靭性の向上が見られ、試料No.２
（実施例）では、引張強さ99.0kg／mm2、伸び3.3％とNb
を添加しない場合に比較して、引張強さ、伸びともに向
上している。これは組織の微細上と、Nbカーバイド生成
により低Ｃ％材質の特性を示したことによる。
＜発明の効果＞ 以上説明した通り、本発明のＨ型鋼圧延用強靭スリーブ
ロールは、その外層を特定化学組成、特定組織の黒鉛晶
出高Ｃアダマイト材質で形成し、内面を特定化学組成の
特殊鋳鋼で形成し、両者を溶着一体化したから、耐摩耗
性、耐焼付性、耐クラック性及び強靭性を兼備させるこ
とができた。特に、内層をＣ：０．３〜０．９５％、Ｎ
ｂ：０．１〜０．８％含有した特殊鋳鋼により形成した
ので、セメンタイトの生成を抑制する一方、組織の微細
化とＮｂカーバイトの生成による基地の低Ｃ化を図るこ
とができ、高強度、高伸びを有し、優れた強靭性を備え
る。従って、該スリーブロールをユニバーサルミルに使
用すれば、ロールの割れ発生を確実に防止できると共
に、使用によるロールの消耗焼付をも防止でき、それ故
ロール交換等の作業をも可及的に減少させることがで
き、生産性の向上に資する点著大である。
ロールは、その外層を特定化学組成、特定組織の黒鉛晶
出高Ｃアダマイト材質で形成し、内面を特定化学組成の
特殊鋳鋼で形成し、両者を溶着一体化したから、耐摩耗
性、耐焼付性、耐クラック性及び強靭性を兼備させるこ
とができた。特に、内層をＣ：０．３〜０．９５％、Ｎ
ｂ：０．１〜０．８％含有した特殊鋳鋼により形成した
ので、セメンタイトの生成を抑制する一方、組織の微細
化とＮｂカーバイトの生成による基地の低Ｃ化を図るこ
とができ、高強度、高伸びを有し、優れた強靭性を備え
る。従って、該スリーブロールをユニバーサルミルに使
用すれば、ロールの割れ発生を確実に防止できると共
に、使用によるロールの消耗焼付をも防止でき、それ故
ロール交換等の作業をも可及的に減少させることがで
き、生産性の向上に資する点著大である。
第１図はＨ型鋼圧延時のユニバーサルミルにおけるロー
ルの要部断面図、第２図はスリーブロールの横断面図、
第３図及び第４図は割れ発生状況を示すスリーブロール
の側面図、第５図は内層の遠心力鋳造状態を示す遠心力
鋳造用金型の断面図、第６図は内層の静置鋳造状態を示
す静置鋳型の断面図である。 １……水平ロール、３・５……スリーブロール、４……
竪ロール、６……外層、７……内層、10……割れ、11…
…遠心力鋳造用金型、12……バンド。
ルの要部断面図、第２図はスリーブロールの横断面図、
第３図及び第４図は割れ発生状況を示すスリーブロール
の側面図、第５図は内層の遠心力鋳造状態を示す遠心力
鋳造用金型の断面図、第６図は内層の静置鋳造状態を示
す静置鋳型の断面図である。 １……水平ロール、３・５……スリーブロール、４……
竪ロール、６……外層、７……内層、10……割れ、11…
…遠心力鋳造用金型、12……バンド。
Claims (1)
- 【請求項１】化学組成が重量％で、 Ｃ ：2.0〜3.2 ％ Ｓｉ：0.6〜2.5 ％ Ｍｎ：0.4〜1.5 ％ Ｐ ：0.1以下 Ｓ ：0.1％以下 Ｎｉ：2.5 ％以下 Ｃｒ：0.5〜2.0 ％でかつ1.5 Si％未満 Ｍｏ：0.2〜2.0 ％ 残部実質的にＦｅからなり、組織がパーライトを主体と
する基地と黒鉛、セメンタイトからなる黒鉛晶出高炭素
アダマイト材質で形成された外層と、化学組成が重量％
で、 Ｃ ：0.3〜0.95％ Ｓｉ：0.2〜1.0 ％ Ｍｎ：0.2〜1.5 ％ Ｐ ：0.1％以下 Ｓ ：0.1％以下 Ｎｉ：0.5〜3.0％ Ｃｒ：0.5〜2.5 ％ Ｍｏ：0.1〜0.8 ％ Ｎｂ：0.1〜0.8 ％ 残部実質的にＦｅからなる鋳鋼で形成された内層とが溶
着一体化されてなることを特徴とするＨ型鋼圧延用強靭
スリーブロール。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59146609A JPH0617538B2 (ja) | 1984-07-13 | 1984-07-13 | Ｈ型鋼圧延用強靭スリ−ブロ−ル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59146609A JPH0617538B2 (ja) | 1984-07-13 | 1984-07-13 | Ｈ型鋼圧延用強靭スリ−ブロ−ル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6123510A JPS6123510A (ja) | 1986-02-01 |
| JPH0617538B2 true JPH0617538B2 (ja) | 1994-03-09 |
Family
ID=15411598
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59146609A Expired - Fee Related JPH0617538B2 (ja) | 1984-07-13 | 1984-07-13 | Ｈ型鋼圧延用強靭スリ−ブロ−ル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0617538B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106756519A (zh) * | 2017-02-28 | 2017-05-31 | 洛阳启明超硬材料有限公司 | 一种应用于铰链梁的合金钢材 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63174706A (ja) * | 1987-01-13 | 1988-07-19 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐エツジ摩耗性に優れた圧延用ロ−ル |
| CN105401056B (zh) * | 2015-10-28 | 2017-09-29 | 中钢集团邢台机械轧辊有限公司 | 一种万能型钢珠光体球铁辊环及其制造方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS5893858A (ja) * | 1981-12-01 | 1983-06-03 | Nippon Steel Corp | Ｈ型鋼圧延ロ−ル用三層スリ−ブ |
| JPS5897412A (ja) * | 1981-12-01 | 1983-06-09 | Nippon Steel Corp | Ｈ型鋼圧延ロ−ル用三層スリ−ブ |
-
1984
- 1984-07-13 JP JP59146609A patent/JPH0617538B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106756519A (zh) * | 2017-02-28 | 2017-05-31 | 洛阳启明超硬材料有限公司 | 一种应用于铰链梁的合金钢材 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6123510A (ja) | 1986-02-01 |
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