JPH06185709A - 燃焼共鳴音の発生防止方法及び燃焼プレート - Google Patents
燃焼共鳴音の発生防止方法及び燃焼プレートInfo
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- JPH06185709A JPH06185709A JP4333120A JP33312092A JPH06185709A JP H06185709 A JPH06185709 A JP H06185709A JP 4333120 A JP4333120 A JP 4333120A JP 33312092 A JP33312092 A JP 33312092A JP H06185709 A JPH06185709 A JP H06185709A
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- Air Supply (AREA)
- Chimneys And Flues (AREA)
- Diaphragms For Electromechanical Transducers (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 燃焼共鳴音の発生を防止した、高負荷の全一
次燃焼を行なう燃焼プレートの提供。 【構成】 表裏に貫通する多数の炎孔２を穿設してなる
燃焼プレートＡにおいて、中央部から周辺部にかけて、
厚みが連続的に減少する様にした。
次燃焼を行なう燃焼プレートの提供。 【構成】 表裏に貫通する多数の炎孔２を穿設してなる
燃焼プレートＡにおいて、中央部から周辺部にかけて、
厚みが連続的に減少する様にした。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高負荷の全一次燃焼を
行なう燃焼プレートに関する。
行なう燃焼プレートに関する。
【０００２】
【従来の技術】高負荷の全一次燃焼を行なう燃焼室、燃
焼室- 混合気通路終端間に配され表裏に貫通する多数の
炎孔を穿設してなる燃焼プレート、燃焼ファンを配した
混合気通路、及び排気を行なう排気通路を備える燃焼装
置では、燃焼室、混合気通路、及び排気通路の存在によ
り、一定の容積及び形状を有する音響系が形成される。
この音響系は、固有振動数を持ち、燃焼室内等で発生し
た燃焼発熱振動の振動応答が上記音響系のものと所定の
関係にあると音響学的共鳴振動が生じ、燃焼共鳴音が発
生する。この音響学的共鳴振動は、従来より、音響系側
の固有振動数をずらして、燃焼発熱変動と所定関係にす
る事により防止できる事が知られている。
焼室- 混合気通路終端間に配され表裏に貫通する多数の
炎孔を穿設してなる燃焼プレート、燃焼ファンを配した
混合気通路、及び排気を行なう排気通路を備える燃焼装
置では、燃焼室、混合気通路、及び排気通路の存在によ
り、一定の容積及び形状を有する音響系が形成される。
この音響系は、固有振動数を持ち、燃焼室内等で発生し
た燃焼発熱振動の振動応答が上記音響系のものと所定の
関係にあると音響学的共鳴振動が生じ、燃焼共鳴音が発
生する。この音響学的共鳴振動は、従来より、音響系側
の固有振動数をずらして、燃焼発熱変動と所定関係にす
る事により防止できる事が知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記音響学的共鳴振動
は、燃焼室内等で発生した燃焼発熱変動の振動応答の位
相が、音響系固有の振動の位相と所定の関係で重なって
起こる。本発明の目的は、高負荷の全一次燃焼を行なう
燃焼器において、上記所定の関係を作らない様、バーナ
火炎の振動特性を効果的に変更して燃焼共鳴音の発生を
防止する方法、及び燃焼共鳴音の発生を防止した、高負
荷の全一次燃焼を行なう燃焼プレートの提供にある。
は、燃焼室内等で発生した燃焼発熱変動の振動応答の位
相が、音響系固有の振動の位相と所定の関係で重なって
起こる。本発明の目的は、高負荷の全一次燃焼を行なう
燃焼器において、上記所定の関係を作らない様、バーナ
火炎の振動特性を効果的に変更して燃焼共鳴音の発生を
防止する方法、及び燃焼共鳴音の発生を防止した、高負
荷の全一次燃焼を行なう燃焼プレートの提供にある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、本発明は、以下の構成を採用した。 （１）表裏に貫通する多数の炎孔を穿設してなり、高負
荷の全一次燃焼を行なう燃焼プレートについて、燃焼プ
レート内を混合気が通過するのに要する時間を、燃焼プ
レート中央部から周辺部にかけて連続的に異ならせる様
にする。 （２）表裏に貫通する多数の炎孔を穿設してなり、高負
荷の全一次燃焼を行なう燃焼プレートにおいて、中央部
から周辺部にかけて、厚みを連続的に増加又は減少する
様にした。 （３）表裏に貫通する多数の炎孔を穿設してなり、高負
荷の全一次燃焼を行なう燃焼プレートにおいて、炎孔の
表面側に孔径を大きくしたザグリを形成し、該ザグリの
長さが、中央部から周辺部にかけて段階的に増加又は減
少する様にした。
め、本発明は、以下の構成を採用した。 （１）表裏に貫通する多数の炎孔を穿設してなり、高負
荷の全一次燃焼を行なう燃焼プレートについて、燃焼プ
レート内を混合気が通過するのに要する時間を、燃焼プ
レート中央部から周辺部にかけて連続的に異ならせる様
にする。 （２）表裏に貫通する多数の炎孔を穿設してなり、高負
荷の全一次燃焼を行なう燃焼プレートにおいて、中央部
から周辺部にかけて、厚みを連続的に増加又は減少する
様にした。 （３）表裏に貫通する多数の炎孔を穿設してなり、高負
荷の全一次燃焼を行なう燃焼プレートにおいて、炎孔の
表面側に孔径を大きくしたザグリを形成し、該ザグリの
長さが、中央部から周辺部にかけて段階的に増加又は減
少する様にした。
【０００５】
〔請求項１について〕表裏に貫通する多数の炎孔を穿設
し、高負荷の全一次燃焼を行なう燃焼プレートについ
て、燃焼プレート内を混合気が通過するのに要する時間
を、燃焼プレート中央部から周辺部にかけて連続的に異
ならせる様にしたので、各炎孔列に形成される燃焼炎に
連続的な時間的ズレが生じ、通過するのに要する時間が
短い部位の燃焼炎程、先行して燃焼発熱変動が起こる事
となり、燃焼プレート全体における振動応答の特性を効
果的に変化させる事ができる。 〔請求項２について〕通常、各炎孔に形成される燃焼炎
は、噴出する混合気の圧力変動や燃焼に際しての急激な
体積変化によって発熱速度が変動し、伸縮を繰り返して
〔図１の（ａ）参照〕周期的に振動する〔図１の（ｂ）
参照〕。燃焼プレートの厚みを、中央部から周辺部にか
けて連続的に増加又は減少する様にしたので、混合気が
炎孔内を通過するのに要する時間（通過時間）が炎孔列
（同一の厚み部分に設けた炎孔の列）毎に異なり、各炎
孔列に形成される燃焼炎に連続的な時間的ズレが生じ、
通過時間が短い（プレートの厚みが薄い）炎孔列の燃焼
炎程、先行して燃焼発熱変動が起こる事となり、燃焼プ
レート全体における振動応答の特性を効果的に変化させ
る事ができる。
し、高負荷の全一次燃焼を行なう燃焼プレートについ
て、燃焼プレート内を混合気が通過するのに要する時間
を、燃焼プレート中央部から周辺部にかけて連続的に異
ならせる様にしたので、各炎孔列に形成される燃焼炎に
連続的な時間的ズレが生じ、通過するのに要する時間が
短い部位の燃焼炎程、先行して燃焼発熱変動が起こる事
となり、燃焼プレート全体における振動応答の特性を効
果的に変化させる事ができる。 〔請求項２について〕通常、各炎孔に形成される燃焼炎
は、噴出する混合気の圧力変動や燃焼に際しての急激な
体積変化によって発熱速度が変動し、伸縮を繰り返して
〔図１の（ａ）参照〕周期的に振動する〔図１の（ｂ）
参照〕。燃焼プレートの厚みを、中央部から周辺部にか
けて連続的に増加又は減少する様にしたので、混合気が
炎孔内を通過するのに要する時間（通過時間）が炎孔列
（同一の厚み部分に設けた炎孔の列）毎に異なり、各炎
孔列に形成される燃焼炎に連続的な時間的ズレが生じ、
通過時間が短い（プレートの厚みが薄い）炎孔列の燃焼
炎程、先行して燃焼発熱変動が起こる事となり、燃焼プ
レート全体における振動応答の特性を効果的に変化させ
る事ができる。
【０００６】〔請求項３について〕通常、各炎孔に形成
される燃焼炎は、噴出する混合気の圧力変動や燃焼に際
しての急激な体積変化によって発熱速度が変動し、伸縮
を繰り返して〔図１の（ａ）参照〕周期的に振動する
〔図１の（ｂ）参照〕。炎孔の表面側に孔径を大きくし
たザグリを形成し、ザグリの長さを、中央部から周辺部
にかけて段階的に増加又は減少する様にしたので、ザク
リ部分で流速が遅くなる事に起因して混合気が炎孔内を
通過するのに要する時間（通過時間）がザグリの長さの
異なる炎孔列毎に異なり、各炎孔列に形成される燃焼炎
に連続的な時間的ズレが生じ、通過時間が短い（ザグリ
が浅い）炎孔列の燃焼炎程、先行して燃焼発熱変動が起
こる事となり、燃焼プレート全体における振動応答の特
性を効果的に変化させる事ができる。
される燃焼炎は、噴出する混合気の圧力変動や燃焼に際
しての急激な体積変化によって発熱速度が変動し、伸縮
を繰り返して〔図１の（ａ）参照〕周期的に振動する
〔図１の（ｂ）参照〕。炎孔の表面側に孔径を大きくし
たザグリを形成し、ザグリの長さを、中央部から周辺部
にかけて段階的に増加又は減少する様にしたので、ザク
リ部分で流速が遅くなる事に起因して混合気が炎孔内を
通過するのに要する時間（通過時間）がザグリの長さの
異なる炎孔列毎に異なり、各炎孔列に形成される燃焼炎
に連続的な時間的ズレが生じ、通過時間が短い（ザグリ
が浅い）炎孔列の燃焼炎程、先行して燃焼発熱変動が起
こる事となり、燃焼プレート全体における振動応答の特
性を効果的に変化させる事ができる。
【０００７】
〔請求項１、２、３について〕各燃焼炎の振動を合成し
た、燃焼プレート全体における燃焼炎の燃焼発熱変動の
振動応答は、α状態からβ状態へと変化し、再びα状態
へと変化し、これを繰り返す〔図２（ａ）参照〕。その
結果、混合気が炎孔内を通過するのに要する時間を同じ
にした燃焼プレートに比べ、燃焼プレート全体としての
発熱速度の増加に遅れが生じるので、燃焼発熱変動の振
動応答の位相がずれ、音響系の固有振動波との重なりが
解消して共鳴が防止できる。また、α状態で生じる燃焼
炎の燃焼発熱変動の振動応答とβ状態で生じる燃焼炎の
燃焼発熱変動の振動応答とは、お互いに打ち消し合うの
で振動幅は小さくなる。尚、単に通過時間を異なる様に
した（例えば炎孔の孔径をランダムにする）燃焼プレー
トでは、隣接する炎孔間で通過時間の相違に基づく振動
波の時間的ずれが打ち消し合って、燃焼プレート全体に
おける燃焼炎の燃焼発熱変動の振動応答は効果的な状態
変化をしない〔図２（ｂ）参照〕ので共鳴防止が図れな
い。
た、燃焼プレート全体における燃焼炎の燃焼発熱変動の
振動応答は、α状態からβ状態へと変化し、再びα状態
へと変化し、これを繰り返す〔図２（ａ）参照〕。その
結果、混合気が炎孔内を通過するのに要する時間を同じ
にした燃焼プレートに比べ、燃焼プレート全体としての
発熱速度の増加に遅れが生じるので、燃焼発熱変動の振
動応答の位相がずれ、音響系の固有振動波との重なりが
解消して共鳴が防止できる。また、α状態で生じる燃焼
炎の燃焼発熱変動の振動応答とβ状態で生じる燃焼炎の
燃焼発熱変動の振動応答とは、お互いに打ち消し合うの
で振動幅は小さくなる。尚、単に通過時間を異なる様に
した（例えば炎孔の孔径をランダムにする）燃焼プレー
トでは、隣接する炎孔間で通過時間の相違に基づく振動
波の時間的ずれが打ち消し合って、燃焼プレート全体に
おける燃焼炎の燃焼発熱変動の振動応答は効果的な状態
変化をしない〔図２（ｂ）参照〕ので共鳴防止が図れな
い。
【０００８】
【実施例】図３〜図７に示す燃焼プレートＡ、Ｂ、Ｃ、
Ｄ、Ｅは、本発明の第１〜第５実施例（請求項１、２に
対応）であり、図８〜図１０に示す燃焼プレートＦ、
Ｇ、Ｈは、本発明の第６〜第８実施例（請求項１、３に
対応）であり、図１１、図１２に示す燃焼プレートＩ、
Ｊは、本発明の第９、第１０実施例（請求項１、及び請
求項２＋請求項３に対応）である。また、これら燃焼プ
レートＡ〜Ｊ（全て、耐熱セラミック製）は、図１３に
示すガス給湯器Ｕに装着され、高負荷の全一次燃焼を行
なう。
Ｄ、Ｅは、本発明の第１〜第５実施例（請求項１、２に
対応）であり、図８〜図１０に示す燃焼プレートＦ、
Ｇ、Ｈは、本発明の第６〜第８実施例（請求項１、３に
対応）であり、図１１、図１２に示す燃焼プレートＩ、
Ｊは、本発明の第９、第１０実施例（請求項１、及び請
求項２＋請求項３に対応）である。また、これら燃焼プ
レートＡ〜Ｊ（全て、耐熱セラミック製）は、図１３に
示すガス給湯器Ｕに装着され、高負荷の全一次燃焼を行
なう。
【０００９】ガス給湯器Ｕは、高負荷の全一次燃焼を行
なう事により、熱交換器１０１を配した燃焼室１０２
や、全体の大きさの縮小化を図ったものであり、キッチ
ン出窓下、軒下、又はベランダ等の小スペースに設置さ
れる。
なう事により、熱交換器１０１を配した燃焼室１０２
や、全体の大きさの縮小化を図ったものであり、キッチ
ン出窓下、軒下、又はベランダ等の小スペースに設置さ
れる。
【００１０】ガス給湯器Ｕにおいて、送風機１０３によ
り強制吸入した空気とガスとが燃焼プレートＡ〜Ｊの上
流（下方）に位置する混合室１０４で混合され、混合ガ
スは燃焼プレートＡ〜Ｊの下流（上方）に位置する燃焼
室１０２で燃焼し、燃焼炎は、熱交換器１０１内を通過
する流水を加熱し、通過水量（２．９〜１０．９リット
ル／分）に関わらず所定温度（例えば６０℃）の湯を給
湯する。尚、インプットは、３００００ｋｃａｌ〜６０
００ｋｃａｌの範囲で増減され、インプット量に適した
ガス量、空気量となる様に、燃焼制御器１０５は、比例
弁１０６、送風機１０３を制御する。
り強制吸入した空気とガスとが燃焼プレートＡ〜Ｊの上
流（下方）に位置する混合室１０４で混合され、混合ガ
スは燃焼プレートＡ〜Ｊの下流（上方）に位置する燃焼
室１０２で燃焼し、燃焼炎は、熱交換器１０１内を通過
する流水を加熱し、通過水量（２．９〜１０．９リット
ル／分）に関わらず所定温度（例えば６０℃）の湯を給
湯する。尚、インプットは、３００００ｋｃａｌ〜６０
００ｋｃａｌの範囲で増減され、インプット量に適した
ガス量、空気量となる様に、燃焼制御器１０５は、比例
弁１０６、送風機１０３を制御する。
【００１１】図３に示す、第１実施例の燃焼プレートＡ
（縦９２ｍｍ、横１４０ｍｍ、厚さ１３〜２３ｍｍ）
は、断面が略蒲鉾状を呈し、表裏に貫通する多数の炎孔
２（孔径１．９ｍｍ）を、等間隔（中心- 中心距離４ｍ
ｍ）の格子状に穿設（平らな裏面２１と垂直）してい
る。また、燃焼プレートＡの外周上縁部２２１は、燃焼
室１０２への配設を容易にする為、裏面２１と平行に形
成されている。
（縦９２ｍｍ、横１４０ｍｍ、厚さ１３〜２３ｍｍ）
は、断面が略蒲鉾状を呈し、表裏に貫通する多数の炎孔
２（孔径１．９ｍｍ）を、等間隔（中心- 中心距離４ｍ
ｍ）の格子状に穿設（平らな裏面２１と垂直）してい
る。また、燃焼プレートＡの外周上縁部２２１は、燃焼
室１０２への配設を容易にする為、裏面２１と平行に形
成されている。
【００１２】図４に示す、第２実施例の燃焼プレートＢ
は、燃焼プレートＡを上下、逆にしたものである。
は、燃焼プレートＡを上下、逆にしたものである。
【００１３】図５に示す、第３実施例の燃焼プレートＣ
は、プレートの断面形状や大きさが燃焼プレートＡと略
同一であり、炎孔２の表面２２側にザグリ２０を形成し
ている。尚、ザグリ２０は、孔径が４．５ｍｍとされ、
深さは１．５ｍｍとされる。
は、プレートの断面形状や大きさが燃焼プレートＡと略
同一であり、炎孔２の表面２２側にザグリ２０を形成し
ている。尚、ザグリ２０は、孔径が４．５ｍｍとされ、
深さは１．５ｍｍとされる。
【００１４】図６に示す、第４実施例の燃焼プレートＤ
（縦９２ｍｍ、横１４０ｍｍ、厚さ１３〜２３ｍｍ）
は、表面２２が平らとされ、中央部から周辺部にかけて
厚みが連続的に増大する様に裏面２１を凹面状に成形し
ている。燃焼プレートＤでは、炎孔２（孔径１．７ｍ
ｍ）は、等間隔（中心- 中心距離３ｍｍ）の格子状に穿
設（表面２２と垂直）されている。尚、燃焼プレートＤ
の外周下縁部２１１は、燃焼室１０２への配設を容易に
する為、表面２２と平行に形成されている。
（縦９２ｍｍ、横１４０ｍｍ、厚さ１３〜２３ｍｍ）
は、表面２２が平らとされ、中央部から周辺部にかけて
厚みが連続的に増大する様に裏面２１を凹面状に成形し
ている。燃焼プレートＤでは、炎孔２（孔径１．７ｍ
ｍ）は、等間隔（中心- 中心距離３ｍｍ）の格子状に穿
設（表面２２と垂直）されている。尚、燃焼プレートＤ
の外周下縁部２１１は、燃焼室１０２への配設を容易に
する為、表面２２と平行に形成されている。
【００１５】図７に示す、第５実施例の燃焼プレートＥ
は、燃焼プレートＤを上下、逆に配設したものである。
は、燃焼プレートＤを上下、逆に配設したものである。
【００１６】上記第１〜第５実施例は、つぎの利点を有
する。燃焼プレートＡ〜Ｅの厚みを、中央部から周辺部
にかけて連続的に増加又は減少する様にしたので、混合
気が炎孔２内を通過するのに要する時間（通過時間）が
炎孔列毎に異なり、各炎孔列に形成される燃焼炎に連続
的な時間的ズレが生じ、通過時間が短い（燃焼プレート
の厚みが薄い）炎孔列の燃焼炎程、先行して燃焼発熱変
動が起こる事となり、燃焼プレート全体における振動応
答の特性を効果的に変化させる事ができる。各燃焼炎の
振動を合成した、燃焼プレートＡ〜Ｅ全体における燃焼
炎の燃焼発熱変動の振動応答は、α状態からβ状態へと
変化し、再びα状態へと変化し、これを繰り返す〔図２
の（ａ）参照〕。その結果、混合気が炎孔２内を通過す
るのに要する時間を同じにした燃焼プレートに比べ、燃
焼プレート全体としての発熱速度の増加に遅れが生じる
ので、燃焼炎の燃焼発熱変動の振動応答の位相がずれ、
音響系の固有振動波との重なりが解消して共鳴が防止で
きる。また、α状態で生じる燃焼炎の燃焼発熱変動の振
動応答とβ状態で生じる燃焼炎の燃焼発熱変動の振動応
答とは、お互いに打ち消し合うので、燃焼炎の燃焼発熱
変動の振動応答の振動幅は小さくなる。燃焼プレートＡ
〜Ｅを装着したガス給湯器Ｕは、燃焼共鳴音の発生が防
止できるので、隣や室内へ騒音を撒き散らさない。
する。燃焼プレートＡ〜Ｅの厚みを、中央部から周辺部
にかけて連続的に増加又は減少する様にしたので、混合
気が炎孔２内を通過するのに要する時間（通過時間）が
炎孔列毎に異なり、各炎孔列に形成される燃焼炎に連続
的な時間的ズレが生じ、通過時間が短い（燃焼プレート
の厚みが薄い）炎孔列の燃焼炎程、先行して燃焼発熱変
動が起こる事となり、燃焼プレート全体における振動応
答の特性を効果的に変化させる事ができる。各燃焼炎の
振動を合成した、燃焼プレートＡ〜Ｅ全体における燃焼
炎の燃焼発熱変動の振動応答は、α状態からβ状態へと
変化し、再びα状態へと変化し、これを繰り返す〔図２
の（ａ）参照〕。その結果、混合気が炎孔２内を通過す
るのに要する時間を同じにした燃焼プレートに比べ、燃
焼プレート全体としての発熱速度の増加に遅れが生じる
ので、燃焼炎の燃焼発熱変動の振動応答の位相がずれ、
音響系の固有振動波との重なりが解消して共鳴が防止で
きる。また、α状態で生じる燃焼炎の燃焼発熱変動の振
動応答とβ状態で生じる燃焼炎の燃焼発熱変動の振動応
答とは、お互いに打ち消し合うので、燃焼炎の燃焼発熱
変動の振動応答の振動幅は小さくなる。燃焼プレートＡ
〜Ｅを装着したガス給湯器Ｕは、燃焼共鳴音の発生が防
止できるので、隣や室内へ騒音を撒き散らさない。
【００１７】第３実施例の燃焼プレートＣ（図５に示
す）において、ザグリ２０には混合気の流速を遅くして
燃焼炎を安定させるという保炎作用がある。
す）において、ザグリ２０には混合気の流速を遅くして
燃焼炎を安定させるという保炎作用がある。
【００１８】図８に示す、第６実施例の燃焼プレートＦ
（縦９２ｍｍ、横１４０ｍｍ、厚さ１３ｍｍ）は、平板
状を呈し、表裏に貫通する多数の炎孔２（孔径１．９ｍ
ｍ）を、等間隔（中心- 中心距離４ｍｍ）の格子状に穿
設している。また、炎孔２の表面２２側に、孔径が４．
５ｍｍで深さが１．５〜３．５ｍｍのザグリ２０を、ザ
グリ奥底を結ぶ包絡線が凹曲面を示す様に、中央部から
周辺部にかけて段階的に浅くなる様に形成されている。
尚、ザグリ２０の奥底を結ぶ包絡線がＶ字状に直線的に
なる様にザグリ２０を形成しても良い。
（縦９２ｍｍ、横１４０ｍｍ、厚さ１３ｍｍ）は、平板
状を呈し、表裏に貫通する多数の炎孔２（孔径１．９ｍ
ｍ）を、等間隔（中心- 中心距離４ｍｍ）の格子状に穿
設している。また、炎孔２の表面２２側に、孔径が４．
５ｍｍで深さが１．５〜３．５ｍｍのザグリ２０を、ザ
グリ奥底を結ぶ包絡線が凹曲面を示す様に、中央部から
周辺部にかけて段階的に浅くなる様に形成されている。
尚、ザグリ２０の奥底を結ぶ包絡線がＶ字状に直線的に
なる様にザグリ２０を形成しても良い。
【００１９】図９に示す、第７実施例の燃焼プレートＧ
（縦９２ｍｍ、横１４０ｍｍ、厚さ１３ｍｍ）は、表面
２２及び裏面２１が、上方に湾曲する形状を示し、表裏
に貫通する多数の炎孔２（孔径１．７ｍｍ）を、等間隔
（中心- 中心距離４ｍｍ）の格子状に穿設している。ま
た、炎孔２の表面２２側には、孔径が４．５ｍｍで深さ
が１．５〜３．５ｍｍのザグリ２０が、中央部から周辺
部にかけて段階的に浅くなる様に形成されている。更
に、燃焼プレートＧの外周上縁部２２１及び外周下縁部
２１１は、燃焼室１０２への配設を容易にする為、平ら
にされている。
（縦９２ｍｍ、横１４０ｍｍ、厚さ１３ｍｍ）は、表面
２２及び裏面２１が、上方に湾曲する形状を示し、表裏
に貫通する多数の炎孔２（孔径１．７ｍｍ）を、等間隔
（中心- 中心距離４ｍｍ）の格子状に穿設している。ま
た、炎孔２の表面２２側には、孔径が４．５ｍｍで深さ
が１．５〜３．５ｍｍのザグリ２０が、中央部から周辺
部にかけて段階的に浅くなる様に形成されている。更
に、燃焼プレートＧの外周上縁部２２１及び外周下縁部
２１１は、燃焼室１０２への配設を容易にする為、平ら
にされている。
【００２０】図１０に示す、第８実施例の燃焼プレート
Ｈ（縦９２ｍｍ、横１４０ｍｍ、厚さ１３ｍｍ）は、表
面２２及び裏面２１が、下方に湾曲する形状を示し、表
裏に貫通する多数の炎孔２（孔径１．７ｍｍ）を、等間
隔（中心- 中心距離４ｍｍ）の格子状に穿設している。
また、炎孔２の表面２２側には、孔径が４．５ｍｍで深
さが１．５〜３．５ｍｍのザグリ２０が、中央部から周
辺部にかけて段階的に浅くなる様に形成されている。
尚、ザグリ２０の奥底を結ぶ包絡線がＶ字状に直線的に
なる様にザグリ２０を形成しても良い。また、燃焼プレ
ートＨの外周上縁部２２１及び外周下縁部２１１は、燃
焼室１０２への配設を容易にする為、平らにされてい
る。
Ｈ（縦９２ｍｍ、横１４０ｍｍ、厚さ１３ｍｍ）は、表
面２２及び裏面２１が、下方に湾曲する形状を示し、表
裏に貫通する多数の炎孔２（孔径１．７ｍｍ）を、等間
隔（中心- 中心距離４ｍｍ）の格子状に穿設している。
また、炎孔２の表面２２側には、孔径が４．５ｍｍで深
さが１．５〜３．５ｍｍのザグリ２０が、中央部から周
辺部にかけて段階的に浅くなる様に形成されている。
尚、ザグリ２０の奥底を結ぶ包絡線がＶ字状に直線的に
なる様にザグリ２０を形成しても良い。また、燃焼プレ
ートＨの外周上縁部２２１及び外周下縁部２１１は、燃
焼室１０２への配設を容易にする為、平らにされてい
る。
【００２１】上記第６〜第８実施例は、つぎの利点を有
する。燃焼プレートＦ〜Ｈにおいて、炎孔２の小径部の
長さ（燃焼プレートの厚さ−ザグリ２０の深さ）を
Ｌ1 、大径部の長さ（ザグリ２０の深さ）をＬ2 、小径
部を流れる混合気の流速をＶ1 、大径部を流れる混合気
の流速をＶ2 とすると、混合気の通過時間ｔは、次の式
で表される。 ｔ＝（Ｌ1 ／Ｖ1 ）＋（Ｌ2 ／Ｖ2 ） Ｖ1 ＞Ｖ2 である為、燃焼プレートの厚さが均一である
ときには、小径部の長さＬ1 が長く、大径部の長さＬ2
が短い程、混合気の噴出タイミングが早い。燃焼プレー
トＦ〜Ｈでは、表面側の炎孔２にザグリ２０を形成し、
ザグリ２０の深さを、周辺部に行く程、浅くしたので、
混合気が炎孔２内を通過するのに要する時間（通過時
間）は周辺部に行く程短くなり、各炎孔列に形成される
燃焼炎に連続的な時間的ズレが生じ、通過時間が短い
（ザグリが浅い）炎孔列の燃焼炎程、先行して燃焼発熱
変動が起こる事となり、燃焼プレート全体における振動
応答の特性を効果的に変化させる事ができる。この為、
各燃焼炎の振動を合成した、燃焼プレート全体における
燃焼炎の燃焼発熱変動の振動応答は、α状態からβ状態
へと変化し、再びα状態へと変化し、これを繰り返す
〔図２の（ａ）参照〕。その結果、混合気が炎孔内を通
過するのに要する時間を同じにした燃焼プレートに比
べ、燃焼プレート全体としての発熱速度の増加に遅れが
生じるので燃焼炎の燃焼発熱変動の振動応答の位相がず
れ、音響系の固有振動波との重なりが解消して共鳴が防
止できる。また、α状態で生じる燃焼炎の燃焼発熱変動
の振動応答とβ状態で生じる燃焼炎の燃焼発熱変動の振
動応答とは、お互いに打ち消し合うので振動幅は小さく
なる。燃焼プレートＦ〜Ｈを装着したガス給湯器Ｕは、
燃焼共鳴音の発生が防止できるので、隣や室内へ騒音を
撒き散らさない。尚、ザグリ２０の深さは、中央部から
周辺部に行く程、段階的に深くなる様に形成しても良
い。
する。燃焼プレートＦ〜Ｈにおいて、炎孔２の小径部の
長さ（燃焼プレートの厚さ−ザグリ２０の深さ）を
Ｌ1 、大径部の長さ（ザグリ２０の深さ）をＬ2 、小径
部を流れる混合気の流速をＶ1 、大径部を流れる混合気
の流速をＶ2 とすると、混合気の通過時間ｔは、次の式
で表される。 ｔ＝（Ｌ1 ／Ｖ1 ）＋（Ｌ2 ／Ｖ2 ） Ｖ1 ＞Ｖ2 である為、燃焼プレートの厚さが均一である
ときには、小径部の長さＬ1 が長く、大径部の長さＬ2
が短い程、混合気の噴出タイミングが早い。燃焼プレー
トＦ〜Ｈでは、表面側の炎孔２にザグリ２０を形成し、
ザグリ２０の深さを、周辺部に行く程、浅くしたので、
混合気が炎孔２内を通過するのに要する時間（通過時
間）は周辺部に行く程短くなり、各炎孔列に形成される
燃焼炎に連続的な時間的ズレが生じ、通過時間が短い
（ザグリが浅い）炎孔列の燃焼炎程、先行して燃焼発熱
変動が起こる事となり、燃焼プレート全体における振動
応答の特性を効果的に変化させる事ができる。この為、
各燃焼炎の振動を合成した、燃焼プレート全体における
燃焼炎の燃焼発熱変動の振動応答は、α状態からβ状態
へと変化し、再びα状態へと変化し、これを繰り返す
〔図２の（ａ）参照〕。その結果、混合気が炎孔内を通
過するのに要する時間を同じにした燃焼プレートに比
べ、燃焼プレート全体としての発熱速度の増加に遅れが
生じるので燃焼炎の燃焼発熱変動の振動応答の位相がず
れ、音響系の固有振動波との重なりが解消して共鳴が防
止できる。また、α状態で生じる燃焼炎の燃焼発熱変動
の振動応答とβ状態で生じる燃焼炎の燃焼発熱変動の振
動応答とは、お互いに打ち消し合うので振動幅は小さく
なる。燃焼プレートＦ〜Ｈを装着したガス給湯器Ｕは、
燃焼共鳴音の発生が防止できるので、隣や室内へ騒音を
撒き散らさない。尚、ザグリ２０の深さは、中央部から
周辺部に行く程、段階的に深くなる様に形成しても良
い。
【００２２】第１１図〜図１２図に示される、第９、第
１０実施例の燃焼プレートＩ、Ｊにおいて、燃焼プレー
ト自体の大きさや形状、炎孔２の孔径は、夫々、燃焼プ
レートＡ、Ｂと同じである。また、各炎孔２の裏面２２
側には、孔径が４．５ｍｍで深さが１．５〜３．５ｍｍ
のザグリ２０が、中央部から周辺部にかけて段階的に浅
くなる様に形成されている。尚、ザグリ２０の奥底を結
ぶ包絡線がＶ字状に直線的になる様にザグリ２０を形成
しても良い。
１０実施例の燃焼プレートＩ、Ｊにおいて、燃焼プレー
ト自体の大きさや形状、炎孔２の孔径は、夫々、燃焼プ
レートＡ、Ｂと同じである。また、各炎孔２の裏面２２
側には、孔径が４．５ｍｍで深さが１．５〜３．５ｍｍ
のザグリ２０が、中央部から周辺部にかけて段階的に浅
くなる様に形成されている。尚、ザグリ２０の奥底を結
ぶ包絡線がＶ字状に直線的になる様にザグリ２０を形成
しても良い。
【００２３】燃焼プレートＩ、Ｊは、プレートの厚みを
中央部から周辺部にかけて連続的に減少する様にした構
成と、ザグリ２０の深さを中央部から周辺部にかけて段
階的に浅くした構成とにより、混合気が炎孔２内を通過
するのに要する時間（通過時間）が炎孔列毎に大きく異
なり、各炎孔列に形成される燃焼炎に連続的な時間的ズ
レが生じ、通過時間が短い（プレートの厚みが薄くザグ
リ２０の深さが深い）周辺部の炎孔列の燃焼炎程、先行
して燃焼発熱変動が起こる事となり、燃焼プレート全体
における振動応答の特性を効果的に変化させる事ができ
る。尚、プレートの厚み変化とザグリ２０の深さ変化と
を同時に行なっているので、各炎孔列の燃焼炎に時間的
ズレを容易につける事ができる。尚、プレートの厚みを
中央部から周辺部にかけて連続的に増加させ、ザグリ２
０の深さが中央から周辺にかけて段階的に深くなる様に
しても良い。
中央部から周辺部にかけて連続的に減少する様にした構
成と、ザグリ２０の深さを中央部から周辺部にかけて段
階的に浅くした構成とにより、混合気が炎孔２内を通過
するのに要する時間（通過時間）が炎孔列毎に大きく異
なり、各炎孔列に形成される燃焼炎に連続的な時間的ズ
レが生じ、通過時間が短い（プレートの厚みが薄くザグ
リ２０の深さが深い）周辺部の炎孔列の燃焼炎程、先行
して燃焼発熱変動が起こる事となり、燃焼プレート全体
における振動応答の特性を効果的に変化させる事ができ
る。尚、プレートの厚み変化とザグリ２０の深さ変化と
を同時に行なっているので、各炎孔列の燃焼炎に時間的
ズレを容易につける事ができる。尚、プレートの厚みを
中央部から周辺部にかけて連続的に増加させ、ザグリ２
０の深さが中央から周辺にかけて段階的に深くなる様に
しても良い。
【００２４】図１４に示す燃焼プレートＫは、本発明の
第１１実施例（請求項１、２に対応）であり、図１６に
示す燃焼プレートＬは、本発明の第１２実施例（請求項
１、３に対応）であり、これら燃焼プレートＫ、Ｌは、
図１３に示すガス給湯器Ｕに装着され、高負荷の全一次
燃焼を行なう。
第１１実施例（請求項１、２に対応）であり、図１６に
示す燃焼プレートＬは、本発明の第１２実施例（請求項
１、３に対応）であり、これら燃焼プレートＫ、Ｌは、
図１３に示すガス給湯器Ｕに装着され、高負荷の全一次
燃焼を行なう。
【００２５】図１４に示す燃焼プレートＫ（縦９２ｍ
ｍ、横１４０ｍｍ、厚さ１６〜２５ｍｍ）は、断面が略
蒲鉾状を呈し、表裏に貫通する多数の炎孔２（孔径１．
９ｍｍ）、炎孔３（孔径１．７ｍｍ）を二列毎に繰り返
して穿設（８ｍｍ間隔）している。更に、燃焼プレート
Ｋには、孔径１．３ｍｍの炎孔４及び孔径０．９ｍｍの
炎孔５が後述するザグリ２３、３１の淵等に穿設されて
いる。尚、上記炎孔２の表面２２側には深さ１．５ｍ
ｍ、孔径４．５ｍｍのザグリ２３が形成され、炎孔３に
は深さ３．５ｍｍ、孔径４．５ｍｍのザグリ３１が形成
されている。上記の如く、二列の炎孔２を中心とする炎
孔列ｘと、二列の炎孔３を中心とする炎孔列ｙとが繰り
返し形成されている。孔径が異なる炎孔２、３、４、５
は、低発熱量領域から高発熱量領域に亘って燃焼炎を安
定させる役目を果たし、ザグリ２３、３１は、混合気の
流速を低減して燃焼炎を安定させる保炎の役目を果た
す。また、炎孔列ｘと炎孔列ｙの繰り返しにより、この
繰り返し方向にも、上記α状態の燃焼炎の燃焼発熱変動
の振動応答とβ状態の燃焼炎の燃焼発熱変動の振動応答
が生じ、お互い打ち消し合って振動幅は小さくなり、共
鳴音発生防止に有利に働く。
ｍ、横１４０ｍｍ、厚さ１６〜２５ｍｍ）は、断面が略
蒲鉾状を呈し、表裏に貫通する多数の炎孔２（孔径１．
９ｍｍ）、炎孔３（孔径１．７ｍｍ）を二列毎に繰り返
して穿設（８ｍｍ間隔）している。更に、燃焼プレート
Ｋには、孔径１．３ｍｍの炎孔４及び孔径０．９ｍｍの
炎孔５が後述するザグリ２３、３１の淵等に穿設されて
いる。尚、上記炎孔２の表面２２側には深さ１．５ｍ
ｍ、孔径４．５ｍｍのザグリ２３が形成され、炎孔３に
は深さ３．５ｍｍ、孔径４．５ｍｍのザグリ３１が形成
されている。上記の如く、二列の炎孔２を中心とする炎
孔列ｘと、二列の炎孔３を中心とする炎孔列ｙとが繰り
返し形成されている。孔径が異なる炎孔２、３、４、５
は、低発熱量領域から高発熱量領域に亘って燃焼炎を安
定させる役目を果たし、ザグリ２３、３１は、混合気の
流速を低減して燃焼炎を安定させる保炎の役目を果た
す。また、炎孔列ｘと炎孔列ｙの繰り返しにより、この
繰り返し方向にも、上記α状態の燃焼炎の燃焼発熱変動
の振動応答とβ状態の燃焼炎の燃焼発熱変動の振動応答
が生じ、お互い打ち消し合って振動幅は小さくなり、共
鳴音発生防止に有利に働く。
【００２６】従来の燃焼プレートを装着したガス給湯器
は、図１５（ａ）のインプット- ファン回転数特性グラ
フ中、メッシュで示される範囲において共鳴音が発生す
る。しかし、本発明の燃焼プレートを装着したガス給湯
器Ｕは、図１５（ｂ）のインプット- ファン回転数特性
グラフに示される様に不燃限界ライン６１とリフト限界
ライン６２とで囲まれる全ての燃焼良好域６３におい
て、共鳴音を生じさせる事無く高負荷の全一次燃焼を行
なう事ができる。
は、図１５（ａ）のインプット- ファン回転数特性グラ
フ中、メッシュで示される範囲において共鳴音が発生す
る。しかし、本発明の燃焼プレートを装着したガス給湯
器Ｕは、図１５（ｂ）のインプット- ファン回転数特性
グラフに示される様に不燃限界ライン６１とリフト限界
ライン６２とで囲まれる全ての燃焼良好域６３におい
て、共鳴音を生じさせる事無く高負荷の全一次燃焼を行
なう事ができる。
【００２７】燃焼プレートＬ（縦９２ｍｍ、横１４０ｍ
ｍ、厚さ１６）は、断面が平板状を呈し、燃焼プレート
Ｋと同様、表裏に貫通する多数の炎孔３（孔径１．７ｍ
ｍ）を穿設（８ｍｍ間隔）している。また、燃焼プレー
トＬには、孔径１．３ｍｍの炎孔４及び孔径０．９ｍｍ
の炎孔５が後述するザグリ３２の淵等に穿設されてい
る。更に、上記炎孔３には、孔径４．５ｍｍで深さ１．
５〜３．５ｍｍのザグリ３２が、中央部から周辺部にか
けて段階的に浅くなる様に形成されている。尚、ザグリ
３２の奥底を結んだ包絡線は、図１６の（ａ）に示す様
に凹面状であっても、図１６の（ｂ）に示すＶ字状であ
っても良い。この燃焼プレートＬもＫと同様、全ての燃
焼良好域で共鳴音が生じさせ無い。
ｍ、厚さ１６）は、断面が平板状を呈し、燃焼プレート
Ｋと同様、表裏に貫通する多数の炎孔３（孔径１．７ｍ
ｍ）を穿設（８ｍｍ間隔）している。また、燃焼プレー
トＬには、孔径１．３ｍｍの炎孔４及び孔径０．９ｍｍ
の炎孔５が後述するザグリ３２の淵等に穿設されてい
る。更に、上記炎孔３には、孔径４．５ｍｍで深さ１．
５〜３．５ｍｍのザグリ３２が、中央部から周辺部にか
けて段階的に浅くなる様に形成されている。尚、ザグリ
３２の奥底を結んだ包絡線は、図１６の（ａ）に示す様
に凹面状であっても、図１６の（ｂ）に示すＶ字状であ
っても良い。この燃焼プレートＬもＫと同様、全ての燃
焼良好域で共鳴音が生じさせ無い。
【００２８】本発明は、上記実施例以外に、つぎの実施
態様を含む。 ａ．上記実施例では、燃焼プレートをガス給湯器に装着
しているが、温風暖房機、ガスグリル、衣類乾燥機等に
装着しても良い。 ｂ．炎孔の孔径や間隔、ザグリの深さやザグリ径、燃焼
プレートの厚み等は、上記実施例の値に拘束されず、適
宜、決めれば良い。 ｃ．ザグリは、全ての炎孔の表面側に形成しても良く、
一部の炎孔のみに形成しても良い。 ｄ．燃焼プレートの縦方向、横方向の両方向において、
中央部から周辺部にかけてプレートの厚み、ザグリ深さ
を変化させても良い。
態様を含む。 ａ．上記実施例では、燃焼プレートをガス給湯器に装着
しているが、温風暖房機、ガスグリル、衣類乾燥機等に
装着しても良い。 ｂ．炎孔の孔径や間隔、ザグリの深さやザグリ径、燃焼
プレートの厚み等は、上記実施例の値に拘束されず、適
宜、決めれば良い。 ｃ．ザグリは、全ての炎孔の表面側に形成しても良く、
一部の炎孔のみに形成しても良い。 ｄ．燃焼プレートの縦方向、横方向の両方向において、
中央部から周辺部にかけてプレートの厚み、ザグリ深さ
を変化させても良い。
【図１】（ａ）は燃焼炎が伸縮を繰り返す様子を示す説
明図であり、（ｂ）は本発明の構成を採用しない燃焼プ
レートの炎孔に形成される燃焼炎の伸縮により振動波が
生じる様子を示す説明図である。
明図であり、（ｂ）は本発明の構成を採用しない燃焼プ
レートの炎孔に形成される燃焼炎の伸縮により振動波が
生じる様子を示す説明図である。
【図２】（ａ）は本発明の構成を採用した燃焼プレート
の炎孔に形成される燃焼炎によって発生する燃焼プレー
ト全体における振動波を表した説明図であり、（ｂ）は
本発明の構成を採用しない燃焼プレートの炎孔に形成さ
れる燃焼炎によって発生する燃焼プレート全体における
振動波を表した説明図である。
の炎孔に形成される燃焼炎によって発生する燃焼プレー
ト全体における振動波を表した説明図であり、（ｂ）は
本発明の構成を採用しない燃焼プレートの炎孔に形成さ
れる燃焼炎によって発生する燃焼プレート全体における
振動波を表した説明図である。
【図３】本発明の第１実施例に係る燃焼プレートＡの平
面図（上）及び断面図（下）である。
面図（上）及び断面図（下）である。
【図４】本発明の第２実施例に係る燃焼プレートＢの平
面図（上）及び断面図（下）である。
面図（上）及び断面図（下）である。
【図５】本発明の第３実施例に係る燃焼プレートＣの平
面図（上）及び断面図（下）である。
面図（上）及び断面図（下）である。
【図６】本発明の第４実施例に係る燃焼プレートＤの平
面図（上）及び断面図（下）である。
面図（上）及び断面図（下）である。
【図７】本発明の第５実施例に係る燃焼プレートＥの平
面図（上）及び断面図（下）である。
面図（上）及び断面図（下）である。
【図８】本発明の第６実施例に係る燃焼プレートＦの平
面図（上）及び断面図（下）である。
面図（上）及び断面図（下）である。
【図９】本発明の第７実施例に係る燃焼プレートＧの平
面図（上）及び断面図（下）である。
面図（上）及び断面図（下）である。
【図１０】本発明の第８実施例に係る燃焼プレートＨの
平面図（上）及び断面図（下）である。
平面図（上）及び断面図（下）である。
【図１１】本発明の第９実施例に係る燃焼プレートＩの
平面図（上）及び断面図（下）である。
平面図（上）及び断面図（下）である。
【図１２】本発明の第１０実施例に係る燃焼プレートＪ
の平面図（上）及び断面図（下）である。
の平面図（上）及び断面図（下）である。
【図１３】燃焼プレートＡ〜Ｌを装着して高負荷の全一
次燃焼を行なうガス給湯器の構造説明図である。
次燃焼を行なうガス給湯器の構造説明図である。
【図１４】本発明の第１３実施例に係る燃焼プレートＫ
の平面図（上）及び断面図（下）である。
の平面図（上）及び断面図（下）である。
【図１５】従来及び本発明の燃焼プレートを装着したガ
ス給湯器において共鳴音発生領域を示すインプット- フ
ァン回転数特性グラフである。
ス給湯器において共鳴音発生領域を示すインプット- フ
ァン回転数特性グラフである。
【図１６】本発明の第１２実施例に係る燃焼プレートＬ
の平面図及び断面図であり、（ａ）はザグリの奥底を結
んだ包絡線が凹面状であるもの、（ｂ）はＶ字状にした
ものである。
の平面図及び断面図であり、（ａ）はザグリの奥底を結
んだ包絡線が凹面状であるもの、（ｂ）はＶ字状にした
ものである。
２、３ 炎孔 ２０、３１、３２ ザグリ Ａ〜Ｌ 燃焼プレート
Claims (3)
- 【請求項１】 表裏に貫通する多数の炎孔を穿設してな
り、高負荷の全一次燃焼を行なう燃焼プレートについ
て、 燃焼プレート内を混合気が通過するのに要する時間を、
燃焼プレート中央部から周辺部にかけて連続的に異なら
せる様にする燃焼共鳴音の発生防止方法。 - 【請求項２】 表裏に貫通する多数の炎孔を穿設してな
り、高負荷の全一次燃焼を行なう燃焼プレートにおい
て、 中央部から周辺部にかけて、厚みを連続的に増加又は減
少する様にした事を特徴とする燃焼プレート。 - 【請求項３】 表裏に貫通する多数の炎孔を穿設してな
り、高負荷の全一次燃焼を行なう燃焼プレートにおい
て、 炎孔の表面側に孔径を大きくしたザグリを形成し、該ザ
グリの長さが、中央部から周辺部にかけて段階的に増加
又は減少する様にした事を特徴とする燃焼プレート。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4333120A JP2664010B2 (ja) | 1992-12-14 | 1992-12-14 | 燃焼プレート |
| KR1019930013784A KR0126901B1 (ko) | 1992-12-14 | 1993-07-21 | 연소공명음 발생방지방법 및 연소플레이트 |
| AU50434/93A AU666780B2 (en) | 1992-12-14 | 1993-11-03 | A method of preventing burning resonance noise and a burner plate |
| US08/155,597 US5417566A (en) | 1992-12-14 | 1993-11-22 | Method of preventing burning resonance noise and a burner plate |
| EP93309615A EP0602831B1 (en) | 1992-12-14 | 1993-12-01 | A burner plate and a method of preventing burning resonance noise |
| DE69308113T DE69308113T2 (de) | 1992-12-14 | 1993-12-01 | Brennerplatte und Verfahren zur Vorbeugung von Resonanzgeräuschen im Brenner |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4333120A JP2664010B2 (ja) | 1992-12-14 | 1992-12-14 | 燃焼プレート |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06185709A true JPH06185709A (ja) | 1994-07-08 |
| JP2664010B2 JP2664010B2 (ja) | 1997-10-15 |
Family
ID=18262519
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4333120A Expired - Fee Related JP2664010B2 (ja) | 1992-12-14 | 1992-12-14 | 燃焼プレート |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5417566A (ja) |
| EP (1) | EP0602831B1 (ja) |
| JP (1) | JP2664010B2 (ja) |
| KR (1) | KR0126901B1 (ja) |
| AU (1) | AU666780B2 (ja) |
| DE (1) | DE69308113T2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007107864A (ja) * | 2005-10-17 | 2007-04-26 | Paloma Ind Ltd | バーナ及びバーナユニット |
| JP2013213623A (ja) * | 2012-04-02 | 2013-10-17 | System-Kankyo Co Ltd | メタルニットバーナ |
Families Citing this family (18)
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|---|---|---|---|---|
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| JP3865325B2 (ja) * | 1996-04-30 | 2007-01-10 | 東京瓦斯株式会社 | 吸収式冷凍機 |
| NL1005494C2 (nl) * | 1997-03-11 | 1998-09-14 | Fasto Nefit Bv | Gasbrander. |
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