JPH06190415A

JPH06190415A - 金属帯の冷間タンデム圧延方法

Info

Publication number: JPH06190415A
Application number: JP4358145A
Authority: JP
Inventors: Satoru Hirabayashi; 哲平林; Kaoru Shiraishi; 馨白石; Hisaaki Kataoka; 久明片岡; Junji Koshiro; 純士小代; Nariyuki Ono; 成之大野
Original assignee: NKK Corp; Nippon Kokan Ltd
Current assignee: JFE Engineering Corp
Priority date: 1992-12-25
Filing date: 1992-12-25
Publication date: 1994-07-12

Abstract

(57)【要約】【目的】冷間タンデム連続圧延機により表面特性、板
クラウンないし形状に優れたステンレス鋼やＪＩＳ規格
ＳＣ、ＳＫなどの高光沢が要請され、或いは高Ni含有な
ど高変形抵抗で高光沢又は平滑性の要請される鋼帯その
他の金属帯を得る方法の提供。【構成】冷間タンデム圧延機において、最終及びその
直前の２スタンドでのワークロール径を２５０〜１００
mmとし、且つ最終スタンド圧下率を２〜１５％とすると
共に前記２スタンドにおける累積圧下率を２０〜４０％
とした金属の圧延をなし、圧延機内の前記２スタンドを
除く前段スタンドで少なくとも片面端部に先細まり研削
を施したテーパ部を被圧延材の両側端部に位置させる配
列からなる作業ロール対、又はバックアップロールとペ
アにして水平面で交叉し得る上下作業ロール対を組んだ
スタンド位置により圧延する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は金属帯の冷間タンデム圧
延法に係り、冷間タンデム連続圧延機により表面特性、
板クラウンないし形状に優れたステンレス鋼やＪＩＳ規
格ＳＣ、ＳＫなどの高光沢の要請され、あるいは高Ni含
有など高変形抵抗で高光沢または平滑性の要請される鋼
帯その他の金属帯を得ることのできる方法を提供しよう
とするものである。

【０００２】

【従来の技術】ステンレス鋼その他の冷間圧延について
は従来からゼンジマーミルに代表される小径ワークロー
ルを用いると共にニート油を主流とした圧延油を採用し
て圧延が行われて来たが、近年このゼンジマー等の小径
ミルによる圧延に代ってロール径は大径のものを用いた
冷間タンデム圧延機を用いることが主流となりつつあ
る。

【０００３】然しこのような大径ロールによる圧延は高
品質系材に関しては未だ粗圧延的な位置づけであって、
その大きな理由としては、大径ミルによる圧延はロール
バイト内に大量の圧延油が引き込まれる結果、大きなオ
イルピットの生成が避けられず、表面光沢度の低下、粗
さの増大を招くことがある。このため前記のような冷間
タンデムミルの後段を中径のワークロールとすることに
ついて特開昭５９−３８３３４、同５９−１０７０３０
では１５０mm以上、特開昭６３−１１９９０８では４０
０mm以下のものを採用することが提案されている。

【０００４】なおゼンジマーミル等小径ミルにおける圧
延に関しては、ステンレス原板素材への要求として表面
特性が高光沢、低粗さがあり、これは原板が良ければゼ
ンジマーミル等の小径ミルにおける圧延パス回数が減少
し生産能率が向上することより表面形状の優れた鋼帯の
製造が行われることによるものである。またこのことと
は別に小径ミルの圧延素材への要求として低板クラウン
があり、これは原板素材のエッジドロップが大きいと板
端部を小径ワークロールが充分に圧下できず、素材は端
部側に比し中央部側で圧延が進行することとなって素材
端部に引張応力を生じ、また板端部に関しては張力フィ
ードバックによる板幅方向の圧延圧力分布均一化効果も
薄れて端部に破断を生じ易い。そこで従来は熱間圧延−
酸洗後、または冷間圧延後にトリミングを行い、この問
題に対処して来たが、このトリミング時のトラブルを回
避する方法として特開昭６１−９５７０２には回転砥石
による研削が発表されている。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】前記した冷間タンデム
圧延機後段に中径レベルのワークロールを適用した場合
においても、その前段における５００〜６００mmφ程度
の大径ワークロール径との差が大きく、後段中径ワーク
ロール入側の素材エッジドロップが大きい場合は破断が
生じ、また中径ミルでの著しい形状不良発生を避け得な
い。

【０００６】これは前記した板端部における引張応力発
生と、次の数１に示される板クラウンの推定式から想定
される大径ミル出側クラウンと中径ミル出側クラウンの
比率違いによるものと推定され、式Ｉにはロール偏平の
項が無視されており、大径、中径のロール偏平の違いも
斯かる問題の理由をなしている。

【０００７】

【数１】

【０００８】特に走間板厚変更を実施する連続冷間タン
デム圧延機においては、エッジドロップが大きい中径ミ
ル入側の板クラウンで出側においてクラウン比率をほぼ
一定に保つには、中径ミルのロール撓み制御プリセット
を含めて、非常に困難であるといわざるを得ない。

【０００９】前記した回転砥石などによる原板素材のト
リミングをゼンジマーなどの小径ミルにおける破断回避
のために行っても、その工数が嵩み、しかも歩留りを低
下することは当然であって、板クラウンの解消、生産性
の改善、向上についての根本的な解決とならない。

【００１０】

【課題を解決するための手段】本発明は上記したような
従来技術における課題を解消することについて検討を重
ね、前段スタンドでの板クラウン制御を実施し同一ミル
内の中径ロール入側板クラウンを改善せしめ、中径ロー
ルになることによるロールバイトにおける接触弧長が大
径ロールに比較して短かくなった結果として生ずるエッ
ジドロップの悪化低減効果をも含めて最終スタンド出側
の板クラウン、形状、表面特性の向上を図ることに成功
したものであって、以下の如くである。

【００１１】冷間タンデム圧延機において、最終および
その直前の最終２スタンドにおけるワークロール径を２
５０〜１００mmとし、しかも最終スタンド圧下率を２〜
１５％とすると共に前記最終２スタンドにおける累積圧
下率を２０〜４０％とした金属の圧延をなし、圧延機内
の前記した最終２スタンドを除く前段スタンドで少なく
とも片側端部に先細まり研削を施したテーパ部を被圧延
材の両側端部に位置させる配列から成る作業ロール対、
あるいはバックアップロールとペアにして水平面内で交
叉し得る上下作業ロール対を組んだスタンド配置により
圧延することを特徴とする金属帯の冷間タンデム圧延方
法。

【００１２】

【作用】冷間タンデム圧延機において、最終およびその
直前の最終２スタンドにおけるワークロール径を２５０
〜１００mmとすることにより金属帯の表面特性を向上し
得るが、この場合において、最終スタンド圧下率を２〜
１５％とすると共に最終２スタンドにおける累積圧下率
を２０〜４０％とした金属帯の圧延をなすことにより光
沢度その他の表面特性を効果的に向上する。

【００１３】圧延機内の前記した最終スタンドおよびそ
の直前スタンドである最終２スタンドを除く前段スタン
ドで少なくとも片側端部に先細まり研削を施したテーパ
部を被圧延材の両側端部に位置させる構成から成る作業
ロール対を、あるいはバックアップロールとペアにして
水平面内で交叉し得る上下作業ロール対を組んだスタン
ド配置により圧延することにより前述したような圧延方
法において金属帯の破断を防止し、且つ良好な板クラウ
ンを有する金属板を得しめる。

【００１４】

【実施例】上記したような本発明について仔細を説明す
ると、先ず本発明者等は大径ロールと中径ロールの組み
合わせ関係を種々に変更することについて検討した。即
ち４５０〜６００mmの大径ロールと１００〜２５０mmの
中径ロールの組合わせを前記したような第１〜第５スタ
ンドに関して次の表１に示すように第１スタンドのみが
大径ロールで第２〜第５スタンドが中径ロールである場
合から第１〜第５スタンドが総べて大径ロールである各
種の組合わせをなし、板クラウン制御については大径ロ
ールスタンドですべてにおいて前記したテーパ部を被圧
延材の両側端部に位置させたロールを金属帯の幅方向に
シフトさせるようにしたものを用いて実施し圧延して検
討した結果は表１に併せて示す如くであり、光沢度につ
いて要約したのが図１である。

【００１５】

【表１】

【００１６】即ちケースＡは第１スタンドのみが６００
mmの大径ロールで、第２〜第５スタンドは何れも２００
mmの中径ロールを採用した場合であって、第１スタンド
の大径ロールによる圧下を行った後、第２スタンドの中
径ロールによる圧下を行おうとしたが、噛込限界、及び
第２スタンド入側板クラウンの影響（エッジドロップ
大）による制約により大きく獲得圧下率に制約を受け、
最終光沢度、エッジドロップは共に不充分であった。ま
たケースＢは第１、第２スタンドが大径ロールで、第３
〜５スタンドが中径ロールの場合であるがケースＡと同
様に若干の噛込み制約および板クラウンの影響を受け、
獲得圧下率が減じて最終光沢度などは不充分である。

【００１７】これらに対し、ケースＣは第１〜３スタン
ドを大径ロールとし、第４、５スタンドを中径ロールと
した場合であって、大径においても大きな圧下率が確保
され、シフトによる板クラウン改善（0.２％エッジドロ
ップ）により、第４、５スタンドの中径による圧下にほ
とんど制約がなく、大圧下がとれ、最終光沢度も最良、
エッジドロップも良好であった。

【００１８】更にケースＤは、第１〜４スタンドが大径
ロールで、第５スタンドのみが中径ロールの場合であっ
て、中径ロールによる獲得圧下率は最終スタンドテンシ
ョンバランスによる制約もあって低い。最終エッジドロ
ップは第４スタンドまでのクラウン制御により小さいが
光沢不充分で好ましくない。またケースＥは全スタンド
が大径ロールによるもので光沢の点において相当に不充
分である。

【００１９】次に本発明者等は前記ケースＤの最終スタ
ンドのみを中径ロールとし、その径を変化させて中小径
ロールの採用により、ステンレス鋼帯などの光沢が改善
されるかについて検討した結果は次の表２に示す如くで
あって、このように最終スタンドのみ中径ロールの場合
は勿論、１００mmのような小径ロールを採用しても好ま
しい光沢度に達しないことが知られた。

【００２０】

【表２】

【００２１】即ち、表２におけるケース１においては全
スタンドを６００mmの大径ロールでステンレス素材を圧
延した場合であって、後段スタンドになるにつれて、素
材は加工硬化し、高負荷によるロール偏平も大きくなっ
て、荷重や形状の制約を受け、最終スタンドでは１０％
程度の圧下率しか獲得できない。またケース２において
は最終スタンドを準大径状態である４００mmのロール径
としたが、やはり、荷重や形状の制約を受け、最終スタ
ンドで１３％程度の圧下率しか得られず、光沢も大巾な
向上を認め得なかった。

【００２２】これらに対してケース３は、最終スタンド
を２５０mmのロール径としたもので、形状による制約は
あったものの、低荷重で１６％の圧下率が得られ、光沢
もある程度改善されることが確認され、最終スタンドの
中径ロールとすることの有意性を認め得たが、これのみ
では不充分であった。また、ケース４は最終スタンドを
２００mmのロール径として、ステンレス素材の圧延を行
った場合であって、この場合には最終スタンド入、出側
の張力アンバランスにより、最終スタンド１５％超の圧
下率ではスリップが発生した。最終スタンド出側巻取張
力と最終スタンド入側張力の落差を縮める為に、最終ス
タンド入側張力を下げる必要性が発生し、第４スタンド
の獲得圧下率も低下し光沢度もケース４と同じレベルで
あった。

【００２３】更に、ケース５は最終スタンドを前記した
表１のものが２００mmとしたことからそれより小径であ
る１００mmのロール径とした場合であるが、ケース４と
同様の制約を受け、更に１００mm未満のロール径とした
場合についても検討したが、このような場合には耐事故
性等を考慮して速度制約が新たに必要であり、ステンレ
ス圧延の冷間タンデム圧延機活用という効果（生産能力
向上）が薄れてしまうことが明かである。

【００２４】これらの結果からロール径の範囲について
は１００〜２５０mmであるが、このようにし、斯かる中
径ロールを最終スタンドのみに組み込んで圧延を行って
も、前記制約により、獲得圧下率には限界があり、光沢
度も最大３２０と大巾な改善効果は得られないことが明
かとなった。

【００２５】また、このケース１〜５の圧延により、ス
テンレス素材の圧延後光沢度は、総圧下率のみではなく
て前段スタンドと比較してより小径化したロールスタン
ドでの獲得圧下率に大きく影響を受けることが知られ
た。

【００２６】更に上記したように最終スタンドのみにお
ける中小径ロールの採用によっては好ましい結果が得ら
れないことから前述した表１において好ましい結果の得
られているケースＣの最終直前スタンドにも中径ロール
を採用し、この最終直前スタンド（第４スタンド）と更
に最終スタンド（第５スタンド）との間において高圧下
率を得ることについて検討した結果は次の表３に示す如
くである。

【００２７】

【表３】

【００２８】つまり、ケース６は最終直前スタンドの圧
下率を１０％として圧延を実施したが、最終スタンドは
前記スリップによる制約を受け１５％の圧下率しか得ら
れなかった。またケース７、８は最終直前スタンドでの
圧下率を１５％および２０％と上げたもので、最終スタ
ンドは前記同様、スリップによる圧下率制約を受けた。
さらにケース９では、最終直前スタンド入側素材のエッ
ジドロップが大きい為に、前記理由によって板エッジの
過張力が発生し、２５％超の圧下率では著しい形状不良
あるいは破断が起った。

【００２９】これらに対しケース１０では、最終２スタ
ンドをロール径２００mmとし、それ以外のスタンドにお
いて、板クラウン制御を行うことにより、最終直前スタ
ンド入側素材のエッジドロップを低減した結果、最終直
前スタンドにおいて、３５％もの大圧下率を獲得でき、
その結果、光沢度も大巾に向上した。

【００３０】ところがこのケース１０の場合には最終ス
タンド入側までの獲得圧下率が大きくなるに従い巻取張
力に対して最終スタンド入側（後方）張力を高くする必
要があり最終直前スタンド入出側張力のアンバランスに
よって最終直前スタンド（第４スタンド）で３５％超え
の圧下率を採った場合は図２に示すようにやはりスリッ
プが発生する。このようなスリップに対して巻取張力を
上げると最終スタンド入側張力との落差が小さくなり、
スリップによる獲得圧下率制約は緩和されるが、この巻
取張力を高くし過ぎると巻取コイル内径のキンク（巻締
り）が発生し、大幅な生産歩留ロスとなる。従ってこの
巻取り張力を例えば5.５kg／mm²のように一定とするこ
とが好ましい。

【００３１】前記した表３のケース１０のように最終お
よび最終直前スタンド（最終直前２スタンド）を除いた
前段スタンドにおける板クラウン制御については、図３
に示すように圧延ロールの少なくとも片側端部に先細ま
り研削を施したテーパ部を形成し、被圧延材の両側端部
に位置させて圧延するもので、θ₁は先端部の大テーパ
角、θ₂はそれに隣接して形成された小テーパ角であ
り、Ｌ₁はテーパ角θ₁領域のテーパ長さ、Ｌ₂はテー
パ角θ₂領域のテーパ長さであって、ＷＲδは被圧延材
とテーパθ₁およびθ₂の重なり量である。

【００３２】具体的に採用したθ₁およびθ₂、Ｌ₁お
よびＬ₂に関する数値の１例は以下の如くで、ＷＲδは
第１スタンドが９０、第２スタンドは８０、第３スタン
ドは７５の初期設定値とした。 tan θ₁＝0.００５Ｌ₁＝３８０ tan θ₂＝0.００１Ｌ₂＝７０然しこれらの値については以下のような範囲で素材の変
形抵抗別のＷＲδとの組合せで適当に選ぶことができ
る。 tan θ₂の範囲：５×１０^-4≦tan θ₂≦５×１０^-3 Ｌ₂の範囲：２０≦Ｌ₂≦２００mm tan θ₁の範囲：１×１０^-3≦tan θ₁≦１×１０^-2 Ｌ₁の範囲：Ｌ₁≧０なら可但し、絶対条件としてθ₁＞θ₂

【００３３】なおバックアップロールとのペアクロス装
置の場合はワークロールにフラットロールを用い、クロ
ス角度は第１スタンドを0.８°、第２スタンドを0.６
°、第３スタンドを0.３°の如き初期設定値を採用す
る。

【００３４】上記したような検討結果により具体的に本
発明者等が実施した冷間タンデム圧延について説明する
と、ステンレス鋼帯などの冷間圧延設備としては図４に
示すように６００mmの大径ワークロール９と、１００〜
２５０mmの中径ワークロール１０を用いた第１〜第５ス
タンド３〜７よりなり、これらのスタンドにステンレス
鋼その他の鋼帯８を送り込んで圧延し、第３スタンド５
と第４スタンド６との間に中径ミル入側の板クラウンを
測定するプロフィールメータ１を設け、また最終スタン
ド出側に最終製品の板クラウンなどを測定するためのも
う１つのプロフィールメータ２を設け、これらのプロフ
ィールメータ１、２で測定しながらステンレス鋼である
前記鋼帯８を圧延し、各スタンドのロール径、圧下率配
分による板クラウン比率の変化および最終スタンドにお
ける獲得圧下率限界となる操業条件を本発明によるもの
と比較例のものを併せて示すと、次の表４の如くであ
る。

【００３５】

【表４】

【００３６】即ち各スタンドが大径ロールのみによるケ
ース１１およびこれに板クラウン制御を用いたケース１
１′においてはエッジドロップ（あるいはクラウン）を
変化させても圧延後の光沢不足を改善することができ
ず、また第４スタンド以降に中径ロールを採用したケー
ス１２から１９′のものにおいてはこの光沢度を向上し
得るもので、しかもその場合の第４、５スタンドにおけ
る限界的圧下率および累計圧下率はこの表４の如くであ
り、このような限界以内であれば好ましい製品の得られ
ることを確認した。

【００３７】つまり、ケース１２〜１３′のものは第１
〜第３スタンドの圧下率が一定であると共に第４スタン
ドと第５スタンドにおいて得られる累積圧下率を一定と
して実施した場合であり、ケース１４〜１９′において
も第３スタンドまでの圧下率は同じで、しかも第４、５
スタンドにおける圧下率を次第に高めた場合であって、
ケース１２〜１３′のものは一定の光沢度が得られるの
に対し、ケース１４以下のものでは第４、５スタンド、
特に第４スタンドの圧下率を高めることによって圧延後
の光沢度を有効に高め得ることを確認した。

【００３８】なおこれらの表１〜表４の場合において大
径ロールとして６００mmのものを基準としたが、これは
このような場合の実用的上限が６００mm程度であって、
これ以上に大径化した場合は目的の圧下率を得る場合の
荷重が増大し、圧延トルクも増大すると共にロール胴長
がこの種冷間圧延機では一般的に６幅ミルを最大とする
ことからワークロールのベンディング効果が小さくなっ
て形状制御能力も低下することから限界基準的なロール
径として採用した。

【００３９】また後段中径ロールとして代表的に２００
mmを採用したのは本発明中径ロール範囲１００〜２５０
mmの中間としてのロール径であり、本発明における後段
中径ロールの技術的関係を略適切に理解するに好ましい
ものと推定されたことによる。

【００４０】前記したケース１２、１２′、１４、１
４′、１５、１５′のような結果から最終スタンド圧下
率とスリップし易さの関係を要約して示すと図１０の如
くなる。即ち最終スタンドの入側と出側との間の張力落
差が大きくなればなる程スリップによる最終スタンド圧
下率の制約が大きくなり、ケース１５の場合は非常に大
きな制約がある。

【００４１】また、この実施例の場合において板クラウ
ン制御については図８と９に夫々その概要を示す如くで
あって、図８のものはストリップ１１は前記したような
各スタンド３〜７を通過して巻取り機１２に巻取られる
ことは公知の如くであるが、斯かる設備に関して予め計
算機内において、ストリップ１１における各圧延スタン
ド３、４、５のロールテーパと材料の重なり量ＷＲδが
設定されており、同時に各スタンド３、５、７出側の目
標板クラウンも式の形で設定されている。

【００４２】然して、まず圧延スタンド３において、当
該スタンド出側のストリップ１１の板クラウンは、プロ
フィルメーター１３により測定され、目標板クラウンと
の偏差を、図６に示すように当該スタンドＷＲδの変更
にて修正する。当然のことながら、あるロールテーパの
大きさのもとで、動作可能なＷＲδには制限があり、形
状不良（中間スタンド中伸傾向）、板端スリットによる
板破断が発生しないように、予め計算機内にＷＲδＡな
るＷＲδの上限値Ａ点も設定されているもので、圧延ス
タンド３において、上記板クラウン制御を行った結果、
目標板クラウンになればそのまま圧延を継続し、ならな
い場合はＷＲδをＷＲδＡとして保持する。

【００４３】更に、圧延スタンド４、５において、圧延
スタンド５出側のストリップ１１の板クラウンは、プロ
フィルメーター１４により測定され、目標板クラウンと
の偏差は、ある配分をもって第２、第３圧延スタンド
４、５ＷＲδを変更することにより例えばロールと材料
との圧延時における接触弧長あるいは平均変形抵抗に比
例させて修正される。また、圧延スタンド３における制
御と同様に圧延スタンド４、５においても予め計算機内
にＷＲδの上限値Ａ点が設定されている。

【００４４】圧延スタンド４、５において、前記板クラ
ウン制御を行った結果、目標板クラウンになればそのま
ま圧延を継続し、ならない場合は図６のようにＷＲδを
ＷＲδＡとして保持する。圧延スタンド５出側のストリ
ップ１１の板クラウンが目標板クラウンにならなかった
場合で、かつ圧延スタンド４、５のＷＲδが既にＷＲδ
Ａで、圧延スタンド３のＷＲδがＡ点迄到達していない
場合は、圧延スタンド３出側の目標板クラウンを変更し
て対処する。圧延スタンド３、４、５のＷＲδが全てＷ
ＲδＡでの圧延となって、しかも圧延スタンド５の出側
板クラウンが目標板クラウンにならない場合は、ロール
テーパの変更が必要となる。

【００４５】圧延スタンド７出側即ち最終板クラウンは
図８に示す如くプロフィルメーター１５によって測定さ
れ、目標板クラウンが得られなかった場合で、かつ圧延
スタンド３出側の板クラウンが当該スタンドＷＲδＡに
達しないＷＲδで目標板クラウンが得られている場合
は、圧延スタンド３の目標板クラウンを変更する。同様
に最終板クラウンが目標板クラウンにならなかった場合
で、かつ圧延スタンド５出側の板クラウンが圧延スタン
ド４、５のＷＲδがＷＲδＡに達しない範囲で目標板ク
ラウンとなっている場合は、圧延スタンド５出側の目標
板クラウンを変更するもので、斯かる板クラウン制御フ
ローは図６に示す如くである。

【００４６】図７と図９には本発明によるもう１つの板
クラウン制御フローおよび板クラウン制御のためのプロ
フィールメーター配設例が示されている。即ち第１〜第
３スタンド３、４、５は各個に夫々のスタンドにおける
プロフィール閉ループ制御を実施し、第５スタンド７出
側測定プロフィールにより、それら第１〜第３スタンド
３、４、５の目標プロフィールを変更し、目標の板クラ
ウンを得るものである。

【００４７】図７にはこの場合の制御フローを示した
が、このようにすることにより目的とする板クラウンを
適切に得ることができる。なお本発明は上記のような図
６〜図９に示したもの以外においても、例えば第５スタ
ンド７の出側測定プロフィールにより、第１〜第３スタ
ンド３、４、５の目標プロフィール（板クラウン）を同
時にある配分関係（係数）を以て変更するようにしても
よい。その配分としては圧延状態における第１〜第３ス
タンドの接触弧長に比例する手法、あるいは平均変形抵
抗に比例する手法などがある。

【００４８】更に本発明者等は前記したような圧延に当
って、前段作業ロールシフト適用による各スタンド出側
エッジドロップの変化は図５に示す如くであって、後段
に中径ロールを用いた圧延においては素材変形抵抗が大
きく、接触弧長も短かくなっていることからエッジドロ
ップの悪化は殆んど進行していない。従ってこの場合に
おいては第３スタンド出側の板クラウンをキーとして良
好な最終出側クラウン、形状が得られるかどうかを判定
することが可能である。

【００４９】更に前記した図２から同一ミル内に前段大
径、後段中径ロールスタンドを組合わせて有する前記し
たような圧延条件においては中径ミル入側の板クラウン
を図４に示したプロフィルメーター１を設け、実測して
制御することにより後段スタンドでの破断防止と、良好
な板クラウンをもったステンレス鋼板などを適切に得し
めることが確認された。

【００５０】最終スタンド７における出側において要求
される板クラウンは、製品鋼帯の長手方向および幅方向
における要求精度によって変化する。例えば冷間タンデ
ム圧延機による圧延後、引き続いて小径ミルによる圧延
を実施するような場合において、製品のクラウン要求精
度がさほど厳しくないような場合は、図２に示される中
径ロールスタンドにおいて形状不良、板破断を発生させ
ない板クラウンの領域において最終スタンド７の出側要
求クラウンを設定すればよい。

【００５１】即ち、本発明によるものは図２における中
径ミルである第４スタンド６入側の板クラウン量をもと
に第１〜第３の前段スタンド３、４、５のシフト量を制
御することにより破断無く、低クラウンで、形状の良い
ステンレス鋼帯などを得ることが可能となる。

【００５２】前記した表１〜表４に示すような検討結果
からして基準的な第１〜第３スタンドを６００mmとし、
最終２スタンド（第４、第５スタンド）を２００mmとす
る場合についての発明方法実施条件が解明されたので、
本発明者は更に検討を進め、これら前段スタンドおよび
後段スタンド（最終２スタンド）におけるロール径を変
化した場合の実施条件を追求した結果を要約して示した
のが次の表５および表６である。

【００５３】

【表５】

【００５４】

【表６】

【００５５】即ち、これらの表５、表６においてケース
番号にダッシュを附したものは前段スタンドでクラウン
制御のあることを示すもので、各表において特に示さな
かったが、これらクラウン制御の場合は板形状が良好と
なっている。然して、ケース２０、２０´は全スタンド
が５５０mmの大径ロールの場合で、前記した表４のケー
ス１１、１１´と同様に圧延を行ったもので、ケース１
１、１１´と比較して値が小さくなった分だけ光沢は上
がっているとしても、何れも光沢不足で好ましいものと
なし得ない。

【００５６】ケース２１、２１´は前段スタンド５５０
mm、後段第４、第５スタンド２００mmのロール径で圧延
実施したものである。前段スタンド獲得圧下率が僅かで
はあるが増大したのは（ケース１２、１２´と比較し
て）、５０mmだけワークロールが小径化したことによる
荷重制約が緩和したためである。第１スタンドの圧下率
が変わっていないのは、第１スタンドで圧下を採り過ぎ
ると蛇行の起こり易さ、熱延原板とのプロフィルが大き
く変化するスタンドであることによる形状不良発生を考
慮して通常あまり大きな圧下率は採らないことによるも
のである。

【００５７】ケース２２はケース２０と同様に全スタン
ドが５００mmの大径ロールによる圧延結果を示すもの
で、ケース１１、２０、２２より全スタンドが５００mm
以上の大径ロールでステンレス鋼等を圧延した場合、得
られる光沢度はロール径にあまり依存せず低レベルであ
った。これに対しケース２３は最終２スタンドを２００
mmの中径ロールとした場合で、このようにすると圧延後
光沢度は大幅に向上する。

【００５８】ケース２４はケース２１の比較として後段
第４、第５スタンドを２５０mmのロール径とした場合
で、最終スタンドのロール径がケース２１より上がった
分だけ最終スタンド獲得圧下率は増加したが、ロールバ
イト内への導入油量は増え、表面光沢は不充分である。

【００５９】ケース２５は同様に最終スタンドのロール
径を１５０mmとしたもので、最終スタンドはロール径小
化によるスリップで圧化率制約が増え、径小にしたこと
による表面改善効果と相殺してさほど大きな光沢向上に
はつながらなかった。

【００６０】ケース２６は最終スタンドを更に１００mm
迄径小化したもので、ケース２５と同様な結果となり、
光沢度に関するさほど大きな改善効果は得られなかっ
た。またケース２７〜２９はケース２４〜２６と同様に
第４、第５スタンドのロール径を変えたものであるが、
第１〜第３スタンドを５００mmφのロール径とした場合
である。

【００６１】上記したケース２３〜２９は、第４スタン
ドの圧下率を１０％で固定したものであるが、このよう
なケース２３〜２９に対し表６のケース３０〜３２´は
第１〜第３スタンド５５０mm径、第４、第５スタンド２
００mm径で、第４スタンドの圧下率を上げたものであ
る。即ち、ケース３０では第３スタンド出側の板クラウ
ン（特にエッジドロップ）が大きく第４スタンド２３％
超で破断が発生した。

【００６２】ケース３０´は前段第１〜第３スタンドで
板クラウン制御を実施したもので、第４、第５スタンド
は２５％の圧下率をとっても制約は発生しなかった。更
に前段クラウン制御を実施しつつ、第４スタンドを３０
％迄圧下率を上げたが、第５スタンドのスリップによる
圧下制約のみであった。

【００６３】ケース３１´、３２´はクラウン制御を実
施し、前段スタンドおよびその圧下条件はケース３０、
３０´と同じで、後段スタンドについての圧下率を変え
たものであるが、第４スタンドの圧下率を高めることに
より光沢度を４３０〜４９０のように高めることがで
き、最終スタンドにおける制約条件下において好ましい
圧延をなし得るものであることが確認された。

【００６４】ケース３３、３３´、３４、３４´は前段
スタンド（第１〜第３スタンド）は上記したケース３０
〜３２´と同じであるが、第４、第５スタンドにおける
ワークロール径を１５０mmおよび１００mmとした場合で
あって、光沢度は３５０〜３９０となり、夫々の最終２
スタンドにおける獲得圧下率制約条件下において適切な
圧延をなすことができ、ケース３３´、３４´のものに
おいては板形状も良好であったが後段ロールの小径化に
伴い、板クラウンやスリップによる圧下率制約がケース
３０〜３２´の場合より拡大した。

【００６５】ケース３５、３５´、３６、３６´および
３７、３７´のものにおいては第１〜第２スタンドのロ
ール径を５００mmとし、第４、第５スタンドのロール径
を１００〜２００mmとした場合であるが、これらの場合
においても光沢度が３４０〜５００と好ましい結果を最
終スタンド獲得圧化率の制約条件下において有効に得し
めることが確認され、前段５５０mm、６００mmの場合と
同様の傾向が認められた。

【００６６】以上のような結果からして、何れにしても
最終および直前の最終２スタンドにおけるワークロール
径を２５０〜１００mmとし、しかも最終スタンド圧下率
を２〜１５％とすると共に前記最終２スタンドにおける
累積圧下率を３０〜４０％とした金属の圧延をなし、圧
延機内の前記した最終２スタンドを除く前段スタンドで
少なくとも片側端部に先細まり研削を施したテーパ部を
被圧延剤の両側端部に位置させる配列から成る作業ロー
ル対、あるいはバックアップロールとペアにして水平面
内で交叉し得る上下作業ロール対を組んだスタンド配置
により、表２〜表６に夫々示したような最終スタンド獲
得圧下率制約条件に従って圧延することにより光沢度が
少なくとも３００以上で板形状も良好な鋼帯を得ること
ができる。

【００６７】即ち、本発明によるものの具体的な実施例
として夫々板クラウン制御を採用したものについて前記
した表２〜表６に示された条件以外の場合についての若
干を示すと次の表７に示す如くであって、何れも光沢度
が高く、また板形状の安定した製品を適切に得ることが
できた。

【００６８】

【表７】

【００６９】

【表８】

【００７０】なお本発明によるものはこの表７、表８の
結果からして、第４、５スタンドのロール径に関しそれ
らが何れも１００〜２５０mmであるとしても、第４スタ
ンドにおいてはそうした中径ロールの中で比較的小径と
し、第５スタンドについては中径ロール中比較的大径と
することが光沢度の高い製品を得る上において効率的と
言うことができる。

【００７１】なお、表２〜表６の場合において最終スタ
ンド獲得圧下率が夫々の場合に示された制約以内の場合
においては何れもが好ましい製品を得しめることは当然
である。

【００７２】

【発明の効果】以上説明したような本発明によるとき
は、冷間タンデム圧延機においてその後段に中径ミルを
採用し、しかもこの中径ミル入側における板クラウンを
制御することにより、表面特性、形状および板クラウン
に優れた鋼帯を適切に得ることができるものであって工
業的にその効果の大きい発明である。

【図面の簡単な説明】

【図１】第１〜第５スタンドよりなるミル構成において
大径ロールと中径ロールの組合わせを変更した場合に得
られる光沢度の変化を示した図表である。

【図２】第１〜第５スタンドよりなるミル構成において
最終直前スタンドにおける獲得圧下率と該スタンド入側
素材のエッジドロップおよび形状不良、破断発生ならび
にスリップ発生領域の関係を示した図表である。

【図３】本発明における板クラウン制御についてロール
端部における研削テーパの説明図である。

【図４】本発明者等の採用した５スタンドからなる圧延
設備の構成を略解的に示した説明図である。

【図５】前記図４に示した設備における各スタンドのロ
ール径とエッジドロップの関係を要約して示した図表で
ある。

【図６】本発明における板クラウン制御フローの１例を
示した説明図である。

【図７】板クラウン制御フローについての別の例を示し
た説明図である。

【図８】本発明におけるクラウン制御のためのプロフィ
ールメーター配設例を示した略解図である。

【図９】本発明による板クラウン制御のためのプロフィ
ールメーター配設の別の例を示した略解図である。

【図１０】最終スタンド圧下率とスリップし易さの関係
を最終スタンド圧下率１０％、２０％、および２５％の
場合について夫々示した図表である。

【符号の説明】

３第１スタンド４第２スタンド５第３スタンド６第４スタンド７第５スタンド８鋼帯ストリップ９大径ワークロール１０中径ワークロール１２巻取機１３プロフィルメーター１４プロフィルメーター１５プロフィルメーター

フロントページの続き (72)発明者小代純士東京都千代田区丸の内一丁目１番２号日本鋼管株式会社内 (72)発明者大野成之東京都千代田区丸の内一丁目１番２号日本鋼管株式会社内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】冷間タンデム圧延機において、最終およ
びその直前の最終２スタンドにおけるワークロール径を
２５０〜１００mmとし、しかも最終スタンド圧下率を２
〜１５％とすると共に前記最終２スタンドにおける累積
圧下率を２０〜４０％とした金属の圧延をなし、圧延機
内の前記した最終２スタンドを除く前段スタンドで少な
くとも片側端部に先細まり研削を施したテーパ部を被圧
延材の両側端部に位置させる配列から成る作業ロール
対、あるいはバックアップロールとペアにして水平面内
で交叉し得る上下作業ロール対を組んだスタンド配置に
より圧延することを特徴とする金属帯の冷間タンデム圧
延方法。