JPH0620122Y2 - 漏液検知装置 - Google Patents
漏液検知装置Info
- Publication number
- JPH0620122Y2 JPH0620122Y2 JP1988156767U JP15676788U JPH0620122Y2 JP H0620122 Y2 JPH0620122 Y2 JP H0620122Y2 JP 1988156767 U JP1988156767 U JP 1988156767U JP 15676788 U JP15676788 U JP 15676788U JP H0620122 Y2 JPH0620122 Y2 JP H0620122Y2
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- Japan
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- circuit
- output
- voltage
- leak detection
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Description
【考案の詳細な説明】 (a)産業上の利用分野 この考案は、水または水と油の混合液のような非絶縁性
液体の漏出を検知する漏液検知装置に関する。
液体の漏出を検知する漏液検知装置に関する。
(b)従来の技術 例えば多数のケーブルが敷設されているコンピュータル
ームの床下や水分を嫌う物品の貯蔵庫などにおいては漏
液があってはならず、早期に漏液を検知して装置の誤動
作や物品の損傷を未然に防止しなければならない。
ームの床下や水分を嫌う物品の貯蔵庫などにおいては漏
液があってはならず、早期に漏液を検知して装置の誤動
作や物品の損傷を未然に防止しなければならない。
従来より漏液を検知する装置として、非絶縁性液体の付
着によって電気的特性の変化する検知線とその検知線の
電気的特性の変化を検出する検出回路からなる装置が提
案されている。また、同出願人は安価で且つ高機能の漏
液検知装置に関して既に出願（実開昭５７−９７２６５
号）を行っている。
着によって電気的特性の変化する検知線とその検知線の
電気的特性の変化を検出する検出回路からなる装置が提
案されている。また、同出願人は安価で且つ高機能の漏
液検知装置に関して既に出願（実開昭５７−９７２６５
号）を行っている。
(c)考案が解決しようとする課題 ところが、このような漏液検知装置の種々の利用分野が
見出されるに伴い、その装置の設置場所や設置方法に事
実上の制限があって、このことが普及を妨げる要因の一
つであった。すなわち、従来の漏液検知装置において
は、検知線の電気的特性の変化を検出するために、例え
ば抵抗値変化を直流電圧変化に変換して、これを基準電
圧と比較するコンパレータと、このコンパレータ出力に
基づいて漏液状態を報知する回路などをそれぞれ個別部
品を用いて構成していたため、装置全体が大型となり、
その設置場所や設置方法が限られていた。
見出されるに伴い、その装置の設置場所や設置方法に事
実上の制限があって、このことが普及を妨げる要因の一
つであった。すなわち、従来の漏液検知装置において
は、検知線の電気的特性の変化を検出するために、例え
ば抵抗値変化を直流電圧変化に変換して、これを基準電
圧と比較するコンパレータと、このコンパレータ出力に
基づいて漏液状態を報知する回路などをそれぞれ個別部
品を用いて構成していたため、装置全体が大型となり、
その設置場所や設置方法が限られていた。
この考案の目的は、装置全体を容易に小型化できるよう
にして、例えば壁面に埋めこむことも可能とした漏液検
知装置を提供することにある。
にして、例えば壁面に埋めこむことも可能とした漏液検
知装置を提供することにある。
(d)課題を解決するための手段 この考案は、非絶縁性液体の存在によって電気抵抗が変
化する漏液検出センサと、この漏液検出センサの電気抵
抗を直流電圧に変換する電圧変換回路と、この電圧変換
回路の出力電圧を基準電圧と比較する比較回路と、可聴
周波数帯を含む信号を発生する発振回路と、前記比較回
路が漏液状態を検知しているとき前記発振回路出力を有
効にして発音体を駆動する出力制御回路と、を備えた漏
液検知装置であって、 参照電圧発生回路、誤差増幅回路、ＰＷＭ変調用三角波
発振回路、および、ＰＷＭ変調用コンパレータを一体に
内蔵するスイッチングレギュレータ用集積回路を用い、
該誤差増幅回路を前記比較回路に適用し、該ＰＷＭ変調
用三角波発振回路を前記発振回路に適用し、さらに、該
参照電圧発生回路を前記出力制御回路の電源回路として
用いたことを特徴とする。
化する漏液検出センサと、この漏液検出センサの電気抵
抗を直流電圧に変換する電圧変換回路と、この電圧変換
回路の出力電圧を基準電圧と比較する比較回路と、可聴
周波数帯を含む信号を発生する発振回路と、前記比較回
路が漏液状態を検知しているとき前記発振回路出力を有
効にして発音体を駆動する出力制御回路と、を備えた漏
液検知装置であって、 参照電圧発生回路、誤差増幅回路、ＰＷＭ変調用三角波
発振回路、および、ＰＷＭ変調用コンパレータを一体に
内蔵するスイッチングレギュレータ用集積回路を用い、
該誤差増幅回路を前記比較回路に適用し、該ＰＷＭ変調
用三角波発振回路を前記発振回路に適用し、さらに、該
参照電圧発生回路を前記出力制御回路の電源回路として
用いたことを特徴とする。
(e)作用 この考案の漏液検知装置の構成を第１図に示す。同図に
おいて漏液検出センサ１は例えば２本の電極導体を有す
る検知線である。電圧変換回路２は漏液検出センサ１の
電気抵抗変化を直流電圧変化に変換する。比較回路３は
電圧変換回路２の出力電圧を基準電圧Ｖｒと比較する。
発振回路４は可聴周波数帯を含む信号を発生する。出力
制御回路５は比較回路３の出力によって漏液状態である
とき発振回路４の出力を有効にして発音体６を駆動す
る。したがって漏液検出センサ１の検出した電気抵抗値
が所定値を下回ったとき発音体６が駆動されて漏液状態
であることが報知される。ここで比較回路３と発振回路
４はスイッチングレギュレータ用集積回路７に内蔵され
ている誤差増幅回路，ＰＷＭ変調用三角波発振回路が用
いられており、さらに、出力制御回路５の電源として同
集積回路７内の参照電圧発生回路が用いられている。こ
のように漏液検知装置の主要部をスイッチングレギュレ
ータ用集積回路７で構成したことにより、回路部品点数
が大幅に削減されて装置全体が小型化されるとともに、
汎用の（カスタムでない）集積回路を用いたことにより
コストダウンを図ることができる。
おいて漏液検出センサ１は例えば２本の電極導体を有す
る検知線である。電圧変換回路２は漏液検出センサ１の
電気抵抗変化を直流電圧変化に変換する。比較回路３は
電圧変換回路２の出力電圧を基準電圧Ｖｒと比較する。
発振回路４は可聴周波数帯を含む信号を発生する。出力
制御回路５は比較回路３の出力によって漏液状態である
とき発振回路４の出力を有効にして発音体６を駆動す
る。したがって漏液検出センサ１の検出した電気抵抗値
が所定値を下回ったとき発音体６が駆動されて漏液状態
であることが報知される。ここで比較回路３と発振回路
４はスイッチングレギュレータ用集積回路７に内蔵され
ている誤差増幅回路，ＰＷＭ変調用三角波発振回路が用
いられており、さらに、出力制御回路５の電源として同
集積回路７内の参照電圧発生回路が用いられている。こ
のように漏液検知装置の主要部をスイッチングレギュレ
ータ用集積回路７で構成したことにより、回路部品点数
が大幅に削減されて装置全体が小型化されるとともに、
汎用の（カスタムでない）集積回路を用いたことにより
コストダウンを図ることができる。
(f)実施例 この考案の実施例である漏液検知装置の回路図を第２図
に示す。同図においてブロック１は漏液検出センサであ
り、検知線ＳＬとその先端に接続された終端抵抗Ｒｏか
らなっている。ブロック２は電圧変換回路であり、端子
Ｐ１，Ｐ２を介して接続されている漏液検出センサの抵
抗変化を電圧変化に変換する。７はＰＷＭ制御を行うス
イッチングレギュレータ用コントロールＩＣであり、こ
こではテキサスインスツルメンツ社のＴＬ４９４を用い
ている。このＩＣ内には後述するように誤差増幅回路と
発振回路を内蔵している。ブロック５はＩＣ７の出力信
号に応じて圧電ブザーからなる発音体６を駆動する出力
制御回路である。また、ブロック９は漏液状態のときオ
ンして外部へその信号を出力するために用いられるリレ
ー回路である。さらにブロック８は電圧変換回路２およ
びその他の制御回路各部へ電源供給を行う電源回路であ
る。
に示す。同図においてブロック１は漏液検出センサであ
り、検知線ＳＬとその先端に接続された終端抵抗Ｒｏか
らなっている。ブロック２は電圧変換回路であり、端子
Ｐ１，Ｐ２を介して接続されている漏液検出センサの抵
抗変化を電圧変化に変換する。７はＰＷＭ制御を行うス
イッチングレギュレータ用コントロールＩＣであり、こ
こではテキサスインスツルメンツ社のＴＬ４９４を用い
ている。このＩＣ内には後述するように誤差増幅回路と
発振回路を内蔵している。ブロック５はＩＣ７の出力信
号に応じて圧電ブザーからなる発音体６を駆動する出力
制御回路である。また、ブロック９は漏液状態のときオ
ンして外部へその信号を出力するために用いられるリレ
ー回路である。さらにブロック８は電圧変換回路２およ
びその他の制御回路各部へ電源供給を行う電源回路であ
る。
以上に示したＩＣ７内の回路を含めた漏液検知装置全体
の回路図を第３図に示し、以下その構成と動作について
説明する。
の回路図を第３図に示し、以下その構成と動作について
説明する。
第３図において、例えばＡＣ１００Ｖの商用交流電源が
端子Ｐ３，Ｐ４を介して電源トランスＰＴの一次巻線Ｎ
１に供給されると、一方の二次巻線Ｎ２に所定の交流電
圧が発生し、抵抗Ｒ５を介して端子Ｐ２に供給される。
ツェナーダイオードＺＤ１，ＺＤ２は供給電源電圧を安
定化させている。また、トランスＰＴの他方の二次巻線
Ｎ３の出力がダイオードブリッジＤＢおよびコンデンサ
Ｃ２により整流平滑され、１２Ｖ電源として各部に供給
される。また、ＩＣ７（第２図参照）内に構成されてい
る定電圧化回路１０によって５Ｖの直流電圧が各部に供
給される。この定電圧化回路１０は本来スイッチングレ
ギュレータ回路に対する参照電圧発生回路としてＩＣ内
に設けられているものであるが、後述する５Ｖ負荷であ
るフリップフロップＦＦ１やゲートＮＯＲ３，ＮＯＲ
４，ＮＯＲ５，ＮＯＲ６，としてＣＭＯＳタイプの部品
を用いているため、５Ｖの負荷電流は多くても７ｍＡ程
度であり、充分駆動することができる。なお、１２Ｖ電
源ラインには抵抗Ｒ６を介して発光ダイオードＬＥＤ１
が接続されている。この発光ダイオードは例えば緑色で
あり、商用電源の供給があることを表示する。
端子Ｐ３，Ｐ４を介して電源トランスＰＴの一次巻線Ｎ
１に供給されると、一方の二次巻線Ｎ２に所定の交流電
圧が発生し、抵抗Ｒ５を介して端子Ｐ２に供給される。
ツェナーダイオードＺＤ１，ＺＤ２は供給電源電圧を安
定化させている。また、トランスＰＴの他方の二次巻線
Ｎ３の出力がダイオードブリッジＤＢおよびコンデンサ
Ｃ２により整流平滑され、１２Ｖ電源として各部に供給
される。また、ＩＣ７（第２図参照）内に構成されてい
る定電圧化回路１０によって５Ｖの直流電圧が各部に供
給される。この定電圧化回路１０は本来スイッチングレ
ギュレータ回路に対する参照電圧発生回路としてＩＣ内
に設けられているものであるが、後述する５Ｖ負荷であ
るフリップフロップＦＦ１やゲートＮＯＲ３，ＮＯＲ
４，ＮＯＲ５，ＮＯＲ６，としてＣＭＯＳタイプの部品
を用いているため、５Ｖの負荷電流は多くても７ｍＡ程
度であり、充分駆動することができる。なお、１２Ｖ電
源ラインには抵抗Ｒ６を介して発光ダイオードＬＥＤ１
が接続されている。この発光ダイオードは例えば緑色で
あり、商用電源の供給があることを表示する。
端子Ｐ１，Ｐ２には検知線ＳＬおよび終端抵抗Ｒｏが接
続されていて、トランスのＮ２巻線の交流電圧がＲ５，
ＳＬ，Ｒｏ，Ｒ２を介して通電される。なお、ＺＮＲは
ノイズ除去のために設けている。抵抗Ｒ２の降下電圧は
ダイオードＤ１およびコンデンサＣ１により整流平滑さ
れ、抵抗Ｒ３，Ｒ４により分圧される。したがってａ点
の分圧出力電圧は漏液状態にないときは一定電圧とな
り、漏液により検知線ＳＬの導体間抵抗が低下すれば、
上昇する。
続されていて、トランスのＮ２巻線の交流電圧がＲ５，
ＳＬ，Ｒｏ，Ｒ２を介して通電される。なお、ＺＮＲは
ノイズ除去のために設けている。抵抗Ｒ２の降下電圧は
ダイオードＤ１およびコンデンサＣ１により整流平滑さ
れ、抵抗Ｒ３，Ｒ４により分圧される。したがってａ点
の分圧出力電圧は漏液状態にないときは一定電圧とな
り、漏液により検知線ＳＬの導体間抵抗が低下すれば、
上昇する。
Ａ１，Ａ２はいずれもＩＣ７（第２図参照）内に設けら
れている誤差増幅回路であり、Ａ２の＋入力端子に抵抗
Ｒ９を介してＲ７，ＶＲ，Ｒ８およびＣ３よりなる基準
電圧回路から基準電圧が供給され、他方の−入力端子に
は前記電圧変換回路の出力電圧が供給されている。これ
によりＡ２は基準電圧と電圧変換回路の出力電圧との差
を増幅するが、ここではコンパレータとして利用してい
る。なお、抵抗Ｒ１０によりヒステリシス性を持たせて
いる。なお、他方の増幅回路Ａ１の−入力には抵抗Ｒ１
１を介して“Ｈ”電位を接続し、＋入力には“Ｌ”レベ
ルを接続してＡ２の出力に影響を与えないようにして、
ここでは使用していない。
れている誤差増幅回路であり、Ａ２の＋入力端子に抵抗
Ｒ９を介してＲ７，ＶＲ，Ｒ８およびＣ３よりなる基準
電圧回路から基準電圧が供給され、他方の−入力端子に
は前記電圧変換回路の出力電圧が供給されている。これ
によりＡ２は基準電圧と電圧変換回路の出力電圧との差
を増幅するが、ここではコンパレータとして利用してい
る。なお、抵抗Ｒ１０によりヒステリシス性を持たせて
いる。なお、他方の増幅回路Ａ１の−入力には抵抗Ｒ１
１を介して“Ｈ”電位を接続し、＋入力には“Ｌ”レベ
ルを接続してＡ２の出力に影響を与えないようにして、
ここでは使用していない。
さて、発振回路４はＲ１２及びＣ４の時定数により定ま
る三角波信号を発生する。コンパレータＣＭＰ２にはこ
の三角波とともに前記増幅回路Ａ２の出力信号が供給さ
れ、比較を行う。一方コンパレータＣＭＰ１には三角波
信号と抵抗Ｒ１３，Ｒ１４および基準電圧Ｖｄにより定
まる基準電圧が供給され比較を行う。フリップフロップ
ＦＦ２はＤ型フリップフロップであり、ゲートＯＲとイ
ンバータＩを介してトリガされる。ゲートＯＲの出力信
号がこのフリップフロップＦＦ２の出力とゲートＮＯＲ
１およびＮＯＲ２によって交互選択され、トランジスタ
Ｑ１およびＱ２が駆動される。したがってトランジスタ
Ｑ１からは、三角波発振回路４から出力される三角波の
２周期分を１周期とし、増幅回路Ａ２の出力電圧に応じ
てＰＷＭ制御された矩形波信号が発生される。
る三角波信号を発生する。コンパレータＣＭＰ２にはこ
の三角波とともに前記増幅回路Ａ２の出力信号が供給さ
れ、比較を行う。一方コンパレータＣＭＰ１には三角波
信号と抵抗Ｒ１３，Ｒ１４および基準電圧Ｖｄにより定
まる基準電圧が供給され比較を行う。フリップフロップ
ＦＦ２はＤ型フリップフロップであり、ゲートＯＲとイ
ンバータＩを介してトリガされる。ゲートＯＲの出力信
号がこのフリップフロップＦＦ２の出力とゲートＮＯＲ
１およびＮＯＲ２によって交互選択され、トランジスタ
Ｑ１およびＱ２が駆動される。したがってトランジスタ
Ｑ１からは、三角波発振回路４から出力される三角波の
２周期分を１周期とし、増幅回路Ａ２の出力電圧に応じ
てＰＷＭ制御された矩形波信号が発生される。
この２つの出力トランジスタＱ１，Ｑ２はスイッチング
レギュレータのスイッチングトランジスタをプッシュプ
ル動作させるために設けられているものであるが、ここ
ではＱ１の出力のみ利用している。また、前記コンパレ
ータＣＭＰ１とその出力はスイッチングレギュレータと
して用いられる場合にスイッチングトランジスタの最大
オンデューティ比を制限して所謂デッドタイムを設ける
ために備えられているが、ここでは単に所定の基準電圧
を入力するだけで特に利用していない。
レギュレータのスイッチングトランジスタをプッシュプ
ル動作させるために設けられているものであるが、ここ
ではＱ１の出力のみ利用している。また、前記コンパレ
ータＣＭＰ１とその出力はスイッチングレギュレータと
して用いられる場合にスイッチングトランジスタの最大
オンデューティ比を制限して所謂デッドタイムを設ける
ために備えられているが、ここでは単に所定の基準電圧
を入力するだけで特に利用していない。
ゲートＮＯＲ３の一方の入力には“Ｌ”レベルが接続さ
れていて、他方の入力に増幅回路Ａ２の出力が与えられ
るため、漏液状態となったとき前記増幅回路Ａ２の出力
が“Ｌ”レベルとなってゲートＮＯＲ３の出力が“Ｈ”
レベルとなる。これにより抵抗Ｒ２２を介してトランジ
スタＱ４にベース電流が流れ、Ｑ４がオンする。Ｑ４の
コレクタにはリレーコイルＲｃが接続されているためリ
レー接点Ｒｅがオンし、その状態が端子Ｐ５，Ｐ６を介
して外部へ出力される。これとともに抵抗Ｒ２３を介し
て発光ダイオードＬＥＤ２が通電されて発光する。この
発光ダイオードＬＥＤ２は例えば赤色発光ダイオードか
らなり漏液状態であることを表示する。なお、ダイオー
ドＤ４はリレーコイルＲｃオフ時のサージ電圧を吸収す
るために設けられている。
れていて、他方の入力に増幅回路Ａ２の出力が与えられ
るため、漏液状態となったとき前記増幅回路Ａ２の出力
が“Ｌ”レベルとなってゲートＮＯＲ３の出力が“Ｈ”
レベルとなる。これにより抵抗Ｒ２２を介してトランジ
スタＱ４にベース電流が流れ、Ｑ４がオンする。Ｑ４の
コレクタにはリレーコイルＲｃが接続されているためリ
レー接点Ｒｅがオンし、その状態が端子Ｐ５，Ｐ６を介
して外部へ出力される。これとともに抵抗Ｒ２３を介し
て発光ダイオードＬＥＤ２が通電されて発光する。この
発光ダイオードＬＥＤ２は例えば赤色発光ダイオードか
らなり漏液状態であることを表示する。なお、ダイオー
ドＤ４はリレーコイルＲｃオフ時のサージ電圧を吸収す
るために設けられている。
フリップフロップＦＦ１はプリセットおよびクリア入力
付きのＤ型ポジティブエッジトリガフリップフロップで
あり、例えばテキサスインスツルメンツ社のＳＮ５４Ｈ
Ｃ７４またはＳＮ７４ＨＣ７４が用いられる。プリセッ
ト端子▲▼とＤ端子には抵抗Ｒ１５を介して常に
“Ｈ”レベルが供給され、クリア端子▲▼には抵抗
Ｒ１６を介して常に“Ｈ”レベルが供給されているた
め、ゲートＮＯＲ３の出力が“Ｌ”レベルから“Ｈ”レ
ベルへ立ち上がったときこのフリップフロップがセット
される。ダイオードＤ２，Ｄ３および抵抗Ｒ１７はＯＲ
回路を構成していて、ＦＦ１の出力が“Ｌ”レベルで
且つ増幅回路Ａ２の出力が“Ｌ”レベルであるときｂ点
に“Ｌ”レベルを出力する。
付きのＤ型ポジティブエッジトリガフリップフロップで
あり、例えばテキサスインスツルメンツ社のＳＮ５４Ｈ
Ｃ７４またはＳＮ７４ＨＣ７４が用いられる。プリセッ
ト端子▲▼とＤ端子には抵抗Ｒ１５を介して常に
“Ｈ”レベルが供給され、クリア端子▲▼には抵抗
Ｒ１６を介して常に“Ｈ”レベルが供給されているた
め、ゲートＮＯＲ３の出力が“Ｌ”レベルから“Ｈ”レ
ベルへ立ち上がったときこのフリップフロップがセット
される。ダイオードＤ２，Ｄ３および抵抗Ｒ１７はＯＲ
回路を構成していて、ＦＦ１の出力が“Ｌ”レベルで
且つ増幅回路Ａ２の出力が“Ｌ”レベルであるときｂ点
に“Ｌ”レベルを出力する。
ゲートＮＯＲ４，ＮＯＲ５、抵抗Ｒ１８，Ｒ１９および
コンデンサＣ５からなる回路は矩形波発振回路を構成し
ていて、ゲートＮＯＲ４の一方の入力に接続されている
前記ＯＲ回路の出力ｂ点が“Ｌ”レベルになったとき発
振動作を開始する。ゲートＮＯＲ６はこの発振回路の出
力が“Ｌ”レベルである期間前記トランジスタＱ１の出
力信号を反転して抵抗Ｒ２０を介してトランジスタＱ３
へ出力する。これによりＱ３は可聴周波数の矩形波信号
でオンオフされるとともにＮＯＲ４，ＮＯＲ５などから
なる発振周波数で変調されることになる。これにより抵
抗Ｒ２１両端の電圧が圧電ブザーからなる発音体６に印
加され、放音される。
コンデンサＣ５からなる回路は矩形波発振回路を構成し
ていて、ゲートＮＯＲ４の一方の入力に接続されている
前記ＯＲ回路の出力ｂ点が“Ｌ”レベルになったとき発
振動作を開始する。ゲートＮＯＲ６はこの発振回路の出
力が“Ｌ”レベルである期間前記トランジスタＱ１の出
力信号を反転して抵抗Ｒ２０を介してトランジスタＱ３
へ出力する。これによりＱ３は可聴周波数の矩形波信号
でオンオフされるとともにＮＯＲ４，ＮＯＲ５などから
なる発振周波数で変調されることになる。これにより抵
抗Ｒ２１両端の電圧が圧電ブザーからなる発音体６に印
加され、放音される。
以上のように検知線ＳＬの抵抗値変化により漏液状態と
なれば、リレー接点Ｒｅがオンし、ＬＥＤ２が発光する
とともに発音体６の断続音により漏液状態であることが
報知される。このときフリップフロップＦＦ１のクリア
端子に接続されているリセットスイッチＲＳＷを一旦オ
ンすれば▲▼端子が“Ｌ”レベルとなってフリップ
フロップＦＦ１がクリアされる。これによりｂ点の電位
が“Ｈ”レベルとなって、発音体６による漏液報知が停
止される。その後漏液状態が解消されたときＬＥＤ２が
消灯する。また、一旦漏液状態が検出されてＦＦ１がセ
ットされたままであっても、漏液状態が解消されたとき
リレー接点Ｒｅがオフし、発音体６による漏液報知が自
動停止する。なお、ＦＦ１の状態にかかわらず、その後
再び漏液状態となれば同様にしてリレー接点Ｒｅのオ
ン、ＬＥＤ２の点灯および発音体６の放音が行われる。
このようにフリップフロップＦＦ１のリセットスイッチ
ＲＳＷは発音体６に対する駆動信号を強制的に禁止する
ものではないため、例えばその禁止状態を解除するため
の復帰動作が不要となって復帰動作を忘れることがな
い。
なれば、リレー接点Ｒｅがオンし、ＬＥＤ２が発光する
とともに発音体６の断続音により漏液状態であることが
報知される。このときフリップフロップＦＦ１のクリア
端子に接続されているリセットスイッチＲＳＷを一旦オ
ンすれば▲▼端子が“Ｌ”レベルとなってフリップ
フロップＦＦ１がクリアされる。これによりｂ点の電位
が“Ｈ”レベルとなって、発音体６による漏液報知が停
止される。その後漏液状態が解消されたときＬＥＤ２が
消灯する。また、一旦漏液状態が検出されてＦＦ１がセ
ットされたままであっても、漏液状態が解消されたとき
リレー接点Ｒｅがオフし、発音体６による漏液報知が自
動停止する。なお、ＦＦ１の状態にかかわらず、その後
再び漏液状態となれば同様にしてリレー接点Ｒｅのオ
ン、ＬＥＤ２の点灯および発音体６の放音が行われる。
このようにフリップフロップＦＦ１のリセットスイッチ
ＲＳＷは発音体６に対する駆動信号を強制的に禁止する
ものではないため、例えばその禁止状態を解除するため
の復帰動作が不要となって復帰動作を忘れることがな
い。
なお、電圧変換回路２（第２図参照）内に設けられてい
るテストスイッチＴＳＷをオンすることによって、漏液
検出センサ１以外の回路全体が正常動作するか否かテス
トすることができる。このテストスイッチＴＳＷをオン
すれば、端子Ｐ１−Ｐ２間に抵抗Ｒ１が接続される。こ
のＲ１の抵抗値は例えば１ＫΩであり擬似的な漏液モデ
ルとなっている。したがって回路が正常であればＴＳＷ
のオンにより電圧変換回路の出力ａ点の電位が上昇して
漏液状態と等価となり、リレー接点Ｒｅのオン、ＬＥＤ
２の点灯および発音体６による報知が行われる。
るテストスイッチＴＳＷをオンすることによって、漏液
検出センサ１以外の回路全体が正常動作するか否かテス
トすることができる。このテストスイッチＴＳＷをオン
すれば、端子Ｐ１−Ｐ２間に抵抗Ｒ１が接続される。こ
のＲ１の抵抗値は例えば１ＫΩであり擬似的な漏液モデ
ルとなっている。したがって回路が正常であればＴＳＷ
のオンにより電圧変換回路の出力ａ点の電位が上昇して
漏液状態と等価となり、リレー接点Ｒｅのオン、ＬＥＤ
２の点灯および発音体６による報知が行われる。
以上のようにこの考案の実施例によれば、スイッチング
レギュレータ用コントロールＩＣ内の誤差増幅回路を、
基準電圧と電圧変換回路の出力電圧との比較を行う比較
回路として用い、ＰＷＭ制御用の三角波発振回路および
ＰＷＭ制御回路を構成するコンパレータなどを可聴周波
数帯を含む信号を発生する発振回路として用い、さらに
参照電圧を発生する定電圧化回路を出力制御回路の安定
化電源回路として用いたことにより部品点数が大幅に削
減される。また、発音体として圧電ブザーを用いたこと
により、その取付スペースが殆ど制約されることがな
い。なお、出力制御回路５の一部を構成するゲートＮＯ
Ｒ３，ＮＯＲ４，ＮＯＲ５およびＮＯＲ６は単一のパッ
ケージ化されたＩＣを用いることができ、出力制御回路
を構成する部品点数も多くはならない。
レギュレータ用コントロールＩＣ内の誤差増幅回路を、
基準電圧と電圧変換回路の出力電圧との比較を行う比較
回路として用い、ＰＷＭ制御用の三角波発振回路および
ＰＷＭ制御回路を構成するコンパレータなどを可聴周波
数帯を含む信号を発生する発振回路として用い、さらに
参照電圧を発生する定電圧化回路を出力制御回路の安定
化電源回路として用いたことにより部品点数が大幅に削
減される。また、発音体として圧電ブザーを用いたこと
により、その取付スペースが殆ど制約されることがな
い。なお、出力制御回路５の一部を構成するゲートＮＯ
Ｒ３，ＮＯＲ４，ＮＯＲ５およびＮＯＲ６は単一のパッ
ケージ化されたＩＣを用いることができ、出力制御回路
を構成する部品点数も多くはならない。
なお、実施例ではスイッチングレギュレータ用コントロ
ールＩＣより出力される矩形波信号を断続させる回路を
設けた例であったが、電圧変換回路の出力電圧が所定値
以下のとき、ＩＣ内のコンパレータＣＭＰ２の出力信号
のオンデューティ比が０％となるように増幅回路Ａ２の
基準電圧を定めれば、漏液状態であるときのみトランジ
スタＱ１から矩形波信号を発生させることができる。こ
の場合コンパレータＣＭＰ２からトランジスタＱ１まで
の回路をこの考案に係る出力制御回路として用いること
ができ、第２図に示した出力制御回路５を省略すること
もできる。
ールＩＣより出力される矩形波信号を断続させる回路を
設けた例であったが、電圧変換回路の出力電圧が所定値
以下のとき、ＩＣ内のコンパレータＣＭＰ２の出力信号
のオンデューティ比が０％となるように増幅回路Ａ２の
基準電圧を定めれば、漏液状態であるときのみトランジ
スタＱ１から矩形波信号を発生させることができる。こ
の場合コンパレータＣＭＰ２からトランジスタＱ１まで
の回路をこの考案に係る出力制御回路として用いること
ができ、第２図に示した出力制御回路５を省略すること
もできる。
(g)考案の効果 以上にようにこの考案によれば、回路を構成する部品点
数が大幅に削減され、発音体による警報音出力により漏
液状態を報知するようにしたため、装置全体が大幅に小
型化され、例えば壁面内に埋め込み設置することも可能
となる。さらに、汎用の集積回路を用いて部品点数を削
減したことにより、大幅にコストダウンすることが可能
となった。これにより、従来では不可能であった種々の
分野に漏液検出装置を適用することができる。
数が大幅に削減され、発音体による警報音出力により漏
液状態を報知するようにしたため、装置全体が大幅に小
型化され、例えば壁面内に埋め込み設置することも可能
となる。さらに、汎用の集積回路を用いて部品点数を削
減したことにより、大幅にコストダウンすることが可能
となった。これにより、従来では不可能であった種々の
分野に漏液検出装置を適用することができる。
第１図はこの考案の構成を示すブロック図である。第２
図と第３図はこの考案の実施例である漏液検知装置の回
路図であり、特に第３図は第２図に示す半導体集積回路
７内の回路も含めて表した全体の回路図である。
図と第３図はこの考案の実施例である漏液検知装置の回
路図であり、特に第３図は第２図に示す半導体集積回路
７内の回路も含めて表した全体の回路図である。
Claims (1)
- 【請求項１】非絶縁性液体の存在によって電気抵抗が変
化する漏液検出センサと、この漏液検出センサの電気抵
抗を直流電圧に変換する電圧変換回路と、この電圧変換
回路の出力電圧を基準電圧と比較する比較回路と、可聴
周波数帯を含む信号を発生する発振回路と、前記比較回
路が漏液状態を検知しているとき前記発振回路出力を有
効にして発音体を駆動する出力制御回路と、を備えた漏
液検知装置であって、 参照電圧発生回路、誤差増幅回路、ＰＷＭ変調用三角波
発振回路、および、ＰＷＭ変調用コンパレータを一体に
内蔵するスイッチングレギュレータ用集積回路を用い、
該誤差増幅回路を前記比較回路に適用し、該ＰＷＭ変調
用三角波発振回路を前記発振回路に適用し、さらに、該
参照電圧発生回路を前記出力制御回路の電源回路として
用いたことを特徴とする漏液検知装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1988156767U JPH0620122Y2 (ja) | 1988-11-30 | 1988-11-30 | 漏液検知装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1988156767U JPH0620122Y2 (ja) | 1988-11-30 | 1988-11-30 | 漏液検知装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0277650U JPH0277650U (ja) | 1990-06-14 |
| JPH0620122Y2 true JPH0620122Y2 (ja) | 1994-05-25 |
Family
ID=31435603
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1988156767U Expired - Lifetime JPH0620122Y2 (ja) | 1988-11-30 | 1988-11-30 | 漏液検知装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0620122Y2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07119664B2 (ja) * | 1991-03-29 | 1995-12-20 | タツタ電線株式会社 | 漏液検知装置 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS645241Y2 (ja) * | 1980-12-03 | 1989-02-09 | ||
| JPS61101712A (ja) * | 1984-10-23 | 1986-05-20 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 満杯報知装置付カ−トリツジタンク |
-
1988
- 1988-11-30 JP JP1988156767U patent/JPH0620122Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0277650U (ja) | 1990-06-14 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |