JPH0621413B2

JPH0621413B2 - 撚止めセット方法

Info

Publication number: JPH0621413B2
Application number: JP58208322A
Authority: JP
Inventors: 康夫矢橋; 美代子小島
Original assignee: Asahi Chemical Industry Co Ltd
Current assignee: Asahi Chemical Industry Co Ltd
Priority date: 1983-11-08
Filing date: 1983-11-08
Publication date: 1994-03-23
Anticipated expiration: 2009-03-23
Also published as: JPS60104538A

Description

【発明の詳細な説明】本発明は、撚トルクを有する糸条の撚止めセツト方法に
関するものである。

従来、ポリエステルの強撚糸織物の準備工程では、通常
イタリー撚糸機のアルミ製シリンダー（以下単にシリン
ダーという）に180〜450ｇ撚糸し、真空セツターで撚止
めセツト（以下単にセツトという）して、製織時障害と
ならず、かつ織物として撚糸の効果を発揮するに必要な
解撚力を保持するレベルまでセツトを実施している。こ
のセツトの段階でシリンダーの最内層部の糸条と中層〜
外層部の糸条ではセツト性が大きく異なり、その結果と
して強撚糸織物の製織性・加工性・品位・品質面で大き
な問題が発生している。すなわち、撚糸後の糸条はセツ
トにより熱収縮を起こし、熱収縮応力・ボイル収縮率及
びスナール係数（ビリ付きやすさを表わす係数）の低い
糸条となる。ところがシリンダーの最内層部の糸条は、
シリンダーに接触しているため、糸条の熱収縮が阻害さ
れている。よつてシリンダー最内層部の糸条は中層〜外
層部の糸条と比べると熱収縮応力・ボイル収縮率及びス
ナール係数が２〜３割高い値を常に示している。この物
性値が、前述の製織性・加工性・品位・品質に悪い影響
を与えている。

すなわち、最内層部の糸条はスナール係数が高いために
緯糸使いの場合は、製織工程で緯節の発生、ウオーター
ジエツトルームでの製織では、緯糸原因による停台の多
発、品位・品質面では、シボ斑・シワ段・色段等の欠点
が発生し易い。又、経糸使いにおいても整経方法によつ
ては、経方向に最内層部の糸条と外層部の糸条が隣り合
せの部分で色われが発生し易い。

これらの問題点を解決するため、最内層部の糸条を区別
して使用し、それなりの効果を上げているが、区別使用
は繁雑な作業が伴うため、シリンダー外層部〜最内層部
を均一にセツトする方法について従来から種々検討され
ている。

すなわち、シリンダーに予めミカンネツト（ポリエステ
ル製の袋状のネツトで、ミカン等を入れる）や加工糸や
撚糸糸条等弾力性のある素材を捲き付けたものが提案さ
れているが、均一セツトの効果は不充分であり、又、コ
スト面からも工業的に実施困難であつた。

本発明は、均一セツト性に優れかつコスト的にも安く工
業的に実施可能なセツト方法である。その要旨とすると
ころは撚トルクを有するポリエステル繊維糸条を金属性
シリンダーに捲回積層して撚止めセットするに際し、予
め該シリンダーに平面圧縮による坐屈応力が1.5〜３kg/
cm²の片面段ボールを捲き付けておき、繊維糸条を捲回
積層し、しかる後、そのままの状態で撚止めセットする
事を特徴とする撚止めセット方法、である。以下、本発
明を詳しく説明する。

本発明において撚トルクを有するポリエステル繊維糸条
とは、セツト前の糸条の撚数が1000T/M以上で、熱収縮
応力は１５ｇ以上、スナール係数6.0以上の中・強撚糸
をいう。

次に、シリンダーへの捲回積層量は、イタリー撚糸機で
180〜450ｇ、ダブルツイスターでは700〜1500ｇ程度が
通常である。

次いでセツト方法は、通常真空セツターを使用し織物品
種に応じてセツト温度６５〜９０℃、セツト時間３０〜
５０分の条件で実施される。このセツト条件は、製織性
・織物品位・風合面より考慮して熱収縮応力は５ｇ〜１
１ｇ、ボイル収縮率は６％〜８％、スナール係数は２〜
4.5の範囲内に入る様、織物品種に応じて設定される。

本発明においては捲回積層するシリンダーに予め段ボー
ルを捲付けておくことを最大の特徴とするセツト方法で
ある。

ここで段ボールをダンボール紙を例にして説明すると、
第１図に示す通り、細かいピッチの波板状の紙の片面に
ストレート状の紙を貼り付けた片面のものがシリンダー
に捲付けやすい。この段ボール紙の規格は、一定巾中の
凸部の数（ｎ）で表わす。又、段ボール紙の実用的な評
価方法としては、「段ボール片面平面圧縮テスト」で、
６cm×６cmの正方形の段ボールを圧縮し、段ボールの波
板状がつぶれる時の最大坐屈応力で、段ボールの強さを
評価している。

段ボールの材質及び形状については、段ボール紙が最も
安価であり、実用的であるが、紙以外のプラスチツクで
もよいし、又、波板状とストレート状との組合せ以外の
形状でもよい。しかし、セツト時に、材質的に大きく熱
変形したり、形状的に例えば独立気泡部を有する形状の
如く、気泡部が加熱膨張して変形するものは除外され
る。換言すれば、セツト時の熱収縮応力（平面圧縮応
力）によつて変形するものをいう。

以下、段ボール紙を例にして説明する。

ポリエステル糸の撚糸及びセツト工程、及び織物の風合
・品位面より段ボール紙に要求されるスペツクは、下記
の２点である。

撚糸工程では、撚糸張力・捲付け張力がシリンダー
に加わるため、その張力によつて段ボール紙が坐屈せ
ず、セツト時において、糸の熱収縮応力が発生するので
その応力によつて段ボール紙が坐屈して、シリンダー最
内層〜外層部までの糸条の残留熱収縮応力・ボイル収縮
率・スナール係数が均一になる段ボール紙が必要であ
る。

撚糸後の糸条のボイル収縮率は約１０％程度である
が、織物の風合・品位面より、糸条のセツト後のボイル
収縮率は６〜８％程度保持させる必要がある。つまり、
シリンダーによるセツトにより３〜５％の糸収縮が発生
する。よつて最内層部の糸条の３〜５％の糸収縮を吸収
し得るスペツクの段ボール紙が必要である。

各種規格の段ボール紙を検討した結果、平面圧縮による
坐屈応力が1.5〜３kg/cm²のものは、撚糸を捲回積層し
た段階では坐屈せず、その原形をほぼ保持している。一
方セツト後は熱収縮応力により完全に坐屈した。段ボー
ル紙の厚みが1.4〜2.2mmあれば３〜５％の糸収縮の吸収
が可能であり、理論値とも一致した。

すなわち、バレル径７０mmのシリンダーに、セツト前の
ボイル収縮率が１１％の糸条を捲回積層し、セツト後の
ボイル収縮率を６％の糸条にする場合、理論的には下記
の関係が成立する。

Ｘ；セツトによりつぶれて変化する厚み（mm）但し、坐屈後のダンボール紙の厚みを無視した。

つまり、段ボール紙の厚み変化が1.8mmあれば、段ボー
ル紙の坐屈により胴径の変化率５％が得られる。よつて
ボイル収縮率として５％の変化が理論的にも得られる。

一方、セツト後のボイル収縮率を８％の糸条にする場合
は、ボイル収縮率の変化率としては３％であるので同様
に下記の関係が得られる。

つまり、段ボール紙の厚み変化が1.1mmあれば、段ボー
ル紙の坐屈により胴径の変化率３％が得られ、ボイル収
縮率としても３％の変化が得られた。

上記明細のダンボール紙を予めシリンダーに捲付け撚糸
・セツトする事により、糸条の物性（熱収縮応力・ボイ
ル収縮率・スナール係数）は、外層〜最内層部まで均一
にセツトされた。

又、ボイル収縮率も６〜８％台を保持し、撚糸織物の風
合・品位面も良好な製品が得られた。かつ当然の如くセ
ツト斑因による、シボ斑・シワ段色段・色われ等の品質
欠点も発生しなかつた。

上述の如く本発明は、現在大量に使用されているシリン
ダーの改造及び新タイプのシリンダーの大量購入する事
なく、一回限りの使い捨て方式ではあるが低コストでか
つバラツキの少い均一セツトを可能にする方法である。

以下、本発明を実施例で説明する。

実施例１クツシヨン材の検討にあたり、均一セツト性の評価手段
として、熱収縮応力を用い、シリンダーのみ、ミカンネ
ツト、ダンボール紙（厚み2.2mm）の３種について評価
した。

撚糸・セツトの主要条件は下記の通りである。

糸種７５ｄ／３６ｆ撚糸機種イタリー撚糸機撚数２５００Ｔ／Ｍ撚糸糸量２５０ｇシリンダーバレル径７０mmφ セツト温度×時間８５℃×４０分上記、撚糸・セツト後の糸条をシリンダー外層〜最内層
部まで、層別して熱収縮応力を測定した。測定結果を第
３図に示す。図中、符号の５はクツシヨン材なし、６は
クツシヨン材ミカンネツト使用、７はクツシヨン材段ボ
ール紙（No.２）使用である。図に示す通り、シリンダ
ー・ミカンネツトにおいては、シリンダー内層〜最内層
部にかけて熱収縮応力が異常に高くなる。この部分がシ
ボ斑・シワ段・色段・色われ等の欠点になる。一方、段
ボール紙を使用した糸条は、物性の変化が少く最内層部
においても、中層〜外層部並の物性値を示し良好なセツ
ト性が確認された。

実施例２段ボール種の検討結果段ボール紙の使用により均一セツ
トの効果が判明したが、更に紙の種類と糸条の物性の関
係を検討した。段ボール種は第１表に示す通り３種につ
いて検討した。撚糸・セツト条件は、実施例１に６５℃
×４０分のセツト条件を追加した。

実施例２においても撚糸・セツト後の糸条を、シリンダ
ー外層〜最内層まで層別して熱収縮応力ボイル収縮率を
測定した。測定結果を第４〜７図に示す。図中符号の８
は８５℃×４０分セツトクツシヨン材なし、９は８５℃
×４０分セツト段ボール紙No.１、１０は８５℃×４０
分セツト段ボール紙No.２、１１は８５℃×４０分セツ
ト段ボール紙No.３、１２は６５℃×４０分セツトクツ
シヨン材なし、１３は６５℃×４０分セツト段ボール紙
No.１、１４は６５℃×４０分セツト段ボール紙No.２、
１５は６５℃×４０分セツト段ボール紙No.３である。
８５℃×４０分セツトのデータを第４，５図、６５℃×
４０分セツトのデータを第６，７図に示す。

No.１段ボール紙は、シリンダーのみ及びNo.３段ボール
紙と比べると、均一セツト性は向上しているが、No.２
段ボール紙より劣る。これは段ボール紙の厚み３が薄い
ため糸の熱収縮の吸収量が少いためである。よつて織物
品種により、セツト条件が緩やかで、糸条の熱収縮によ
る変化率が少い場合は均一セツト性が良好である。

一方No.３段ボール紙は、坐屈応力が低いため撚糸中に
すでに段ボール紙は坐屈変形し、糸条の物性においても
最内層部の物性値は高く均一セツト性が得られなかつ
た。

No.２段ボール紙は、No.１，３段ボールの欠点がなく、
８５℃セツト、６５℃セツトにおいても外層〜最内層部
まで均一にセツトされた。

上記の８種の糸種を緯打ち試織し、生機品位・加工反品
位を評価した。No.２段ボール紙の８５℃セツト、６５
℃セツト及びNo.１段ボール紙の６５℃セツト分は、加
工反においてシボ斑・シワ段・色段などの欠点がなく良
好な品位であつた。一方上記以外の５種の糸種について
は、これらの欠点が発生し品位不良であつた。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明に係る捲ダンボール紙の断面図、第２
図は、本発明に係る捲ダンボールをシリンダーバレルに
捲き付けた状態図、第３図は、実施例１のクツシヨン材
の検討実験データで、各クツシヨン材別のシリンダー各
層部の糸と熱収縮応力の関係図、第４，５図は、実施例
２のダンボール種の検討で、セツト温度８５℃×４０分
セツトシリンダーの層別評価を示す。第６，７図は、第
４，５図同様にセツト温度６５℃×４０分セツトシリン
ダーの層別評価データを示す。１……紙、２……空間、３……ダンボール紙の厚み（m
m）、４……シリンダーバレル。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】撚トルクを有するポリエステル繊維糸条を
金属性シリンダーに捲回積層して撚止めセットするに際
し、予め該シリンダーに平面圧縮による坐屈応力が1.5
〜３kg/cm²の片面段ボールを捲き付けておき、繊維糸条
を捲回積層し、しかる後、そのままの状態で撚止めセッ
トする事を特徴とする撚止めセット方法。
【請求項２】片面段ボールの厚みが1.4〜2.2mmであるこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の撚止めセッ
ト方法。