JPH0622374B2 - 交流発電機の電圧制御装置 - Google Patents
交流発電機の電圧制御装置Info
- Publication number
- JPH0622374B2 JPH0622374B2 JP60034055A JP3405585A JPH0622374B2 JP H0622374 B2 JPH0622374 B2 JP H0622374B2 JP 60034055 A JP60034055 A JP 60034055A JP 3405585 A JP3405585 A JP 3405585A JP H0622374 B2 JPH0622374 B2 JP H0622374B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- voltage
- output
- circuit
- battery
- signal
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Emergency Protection Circuit Devices (AREA)
- Control Of Charge By Means Of Generators (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は車両や一般産業用に用いられる交流発電機の電
圧制御装置に関する。
圧制御装置に関する。
交流発電機の電圧制御は励磁コイルの励磁電流をスイッ
チング手段にて断続して行われるがスイッチング周波数
が低くなると電圧変動が大きくなるため、スイッチング
損失が問題にならない範囲でスイッチング周波数を高く
したほうがよい。
チング手段にて断続して行われるがスイッチング周波数
が低くなると電圧変動が大きくなるため、スイッチング
損失が問題にならない範囲でスイッチング周波数を高く
したほうがよい。
これを達成する手段として特開昭５５−１８８９３に三
角波発生回路を用いた定周波数制御による電圧制御回路
が開示されている。
角波発生回路を用いた定周波数制御による電圧制御回路
が開示されている。
しかし、モノリシックＩＣ化するには三角波を発生させ
るために、デジタル−アナログ変換回路が必要となり回
路規模が増大するという問題点があった。
るために、デジタル−アナログ変換回路が必要となり回
路規模が増大するという問題点があった。
そこで、本発明は、低コストでモノリシックＩＣ化を可
能とすることを目的とする。
能とすることを目的とする。
上記目的を達成するために、本発明は、電機子コイル、
励磁コイル及び、前記電機子コイルからの交流出力を直
流出力に整流する整流器を有する交流発電機の前記励磁
コイルを流れる励磁電流を断続し、前記整流器の直流出
力により充電されるバッテリの電圧が所定値になるよう
制御するスイッチング手段を有する交流発電機の電圧制
御装置において、 前記バッテリの電圧を検出する電圧検出手段と、 この電圧検出手段により検出された前記バッテリの電圧
が所定値未満の時に、前記スイッチ手段を導通させる導
通信号を、前記バッテリの電圧が所定値以上の時に、前
記スイッチ手段を遮断させる遮断信号をそれぞれ第１の
判定手段に出力するスイッチ制御手段と、 前記発電機の励磁コイルの通電、遮断及び短絡を検出
し、通電を検出した際には導通信号を遮断及び短絡を検
出した際には遮断信号を、それぞれ第２の判定手段に出
力する励磁コイル監視手段と、 周期的に導通信号、遮断信号をくり返してそれぞれ前記
第２の判定手段に出力するパルス発生手段と、を備え、
前記第２の判定手段は前記励磁コイル監視手段の出力及
び前記パルス発生手段の出力が共に遮断信号である時に
前記第１の判定手段に遮断信号を出力し、前記第１の判
定手段は、前記スイッチ制御手段及び第２の判定手段の
出力が共に導通信号である時に、前記スイッチング手段
を導通することを特徴とするものである。
励磁コイル及び、前記電機子コイルからの交流出力を直
流出力に整流する整流器を有する交流発電機の前記励磁
コイルを流れる励磁電流を断続し、前記整流器の直流出
力により充電されるバッテリの電圧が所定値になるよう
制御するスイッチング手段を有する交流発電機の電圧制
御装置において、 前記バッテリの電圧を検出する電圧検出手段と、 この電圧検出手段により検出された前記バッテリの電圧
が所定値未満の時に、前記スイッチ手段を導通させる導
通信号を、前記バッテリの電圧が所定値以上の時に、前
記スイッチ手段を遮断させる遮断信号をそれぞれ第１の
判定手段に出力するスイッチ制御手段と、 前記発電機の励磁コイルの通電、遮断及び短絡を検出
し、通電を検出した際には導通信号を遮断及び短絡を検
出した際には遮断信号を、それぞれ第２の判定手段に出
力する励磁コイル監視手段と、 周期的に導通信号、遮断信号をくり返してそれぞれ前記
第２の判定手段に出力するパルス発生手段と、を備え、
前記第２の判定手段は前記励磁コイル監視手段の出力及
び前記パルス発生手段の出力が共に遮断信号である時に
前記第１の判定手段に遮断信号を出力し、前記第１の判
定手段は、前記スイッチ制御手段及び第２の判定手段の
出力が共に導通信号である時に、前記スイッチング手段
を導通することを特徴とするものである。
上記構成によると、スイッチ手段が遮断している状態で
バッテリ電圧が所定値未満に低下すると、スイッチ制御
手段から第１の判定手段へ導通信号が出力される。一
方、スイッチが遮断しているため、第２の判定手段は、
周期的に導通信号を出力するパルス発生手段の導通信号
に基づいて、第１の判定手段へ導通信号を出力し、スイ
ッチ手段が導通して発電が開始される。尚、スイッチ手
段が導通すると、励磁コイル監視手段の導通信号によ
り、スイッチ手段の導通が保持される。
バッテリ電圧が所定値未満に低下すると、スイッチ制御
手段から第１の判定手段へ導通信号が出力される。一
方、スイッチが遮断しているため、第２の判定手段は、
周期的に導通信号を出力するパルス発生手段の導通信号
に基づいて、第１の判定手段へ導通信号を出力し、スイ
ッチ手段が導通して発電が開始される。尚、スイッチ手
段が導通すると、励磁コイル監視手段の導通信号によ
り、スイッチ手段の導通が保持される。
発電によりバッテリ電圧が所定値以上となると、スイッ
チ制御手段からの遮断信号により、発電が停止する。
チ制御手段からの遮断信号により、発電が停止する。
上記の如く、スイッチ手段は、パルス発生手段で決定さ
れる一定周期で断続する。
れる一定周期で断続する。
また、励磁コイルが短絡すると、励磁コイル監視手段及
びパルス発生手段の遮断信号によりスイッチ手段が遮断
する。
びパルス発生手段の遮断信号によりスイッチ手段が遮断
する。
次に本発明の一実施例を図に基づいて説明する。
第１図は本発明の電圧制御装置の一実施例を含む車両用
発電装置の全体回路図、第２図（Ａ），（Ｂ）は、イン
ダクタンスを含む短絡故障の場合の出力トランジスタの
発振現象を示す図である。
発電装置の全体回路図、第２図（Ａ），（Ｂ）は、イン
ダクタンスを含む短絡故障の場合の出力トランジスタの
発振現象を示す図である。
第１図において、１は車両用発電機で、実施例ではＹ結
線による三相交流電圧を整流した直流出力をバッテリ２
６および図示しない負荷に供給するものである。２は電
圧調整回路である。
線による三相交流電圧を整流した直流出力をバッテリ２
６および図示しない負荷に供給するものである。２は電
圧調整回路である。
次に、各ブロック１，２において、３は電機子コイル、
４は発電機の励磁コイル、５は発電機出力を全波整流す
る複数のダイオードで構成される整流器、６は励磁コイ
ル４及び逆起電力吸収用のフライホイールダイオード、
７は励磁電流を通電、遮断するスイッチング手段として
の出力トランジスタ、８は定電圧回路１４の定電圧出力
を分圧抵抗１９，２０によって分圧した基準電圧とＦ端
子電圧を入力とする遅延回路２１の出力とを比較するコ
ンパレータ（励磁コイル監視手段）、９は分圧抵抗１
７，１８によってつくられる基準電圧とバッテリ端子
（Ｓ端子）電圧の分圧抵抗１５，１６を介してつくられ
る電圧とを比較するコンパレータ（スイッチ制御手
段）、１０は一定周期でリセットパルスを発生するリセ
ットパルス発生回路１３の出力を反転するためのインバ
ータ回路、１１はインバータ回路出力とコンパレータ
８，９の出力を入力とするＮＡＮＤ回路（第２の判定手
段）、そして１２はＮＡＮＤ回路出力とコンパレータ９
の出力を入力とし、その出力を出力トランジスタ７に入
力するＡＮＤ回路（第１の判定手段）である。２５はキ
ースイッチ、２６はバッテリである。なお、前述の遅延
回路２１は抵抗２２，２４とコンデンサ２３から構成さ
れる時定数回路である。
４は発電機の励磁コイル、５は発電機出力を全波整流す
る複数のダイオードで構成される整流器、６は励磁コイ
ル４及び逆起電力吸収用のフライホイールダイオード、
７は励磁電流を通電、遮断するスイッチング手段として
の出力トランジスタ、８は定電圧回路１４の定電圧出力
を分圧抵抗１９，２０によって分圧した基準電圧とＦ端
子電圧を入力とする遅延回路２１の出力とを比較するコ
ンパレータ（励磁コイル監視手段）、９は分圧抵抗１
７，１８によってつくられる基準電圧とバッテリ端子
（Ｓ端子）電圧の分圧抵抗１５，１６を介してつくられ
る電圧とを比較するコンパレータ（スイッチ制御手
段）、１０は一定周期でリセットパルスを発生するリセ
ットパルス発生回路１３の出力を反転するためのインバ
ータ回路、１１はインバータ回路出力とコンパレータ
８，９の出力を入力とするＮＡＮＤ回路（第２の判定手
段）、そして１２はＮＡＮＤ回路出力とコンパレータ９
の出力を入力とし、その出力を出力トランジスタ７に入
力するＡＮＤ回路（第１の判定手段）である。２５はキ
ースイッチ、２６はバッテリである。なお、前述の遅延
回路２１は抵抗２２，２４とコンデンサ２３から構成さ
れる時定数回路である。
定電圧回路１４およびリセットパルス発生回路１３につ
いては発明の主たる部分ではなく、又その技術も公知で
あるのでここではその説明を省略する。
いては発明の主たる部分ではなく、又その技術も公知で
あるのでここではその説明を省略する。
次に、上記構成に基づいてその作動を説明する。
第１図において、キースイッチ２５を投入すると、バッ
テリ２６からＩＧ端子を経て電圧制御装置２にパワーが
供給される。この時バッテリ電圧は調整電圧以下のた
め、コンパレータ９は＋入力端子の電圧の方が−入力端
子の電圧より高いので出力レベルは１となる。一方、出
力トランジスタ７が未だ導通していないのでコンパレー
タ８の＋入力端子の電圧が−入力端子の電圧より高くな
りコンパレータ８の出力は１、リセットパルスが出てな
い時インバータ回路の出力は１で、ＮＡＮＤ回路１１の
入力は全て１となるので出力は０となる。この為、ＡＮ
Ｄ回路１２の出力は０となり出力トランジスタ７は導通
しない。
テリ２６からＩＧ端子を経て電圧制御装置２にパワーが
供給される。この時バッテリ電圧は調整電圧以下のた
め、コンパレータ９は＋入力端子の電圧の方が−入力端
子の電圧より高いので出力レベルは１となる。一方、出
力トランジスタ７が未だ導通していないのでコンパレー
タ８の＋入力端子の電圧が−入力端子の電圧より高くな
りコンパレータ８の出力は１、リセットパルスが出てな
い時インバータ回路の出力は１で、ＮＡＮＤ回路１１の
入力は全て１となるので出力は０となる。この為、ＡＮ
Ｄ回路１２の出力は０となり出力トランジスタ７は導通
しない。
次にリセットパルス発生回路からリセットパルスが発生
するとインバータ回路１０を経てＮＡＮＤ回路１１の一
つの入力がリセットパルス発生期間中０となり、ＮＡＮ
Ｄ回路１１の出力及びＡＮＤ回路１２の出力は１に反転
する。この為、出力トランジスタ７は導通し、Ｂ−Ｆ間
に短絡故障が発生していなければＦ端子はリセットパル
ス発生期間中に０レベルになるのでコンパレータ８の出
力が０レベル、ＮＡＮＤ回路１１の出力は１レベルにな
るので、リセットパルスが無くなっても出力トランジス
タ７は導通を継続する。これにより、励磁電流は増加し
交流発電機が回転していれば発電起電力が発生しバッテ
リへ充電電流が流れバッテリ電圧が上昇する。
するとインバータ回路１０を経てＮＡＮＤ回路１１の一
つの入力がリセットパルス発生期間中０となり、ＮＡＮ
Ｄ回路１１の出力及びＡＮＤ回路１２の出力は１に反転
する。この為、出力トランジスタ７は導通し、Ｂ−Ｆ間
に短絡故障が発生していなければＦ端子はリセットパル
ス発生期間中に０レベルになるのでコンパレータ８の出
力が０レベル、ＮＡＮＤ回路１１の出力は１レベルにな
るので、リセットパルスが無くなっても出力トランジス
タ７は導通を継続する。これにより、励磁電流は増加し
交流発電機が回転していれば発電起電力が発生しバッテ
リへ充電電流が流れバッテリ電圧が上昇する。
上記の作動によりバッテリ電圧が調整電圧以上になる
と、コンパレータ９は−入力端子の電圧の方が＋入力端
子の電圧より高くなり出力レベルは０となるので、ＡＮ
Ｄ回路１２の出力は０となり出力トランジスタ７は遮断
する。これにより、励磁電流は減少しバッテリ電圧が低
下する。
と、コンパレータ９は−入力端子の電圧の方が＋入力端
子の電圧より高くなり出力レベルは０となるので、ＡＮ
Ｄ回路１２の出力は０となり出力トランジスタ７は遮断
する。これにより、励磁電流は減少しバッテリ電圧が低
下する。
上述の動作を繰り返しバッテリ電圧が調整電圧付近で安
定すると、リセットパルスのタイミングで出力トランジ
スタ７が導通し、電気負荷量に応じた期間経過した後バ
ッテリ電圧が調整電圧以上になり出力トランジスタ７が
遮断する。すなわち電気負荷量に応じた一定デューティ
かつリセットパルスで決まる一定周期で出力トランジス
タ７は断続し、バッテリ電圧が調整電圧付近に制御され
る。
定すると、リセットパルスのタイミングで出力トランジ
スタ７が導通し、電気負荷量に応じた期間経過した後バ
ッテリ電圧が調整電圧以上になり出力トランジスタ７が
遮断する。すなわち電気負荷量に応じた一定デューティ
かつリセットパルスで決まる一定周期で出力トランジス
タ７は断続し、バッテリ電圧が調整電圧付近に制御され
る。
このとき、端子Ｂ−Ｆ間が誤って完全短絡されたとする
と、出力トランジスタ７が導通状態になった瞬間にトラ
ンジスタ７にはバッテリ２６から過大電流が流入するた
めＦ端子電圧がバッテリに近い値まで急上昇する。する
と、コンパレータ８の出力は１レベルとなる。Ｂ−Ｆ間
の完全短絡に伴って励磁コイル４の電流がなくなり発電
も停止するのでコンパレータ９の出力も１レベルとな
る。従ってＮＡＮＤ回路１１、ＡＮＤ回路１２の出力は
ともに０レベルとなるから出力トランジスタ７は瞬時の
うちに非導通状態へ移行するので短絡電流に伴う電力破
壊から保護される。
と、出力トランジスタ７が導通状態になった瞬間にトラ
ンジスタ７にはバッテリ２６から過大電流が流入するた
めＦ端子電圧がバッテリに近い値まで急上昇する。する
と、コンパレータ８の出力は１レベルとなる。Ｂ−Ｆ間
の完全短絡に伴って励磁コイル４の電流がなくなり発電
も停止するのでコンパレータ９の出力も１レベルとな
る。従ってＮＡＮＤ回路１１、ＡＮＤ回路１２の出力は
ともに０レベルとなるから出力トランジスタ７は瞬時の
うちに非導通状態へ移行するので短絡電流に伴う電力破
壊から保護される。
又、ＮＡＮＤ回路１１にはリセットパルスが一定周期で
印加されているから、短絡保護が働いてパワートランジ
スタ７が非導通となってからは、そのリセットパルスに
よってパワートランジスタ７は一定周期で瞬時的にオン
状態を繰り返す。このとき、短絡状態が長く続いたとし
ても、出力トランジスタ７が破壊することのないよう極
めて短い時間出力トランジスタ７をオンするようにリセ
ットパルスを設定してある。この途中で、短絡が回避、
つまり、Ｂ−Ｆ間の誤結線等に気づいて正しく結線され
れば、Ｆ端子の電圧は正常動作時の低い値に復帰するの
で、コンパレータ８の出力レベルは０レベルとなって、
ＮＡＮＤ回路１１の出力を正常時の１レベルに復帰させ
る。ＮＡＮＤ回路１１が１レベルになることによって短
絡保護が解除されることになる。
印加されているから、短絡保護が働いてパワートランジ
スタ７が非導通となってからは、そのリセットパルスに
よってパワートランジスタ７は一定周期で瞬時的にオン
状態を繰り返す。このとき、短絡状態が長く続いたとし
ても、出力トランジスタ７が破壊することのないよう極
めて短い時間出力トランジスタ７をオンするようにリセ
ットパルスを設定してある。この途中で、短絡が回避、
つまり、Ｂ−Ｆ間の誤結線等に気づいて正しく結線され
れば、Ｆ端子の電圧は正常動作時の低い値に復帰するの
で、コンパレータ８の出力レベルは０レベルとなって、
ＮＡＮＤ回路１１の出力を正常時の１レベルに復帰させ
る。ＮＡＮＤ回路１１が１レベルになることによって短
絡保護が解除されることになる。
上述の如く、Ｂ−Ｆ間完全短絡ではなく、インダクタン
スと抵抗との成分を有する励磁コイル４自体に層間短絡
等の短絡故障が発生した場合はＢ−Ｆ間に抵抗とインダ
クタンスが介在した部分的短絡となり、このインダクタ
ンスによって誘導性の短絡電流が発生する。このとき
も、Ｆ端子は短絡電流によって高い電圧レベルとなり、
コンパレータ８の短絡保護検出レベルをこえるため短絡
故障状態であることをコンパレータ８が検出して出力ト
ランジスタ７を遮断する。
スと抵抗との成分を有する励磁コイル４自体に層間短絡
等の短絡故障が発生した場合はＢ−Ｆ間に抵抗とインダ
クタンスが介在した部分的短絡となり、このインダクタ
ンスによって誘導性の短絡電流が発生する。このとき
も、Ｆ端子は短絡電流によって高い電圧レベルとなり、
コンパレータ８の短絡保護検出レベルをこえるため短絡
故障状態であることをコンパレータ８が検出して出力ト
ランジスタ７を遮断する。
従って励磁コイル４の一部に流れていた誘導性の短絡励
磁電流は遮断状態の出力トランジスタ７を流れずフライ
ホイールダイオード６を流れる。この誘導性電流は徐々
に減少して零になると、今度はフライホイールダイオー
ド６内の蓄積キャリアが完全に移行しおえるまでリカバ
リー電流がフライホイールダイオード内を逆方向に流れ
る。このリカバリー電流はフライホイールダイオード６
のコンデンサ成分の放電電流である。
磁電流は遮断状態の出力トランジスタ７を流れずフライ
ホイールダイオード６を流れる。この誘導性電流は徐々
に減少して零になると、今度はフライホイールダイオー
ド６内の蓄積キャリアが完全に移行しおえるまでリカバ
リー電流がフライホイールダイオード内を逆方向に流れ
る。このリカバリー電流はフライホイールダイオード６
のコンデンサ成分の放電電流である。
蓄積キャリアが完全に移行しておえてフライホイールダ
イオード６が逆バイアス状態となってオフすると、前記
リカバリー電流の急断によって励磁コイル４の両端に逆
起電力ｅが発生してＦ端子電圧レベルは瞬間ではある
が、正常時の電圧レベルに近い値まで低下してしまう。
イオード６が逆バイアス状態となってオフすると、前記
リカバリー電流の急断によって励磁コイル４の両端に逆
起電力ｅが発生してＦ端子電圧レベルは瞬間ではある
が、正常時の電圧レベルに近い値まで低下してしまう。
しかし、このＦ端子電圧の瞬間的な落ち込みはこのＦ端
子に接続されている抵抗２２，２４とコンデンサ２３の
時定数回路による遅延回路２１によってカットされ、従
ってコンパレータ８の出力も１レベルのままであり、出
力トランジスタ７を遮断状態に保つことができ、これま
でのようにインダクタンスを含む場合の短絡故障が生じ
ても出力トランジスタ７を発振させることがなく、確実
に短絡保護が行なえる。
子に接続されている抵抗２２，２４とコンデンサ２３の
時定数回路による遅延回路２１によってカットされ、従
ってコンパレータ８の出力も１レベルのままであり、出
力トランジスタ７を遮断状態に保つことができ、これま
でのようにインダクタンスを含む場合の短絡故障が生じ
ても出力トランジスタ７を発振させることがなく、確実
に短絡保護が行なえる。
また、インダクタンスを含む短絡の場合、前記Ｆ端子の
電圧の落ち込み時間は極めて微少であるため遅延回路２
１の時定数を小さく設定できるので、遅延回路２１を設
けたことによる応答性もさほど影響を受けることなく短
絡保護することが可能になる。
電圧の落ち込み時間は極めて微少であるため遅延回路２
１の時定数を小さく設定できるので、遅延回路２１を設
けたことによる応答性もさほど影響を受けることなく短
絡保護することが可能になる。
なお、本実施例では、ＮＡＮＤ回路、ＡＮＤ回路および
コンパレータ回路はその各々の回路構成については触れ
ていないが、そのような論理を構成する回路であれば何
でもよい。
コンパレータ回路はその各々の回路構成については触れ
ていないが、そのような論理を構成する回路であれば何
でもよい。
以上、述べた如く本発明では、三角波を不要としたた
め、低コストでモノリシックＩＣ化を達成でき、さら
に、励磁コイル短絡保護も同時に達成できるため、従来
回路に対して大幅な回路削減を達成することができると
いう効果がある。
め、低コストでモノリシックＩＣ化を達成でき、さら
に、励磁コイル短絡保護も同時に達成できるため、従来
回路に対して大幅な回路削減を達成することができると
いう効果がある。
第１図は本発明装置の一実施例を含む車両用発電機の全
体回路図である。 １……交流発電機、２……電圧調整回路、３……電機子
コイル、４……励磁コイル、５……整流器、７……スイ
ッチング手段をなす出力トランジスタ、８……励磁コイ
ル監視手段を成すコンパレータ、９……スイッチ制御手
段を成すコンバレータ、１１……第２の判定手段をなす
ＮＡＮＤ回路、１２……第１の判定手段を成すＡＮＤ回
路、Ｆ……出力端子、２１……遅延回路、２６……バッ
テリ。
体回路図である。 １……交流発電機、２……電圧調整回路、３……電機子
コイル、４……励磁コイル、５……整流器、７……スイ
ッチング手段をなす出力トランジスタ、８……励磁コイ
ル監視手段を成すコンパレータ、９……スイッチ制御手
段を成すコンバレータ、１１……第２の判定手段をなす
ＮＡＮＤ回路、１２……第１の判定手段を成すＡＮＤ回
路、Ｆ……出力端子、２１……遅延回路、２６……バッ
テリ。
Claims (1)
- 【請求項１】電機子コイル、励磁コイル及び、前記電機
子コイルからの交流出力を直流出力に整流する整流器を
有する交流発電機の前記励磁コイルを流れる励磁電流を
断続し、前記整流器の直流出力により充電されるバッテ
リの電圧が所定値になるよう制御するスイッチング手段
を有する交流発電機の電圧制御装置において、 前記バッテリの電圧を検出する電圧検出手段と、 この電圧検出手段により検出された前記バッテリの電圧
が所定値未満の時に、前記スイッチ手段を導通させる導
通信号を、前記バッテリの電圧が所定値以上の時に、前
記スイッチ手段を遮断させる遮断信号をそれぞれ第１の
判定手段に出力するスイッチ制御手段と、 前記発電機の励磁コイルの通電、遮断及び短絡を検出
し、通電を検出した際には導通信号を、遮断及び短絡を
検出した際には遮断信号を、それぞれ第２の判定手段に
出力する励磁コイル監視手段と、 周期的に導通信号、遮断信号をくり返してそれぞれ前記
第２の判定手段に出力するパルス発生手段と、を備え、
前記第２の判定手段は前記励磁コイル監視手段の出力及
び前記パルス発生手段の出力が共に遮断信号である時に
前記第１の判定手段に遮断信号を出力し、前記第１の判
定手段は、前記スイッチ制御手段及び第２の判定手段の
出力が共に導通信号である時に、前記スイッチング手段
を導通することを特徴とする交流発電機の電圧制御装
置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60034055A JPH0622374B2 (ja) | 1985-02-21 | 1985-02-21 | 交流発電機の電圧制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60034055A JPH0622374B2 (ja) | 1985-02-21 | 1985-02-21 | 交流発電機の電圧制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61196735A JPS61196735A (ja) | 1986-08-30 |
| JPH0622374B2 true JPH0622374B2 (ja) | 1994-03-23 |
Family
ID=12403593
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60034055A Expired - Lifetime JPH0622374B2 (ja) | 1985-02-21 | 1985-02-21 | 交流発電機の電圧制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0622374B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0810969B2 (ja) * | 1986-11-13 | 1996-01-31 | 三菱電機株式会社 | 車両用交流発電機の制御装置 |
| JP3400678B2 (ja) * | 1997-06-11 | 2003-04-28 | 株式会社日立製作所 | 充電発電機の制御装置 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59185116A (ja) * | 1983-04-05 | 1984-10-20 | 三菱電機株式会社 | 充電発電機の界磁コイル短絡保護回路 |
-
1985
- 1985-02-21 JP JP60034055A patent/JPH0622374B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61196735A (ja) | 1986-08-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7327545B2 (en) | Electric generation control device of electric generator for vehicle | |
| US5355071A (en) | Power source apparatus for vehicles | |
| US6734653B2 (en) | Voltage regulator for alternator and method of controlling power generation of alternator | |
| JP3491797B2 (ja) | 車両用発電装置 | |
| KR0182305B1 (ko) | 교류 발전기의 제어 시스템 | |
| JP4906890B2 (ja) | ブリッジ整流回路 | |
| JPH01206848A (ja) | 車両用交流発電機の制御装置 | |
| US5675237A (en) | Output control device for vehicle AC generator | |
| JPS6227616B2 (ja) | ||
| JP3374543B2 (ja) | 車両用交流発電機の制御装置 | |
| JPS6127983B2 (ja) | ||
| JPS58163238A (ja) | 充電発電機制御装置 | |
| US6741067B2 (en) | Power generation controller and method for a vehicle | |
| JP3400678B2 (ja) | 充電発電機の制御装置 | |
| JPH0345200A (ja) | 車両用交流発電機の制御装置 | |
| JPH063182B2 (ja) | 点火装置 | |
| JPS61196735A (ja) | 交流発電機の電圧制御装置 | |
| JPH10262376A (ja) | 電力変換装置 | |
| JPS6235340B2 (ja) | ||
| JP3703059B2 (ja) | 電気自動車用充電装置 | |
| US20260128690A1 (en) | Method for operating an inverter, inverter, and electric drive system | |
| JP2751153B2 (ja) | 車両充電発電機の電圧調整装置 | |
| US4574275A (en) | Battery charge indicating circuit | |
| JPH0337000A (ja) | 発電制御装置 | |
| JPH0531788Y2 (ja) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |