JPH0623375Y2 - エンドミル - Google Patents
エンドミルInfo
- Publication number
- JPH0623375Y2 JPH0623375Y2 JP1989136652U JP13665289U JPH0623375Y2 JP H0623375 Y2 JPH0623375 Y2 JP H0623375Y2 JP 1989136652 U JP1989136652 U JP 1989136652U JP 13665289 U JP13665289 U JP 13665289U JP H0623375 Y2 JPH0623375 Y2 JP H0623375Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- end mill
- cutting edge
- face
- outer peripheral
- removal amount
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Milling Processes (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本考案は、回転運動を与えて工作物の外周や、溝などを
切削するエンドミルに関する。
切削するエンドミルに関する。
［従来の技術］ 従来のエンドミルは、材料に靱性の高いハイスやマイク
ロアロイなどの高速度工具鋼や超硬合金を用いていた。
これは、靱性の低い材料を用いると、切れ刃にチッピン
グや、欠損が生じるためである。
ロアロイなどの高速度工具鋼や超硬合金を用いていた。
これは、靱性の低い材料を用いると、切れ刃にチッピン
グや、欠損が生じるためである。
このようなチッピングや、欠損を防止するために、セラ
ミック等の硬質物質を切れ刃に被覆したり、さらには被
覆を施す切れ刃のエッジにホーニング加工を施すことも
提案されている（特開昭60-48211号公報）。
ミック等の硬質物質を切れ刃に被覆したり、さらには被
覆を施す切れ刃のエッジにホーニング加工を施すことも
提案されている（特開昭60-48211号公報）。
［考案が解決しようとする課題］ しかしながら、光速度工具鋼や超硬合金よりなるエンド
ミルは、摩耗が早く進むため、寿命が短い。
ミルは、摩耗が早く進むため、寿命が短い。
また、摩耗が進んだエンドミルによって切削された工作
物は、仕上り面が悪い（面粗度が大きい）問題点を有し
ていた。なお、この面粗度の問題は、硬質物質を被覆し
たエンドミルであっても、ほとんど解決されていなかっ
た。
物は、仕上り面が悪い（面粗度が大きい）問題点を有し
ていた。なお、この面粗度の問題は、硬質物質を被覆し
たエンドミルであっても、ほとんど解決されていなかっ
た。
そこで、耐摩耗性に優れたサーメットを用いたエンドミ
ルが考えられる。しかしながら、サーメットは、靱性が
低いため、最も靱性の高いサーメットを用いても、超硬
合金を用いた場合よりも、切れ刃にチッピングや、欠損
が多発してしまう。このため、サーメットを用いたエン
ドミルは、実現しなかった。
ルが考えられる。しかしながら、サーメットは、靱性が
低いため、最も靱性の高いサーメットを用いても、超硬
合金を用いた場合よりも、切れ刃にチッピングや、欠損
が多発してしまう。このため、サーメットを用いたエン
ドミルは、実現しなかった。
本考案の目的は、耐摩耗性に優れ、仕上り面の美しいエ
ンドミルの提供にある。
ンドミルの提供にある。
［課題を解決するための手段］ 上記の目的を達成するために、本考案のエンドミルは、
次の技術的手段を採用する。
次の技術的手段を採用する。
エンドミルは、すくい面と底刃面とが交わる端面切れ
刃、前記すくい面と外周面とが交わる外周面切れ刃、お
よび前記端面切れ刃と前記外周面切れ刃とが交わるコー
ナ部がそれぞれ面取りされたサーメットよりなる。そし
て、前記面取りによって除去された前記すくい面方向の
除去量が約０．０６mm、前記面取りによって除去された
前記底刃面方向の除去量が約０．０３mm、前記面取りに
よって除去された前記外周面方向の除去量が約０．０３
mmである。
刃、前記すくい面と外周面とが交わる外周面切れ刃、お
よび前記端面切れ刃と前記外周面切れ刃とが交わるコー
ナ部がそれぞれ面取りされたサーメットよりなる。そし
て、前記面取りによって除去された前記すくい面方向の
除去量が約０．０６mm、前記面取りによって除去された
前記底刃面方向の除去量が約０．０３mm、前記面取りに
よって除去された前記外周面方向の除去量が約０．０３
mmである。
［作用］ 切れ刃は、本考案の範囲に面取りが施されたことにり、
切れ刃の刃先強度が向上する。これによって、エンドミ
ルにサーメットを用いても、切れ刃の耐欠損性が向上す
る。
切れ刃の刃先強度が向上する。これによって、エンドミ
ルにサーメットを用いても、切れ刃の耐欠損性が向上す
る。
［考案の効果］ 本考案は、以上の作用で説明したように、切れ刃の耐欠
損性が向上するため、エンドミルをサーメットによって
形成することができる。このため、エンドミルの耐摩耗
性を従来に比較して向上させることができる。
損性が向上するため、エンドミルをサーメットによって
形成することができる。このため、エンドミルの耐摩耗
性を従来に比較して向上させることができる。
また、耐摩耗性に優れるため、従来のように、摩耗が進
んだエンドミルで切削が行われることが少なくなる。こ
のため、従来に比較して、仕上り面が美しくなる。
んだエンドミルで切削が行われることが少なくなる。こ
のため、従来に比較して、仕上り面が美しくなる。
［実施例］ 次に、本考案のエンドミルを、図に示す一実施例に基づ
き説明する。
き説明する。
（実施例の構成） 第１図はエンドミルの側面図、第２図はエンドミルの正
面図を示す。
面図を示す。
本実施例に示すエンドミル１は、４枚の切れ刃をもつ多
刃エンドミルで、炭窒化チタンなど金属とセラミックと
を結合体によって焼結して接合したサーメットを材料と
してなる。
刃エンドミルで、炭窒化チタンなど金属とセラミックと
を結合体によって焼結して接合したサーメットを材料と
してなる。
エンドミル１の各刃は、回転進行方向に向かうすくい面
２と、エンドミル１の端面となる底刃面３と、外周に面
する外周面４と、すくい面２の裏の背面５とを備える。
そして、すくい面２と底刃面３とが交わる部分に端面切
れ刃６が形成され、すくい面２と外周面４とが交わる部
分に外周面切れ刃７が形成されている。
２と、エンドミル１の端面となる底刃面３と、外周に面
する外周面４と、すくい面２の裏の背面５とを備える。
そして、すくい面２と底刃面３とが交わる部分に端面切
れ刃６が形成され、すくい面２と外周面４とが交わる部
分に外周面切れ刃７が形成されている。
端面切れ刃６、外周面切れ刃７、および端面切れ刃６と
外周面切れ刃７とが交わるコーナ部８には、下述するホ
ーニング加工によって、面取りが施されている。この面
取りによる除去量は、端面切れ刃６および外周面切れ刃
７ともほぼ同じで、第３図および第４図に示すように、
切れ刃６、７の端よりすくい面２方向に除去された除去
量ａは、底刃面３方向に除去された除去量ｂあるいは外
周面４方向に除去された除去量ｃは同等からそれよりも
多い。好適には、除去量ａは、除去量ｂおよび除去量ｃ
の約１〜２倍に設けられている。具体的には、除去量ａ
は、0.05〜0.08mmの間で、除去量ｂおよび除去量ｃは、
除去量ａの約1/2に設けられている。
外周面切れ刃７とが交わるコーナ部８には、下述するホ
ーニング加工によって、面取りが施されている。この面
取りによる除去量は、端面切れ刃６および外周面切れ刃
７ともほぼ同じで、第３図および第４図に示すように、
切れ刃６、７の端よりすくい面２方向に除去された除去
量ａは、底刃面３方向に除去された除去量ｂあるいは外
周面４方向に除去された除去量ｃは同等からそれよりも
多い。好適には、除去量ａは、除去量ｂおよび除去量ｃ
の約１〜２倍に設けられている。具体的には、除去量ａ
は、0.05〜0.08mmの間で、除去量ｂおよび除去量ｃは、
除去量ａの約1/2に設けられている。
さらに、端面切れ刃６、外周面切れ刃７、コーナ部８に
施された面取りは、交わる面（すくい面２、底刃面３、
外周面４）と滑らかな曲線で連続している。
施された面取りは、交わる面（すくい面２、底刃面３、
外周面４）と滑らかな曲線で連続している。
次に、エンドミル１に面取りを施すホーニング加工につ
いて、第５図を用いて説明する。
いて、第５図を用いて説明する。
まず、回転する円盤体９の周囲上面に複数形成された穴
１０内に、底刃面３が上方を向き、少なくとも端面切れ
刃６および外周面切れ刃７が穴１０内から突出するよう
にエンドミル１を配設し、各穴１０内に各エンドミル１
を保持させる。
１０内に、底刃面３が上方を向き、少なくとも端面切れ
刃６および外周面切れ刃７が穴１０内から突出するよう
にエンドミル１を配設し、各穴１０内に各エンドミル１
を保持させる。
次いで、ダイヤモンドの粉末が配合されたオイルが含侵
された円環状のブラシ１１を、円盤体９に保持された各
エンドミル１の上端部に0.1mmほど交差させる。そし
て、円盤体９を回転させるとともに、ブラシ１１を円盤
体９と異なった方向へ回転させる。なお、この回転時
は、ブラシ１１がエンドミル１の端部と交差した状態の
ままである。
された円環状のブラシ１１を、円盤体９に保持された各
エンドミル１の上端部に0.1mmほど交差させる。そし
て、円盤体９を回転させるとともに、ブラシ１１を円盤
体９と異なった方向へ回転させる。なお、この回転時
は、ブラシ１１がエンドミル１の端部と交差した状態の
ままである。
所定時間、円盤体９とブラシ１１とを回転することによ
って、エンドミル１の端面切れ刃６、外周面切れ刃７、
コーナ部８に、ホーニング加工が施され、第３図および
第４図に示した形状の面取りが施される。
って、エンドミル１の端面切れ刃６、外周面切れ刃７、
コーナ部８に、ホーニング加工が施され、第３図および
第４図に示した形状の面取りが施される。
（実施例の効果） 次に、実験例に基づき本考案の効果を説明する。
本考案のエンドミル（考案品１）と、比較のために用い
たエンドミル（比較品１、２、３、４、５）とを、所定
時間使用して欠損率の比較を行った。なお、実験に用い
た加工条件は、考案品１、比較品１、２、３、４、５の
全てが同一形状、同一寸法のもので（４枚刃、直径１２
mm）、回転数３６００rpm、切り込みがワーク１個あた
り３mm×３mm×３６回、送りが０．１mm／刃、加工に用
いた加工物の材質はＳＣｒ４２０（硬度ＨＢ１８０程
度）で行った。
たエンドミル（比較品１、２、３、４、５）とを、所定
時間使用して欠損率の比較を行った。なお、実験に用い
た加工条件は、考案品１、比較品１、２、３、４、５の
全てが同一形状、同一寸法のもので（４枚刃、直径１２
mm）、回転数３６００rpm、切り込みがワーク１個あた
り３mm×３mm×３６回、送りが０．１mm／刃、加工に用
いた加工物の材質はＳＣｒ４２０（硬度ＨＢ１８０程
度）で行った。
なお、考案品１は、サーメットよりなり、面取りにおけ
るすくい面方向の除去量ａが約0.06mm、底刃面方向の除
去量ｂが約0.03mm、および外周面方向の除去量ｃが約0.
03mmのエンドミル１（上記実施例に示したもの）であ
る。
るすくい面方向の除去量ａが約0.06mm、底刃面方向の除
去量ｂが約0.03mm、および外周面方向の除去量ｃが約0.
03mmのエンドミル１（上記実施例に示したもの）であ
る。
比較品１は、サーメットよりなり、面取りにおける除去
量ａが約0.04mm、除去量ｂ、ｃが約0.04mmのエンドミル
である。
量ａが約0.04mm、除去量ｂ、ｃが約0.04mmのエンドミル
である。
比較品２は、サーメットよりなり、面取りにおける除去
量ａが約0.06mm、除去量ｂ、ｃが約0.06mmのエンドミル
である。
量ａが約0.06mm、除去量ｂ、ｃが約0.06mmのエンドミル
である。
比較品３は、サーメットよりなり、面取りが施されてい
ないエンドミルである。
ないエンドミルである。
比較品４は、超硬合金よりなり、面取りが施されていな
いエンドミルである。
いエンドミルである。
比較品５は、超硬合金よりなるとともに切り刃部分にＴ
ｉＮをコーティングしたもので、面取りにおけるすくい
面方向の除去量ａが約0.06mm、底刃面方向の除去量ｂが
約0.03mm、および外周面方向の除去量ｃが約0.03mmのエ
ンドミルである。
ｉＮをコーティングしたもので、面取りにおけるすくい
面方向の除去量ａが約0.06mm、底刃面方向の除去量ｂが
約0.03mm、および外周面方向の除去量ｃが約0.03mmのエ
ンドミルである。
次に実験結果を示す。考案品１の欠損率は８％、比較品
１の欠損率は４５％、比較品２の欠損率は１２％、比較
品３の欠損率は７５％、比較品４、５の欠損率は０％で
あった。なお、上記の内容を、次の表１に示す。
１の欠損率は４５％、比較品２の欠損率は１２％、比較
品３の欠損率は７５％、比較品４、５の欠損率は０％で
あった。なお、上記の内容を、次の表１に示す。
上記の実験結果からわかるように、面取りの除去量ａを
0.06mm、除去量ｂおよび除去量ｃを0.03mmに設けた考案
品１は、他の比較品に比べて耐欠損性に優れ、寿命を長
くすることができる。
0.06mm、除去量ｂおよび除去量ｃを0.03mmに設けた考案
品１は、他の比較品に比べて耐欠損性に優れ、寿命を長
くすることができる。
また、第６図に、考案品１と比較品４、５との、加工数
と面粗度（仕上げ面の美しさを表す度数）との関係を表
すグラフを示す。
と面粗度（仕上げ面の美しさを表す度数）との関係を表
すグラフを示す。
このグラフからわかるように、超硬合金で形成した従来
のエンドミル（比較品４→実線Ａ、比較品５→実線Ｂ）
は、初期の段階での面粗度は本考案のかかる考案品１と
同程度であるが、その後、摩耗が早く進むため、加工数
が増すにつれて面粗度が上昇していく。そして、比較品
４、５の交換時期である、加工数が300個付近では、面
粗度がかなり劣化してしまう。つまり、従来のエンドミ
ルは、仕上げ面の悪い加工物が発生する。
のエンドミル（比較品４→実線Ａ、比較品５→実線Ｂ）
は、初期の段階での面粗度は本考案のかかる考案品１と
同程度であるが、その後、摩耗が早く進むため、加工数
が増すにつれて面粗度が上昇していく。そして、比較品
４、５の交換時期である、加工数が300個付近では、面
粗度がかなり劣化してしまう。つまり、従来のエンドミ
ルは、仕上げ面の悪い加工物が発生する。
しかるに、本考案のエンドミル１（考案品１→実線Ｃ）
は、加工数が交換時期の600個に達しても、面粗度は、
ほとんど劣化しない。このため、本考案のエンドミル１
を用いて加工された加工物は、仕上り面が常に美しくな
る効果を奏する。
は、加工数が交換時期の600個に達しても、面粗度は、
ほとんど劣化しない。このため、本考案のエンドミル１
を用いて加工された加工物は、仕上り面が常に美しくな
る効果を奏する。
つまり、本考案のエンドミル１は、長期に亘って、美し
い仕上がり面を加工物に施すことができるという、大変
優れた効果を奏する。
い仕上がり面を加工物に施すことができるという、大変
優れた効果を奏する。
（変形例） サーメットは、炭窒化チタンなど靱性の高い材料を用い
るほうが好ましいが、靱性の低いサーメットを用いてエ
ンドミルを形成しても良い。
るほうが好ましいが、靱性の低いサーメットを用いてエ
ンドミルを形成しても良い。
刃数が４枚のエンドミルを示したが、刃数に関係なく本
考案を適用することができる。
考案を適用することができる。
外周面切れ刃７で、工作物を切削しない部分がある場合
は、その部分の切れ刃に面取りを設けなくても良い。
は、その部分の切れ刃に面取りを設けなくても良い。
第１図はエンドミルの側面図、第２図はエンドミルの正
面図、第３図は端面切れ刃の拡大断面図、第４図は外周
切れ刃の拡大断面図、第５図はエンドミルのホーニング
機の主要部の概略説明図、第６図は加工数と面粗度との
関係を表すグラフである。 図中 １……エンドミル、２……すくい面 ３……底刃面、４……外周面 ６……端面切れ刃、７……外周面切れ刃 ８……コーナ部 ａ……すくい面方向の除去量 ｂ……底刃面方向の除去量 ｃ……外周面方向の除去量
面図、第３図は端面切れ刃の拡大断面図、第４図は外周
切れ刃の拡大断面図、第５図はエンドミルのホーニング
機の主要部の概略説明図、第６図は加工数と面粗度との
関係を表すグラフである。 図中 １……エンドミル、２……すくい面 ３……底刃面、４……外周面 ６……端面切れ刃、７……外周面切れ刃 ８……コーナ部 ａ……すくい面方向の除去量 ｂ……底刃面方向の除去量 ｃ……外周面方向の除去量
Claims (1)
- 【請求項１】すくい面と底刃面とが交わる端面切れ刃、 前記すくい面と外周面とが交わる外周面切れ刃、および
前記端面切れ刃と前記外周面切れ刃とが交わるコーナ部 がそれぞれ面取りされたサーメットよりなるエンドミル
であって、 前記面取りによって除去された前記すくい面方向の除去
量が約０．０６mm、 前記面取りによって除去された前記底刃面方向の除去量
が約０．０３mm、 前記面取りによって除去された前記外周面方向の除去量
が約０．０３mm であるエンドミル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1989136652U JPH0623375Y2 (ja) | 1989-11-24 | 1989-11-24 | エンドミル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1989136652U JPH0623375Y2 (ja) | 1989-11-24 | 1989-11-24 | エンドミル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0375924U JPH0375924U (ja) | 1991-07-30 |
| JPH0623375Y2 true JPH0623375Y2 (ja) | 1994-06-22 |
Family
ID=31683849
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1989136652U Expired - Fee Related JPH0623375Y2 (ja) | 1989-11-24 | 1989-11-24 | エンドミル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0623375Y2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100995471B1 (ko) * | 2008-07-15 | 2010-11-18 | 백지숙 | 휘슬이 장착된 버클 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6048211A (ja) * | 1983-08-29 | 1985-03-15 | Hitachi Choko Kk | 被覆刃先強化されたエンドミル |
| JP2648797B2 (ja) * | 1986-02-28 | 1997-09-03 | 京セラ株式会社 | サーメツトソリツドエンドミル |
-
1989
- 1989-11-24 JP JP1989136652U patent/JPH0623375Y2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0375924U (ja) | 1991-07-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5475808B2 (ja) | 切削加工用の回転工具及び切削インサート | |
| JP6659676B2 (ja) | 切削インサートおよび切削工具、並びに切削加工物の製造方法 | |
| JPH0780714A (ja) | 超硬質ドリル | |
| JPH07299634A (ja) | エンドミル | |
| JPH07204921A (ja) | エンドミル | |
| JP2002254233A (ja) | 正面フライス用のサライ刃チップ | |
| JP2559544B2 (ja) | 高硬度材切削用エンドミル | |
| JP2001212711A (ja) | 荒加工用総形フライス | |
| CN110614583A (zh) | 一种带磨削齿的pcd磨头 | |
| JP3036343B2 (ja) | エンドミル | |
| JPH06335816A (ja) | 極小径エンドミル | |
| JPH08192305A (ja) | スローアウェイチップおよびその製造方法 | |
| JPH08141816A (ja) | グラファイト加工用ボ−ルエンドミル | |
| JPH03161280A (ja) | 硬脆材穴加工用工具 | |
| JP2018126814A (ja) | 切削刃、切削工具、スラブの手入れ方法及び鋳片の製造方法 | |
| JPH039945Y2 (ja) | ||
| JPH0621609Y2 (ja) | エンドミル | |
| JPH05228714A (ja) | ボールエンドミル | |
| JPH0542410A (ja) | ボールエンドミル | |
| JPH04146015A (ja) | スローアウェイチップおよびエンドミル | |
| JPH07195224A (ja) | エンドミル | |
| JPH04289012A (ja) | エンドミル | |
| JP3794739B2 (ja) | ステンレス鋼高速切削用ブローチ工具 | |
| JPH0631520A (ja) | エンドミル | |
| JP2004291204A (ja) | ｃＢＮ基焼結体切削工具およびその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |