JPH06235084A - 耐チッピング性に優れた防錆鋼板 - Google Patents
耐チッピング性に優れた防錆鋼板Info
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- JPH06235084A JPH06235084A JP2105093A JP2105093A JPH06235084A JP H06235084 A JPH06235084 A JP H06235084A JP 2105093 A JP2105093 A JP 2105093A JP 2105093 A JP2105093 A JP 2105093A JP H06235084 A JPH06235084 A JP H06235084A
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- Japan
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- alloy
- chipping resistance
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- plated steel
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Abstract
(57)【要約】
【目的】耐チッピング性に優れた防錆鋼板の提供。
【構成】電析法により形成されるＺｎとＣｒとからなる
合金であり、結晶系が六方晶で格子定数がａ＝２．６６
〜２．７４Å、ｃ＝４．６１〜４．９５Åであるような
構造を有する相および結晶系が六方晶で格子定数がａ＝
２．７２〜２．７８Å、ｃ＝４．４３〜４．６０Åであ
るような構造を有する相から実質的に構成されるＺｎ−
Ｃｒ合金めっきを施されてなる耐チッピング性に優れた
自動車用防錆鋼板。
合金であり、結晶系が六方晶で格子定数がａ＝２．６６
〜２．７４Å、ｃ＝４．６１〜４．９５Åであるような
構造を有する相および結晶系が六方晶で格子定数がａ＝
２．７２〜２．７８Å、ｃ＝４．４３〜４．６０Åであ
るような構造を有する相から実質的に構成されるＺｎ−
Ｃｒ合金めっきを施されてなる耐チッピング性に優れた
自動車用防錆鋼板。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本願発明は自動車用防錆鋼板に要
求される様々な性質の内で、特に耐チッピング性におい
て優れた品質を有する防錆鋼板に関する。
求される様々な性質の内で、特に耐チッピング性におい
て優れた品質を有する防錆鋼板に関する。
【０００２】
【従来の技術】現在自動車用の防錆鋼板として実用化さ
れているのは、電気Ｚｎめっき鋼板、電気Ｚｎ−Ｎｉ合
金めっき鋼板、電気Ｚｎ−Ｆｅ合金めっき鋼板、合金化
溶融Ｚｎめっき鋼板、そのほか様々なものがあるが、い
ずれもＺｎ系のめっき鋼板である。これは鋼に対するＺ
ｎの犠牲防食効果を利用するものである。耐食性を向上
させる最も単純明快な方法はめっき付着量（以後目付量
と称する）を増加することであるが、目付量の増加は加
工性や溶接性、その他の品質の劣化を伴う。そこでＺｎ
に他の元素を合金化することで、純Ｚｎに対してより少
ない目付量でも同等の耐食性を得ようという試みがなさ
れてきた。合金化による効果としては腐食電位をより鋼
に近ずけてめっき層そのものの腐食速度を抑制すること
及び腐食生成物を安定化すること等が期待される。しか
しながら従来のＺｎ系合金めっき鋼板では、合金化によ
る耐食性向上効果はいまだ不十分であった。
れているのは、電気Ｚｎめっき鋼板、電気Ｚｎ−Ｎｉ合
金めっき鋼板、電気Ｚｎ−Ｆｅ合金めっき鋼板、合金化
溶融Ｚｎめっき鋼板、そのほか様々なものがあるが、い
ずれもＺｎ系のめっき鋼板である。これは鋼に対するＺ
ｎの犠牲防食効果を利用するものである。耐食性を向上
させる最も単純明快な方法はめっき付着量（以後目付量
と称する）を増加することであるが、目付量の増加は加
工性や溶接性、その他の品質の劣化を伴う。そこでＺｎ
に他の元素を合金化することで、純Ｚｎに対してより少
ない目付量でも同等の耐食性を得ようという試みがなさ
れてきた。合金化による効果としては腐食電位をより鋼
に近ずけてめっき層そのものの腐食速度を抑制すること
及び腐食生成物を安定化すること等が期待される。しか
しながら従来のＺｎ系合金めっき鋼板では、合金化によ
る耐食性向上効果はいまだ不十分であった。
【０００３】そこで近年、Ｚｎ系のめっき層中にＣｒを
合金元素として添加する試みがなされている。例えば、
特開平１−１９１７９７号や特開平３−１２０３９３号
等が提案されている。確かに裸耐食性に限って言えば、
Ｃｒ含有率を増加することによりＺｎ−Ｃｒ合金めっき
は従来のＺｎ系合金めっきよりも優れた耐食性を示すよ
うになる。
合金元素として添加する試みがなされている。例えば、
特開平１−１９１７９７号や特開平３−１２０３９３号
等が提案されている。確かに裸耐食性に限って言えば、
Ｃｒ含有率を増加することによりＺｎ−Ｃｒ合金めっき
は従来のＺｎ系合金めっきよりも優れた耐食性を示すよ
うになる。
【０００４】１例としてＪＩＳ Ｚ ２３７１に準拠し
た塩水噴霧試験を行い赤錆が２％発生するまでの日数を
調べた結果を図１に示す。自動車用車体の場合には加工
された後に使用されるのが通常であるので、試験片は１
７％引っ張り加工を施したものを用いた。以後目付量を
示す際に単位を表す記号（g/m2）を省略する場合があ
る。例えば目付量３０g/m2の場合には３０目付と示す。
図中のＥＧ３０と示したものは市販の電気Ｚｎめっき鋼
板で、３０目付のものである。ＧＡ６０は６０目付の市
販の合金化溶融Ｚｎめっき鋼板である。Ｚｎ−Ｎｉ３０
は３０目付のＮｉ含有率１３wt％の市販のＺｎ−Ｎｉ合
金めっき鋼板を示す。Ｚｎ−Ｃｒの付着量はすべて２０
目付である。
た塩水噴霧試験を行い赤錆が２％発生するまでの日数を
調べた結果を図１に示す。自動車用車体の場合には加工
された後に使用されるのが通常であるので、試験片は１
７％引っ張り加工を施したものを用いた。以後目付量を
示す際に単位を表す記号（g/m2）を省略する場合があ
る。例えば目付量３０g/m2の場合には３０目付と示す。
図中のＥＧ３０と示したものは市販の電気Ｚｎめっき鋼
板で、３０目付のものである。ＧＡ６０は６０目付の市
販の合金化溶融Ｚｎめっき鋼板である。Ｚｎ−Ｎｉ３０
は３０目付のＮｉ含有率１３wt％の市販のＺｎ−Ｎｉ合
金めっき鋼板を示す。Ｚｎ−Ｃｒの付着量はすべて２０
目付である。
【０００５】図１より、Ｚｎ−Ｃｒの裸耐食性は合金中
のＣｒ含有率の増加によってほぼ直線的に向上すること
が分かる。２０目付であっても、Ｃｒ／（Ｃｒ＋Ｚｎ）
＝２wt％以上になると目付量の多いＥＧ３０やＧＡ６０
よりも優れた裸耐食性を有することが分かる。このよう
にＺｎ−Ｃｒの裸耐食性が優れるのは、腐食環境下にお
いてＣｒの表面酸化膜が溶存酸素還元反応を著しく抑制
することにより腐食電流密度が小さくなる、すなわち腐
食速度が遅くなる為であると考えられる。
のＣｒ含有率の増加によってほぼ直線的に向上すること
が分かる。２０目付であっても、Ｃｒ／（Ｃｒ＋Ｚｎ）
＝２wt％以上になると目付量の多いＥＧ３０やＧＡ６０
よりも優れた裸耐食性を有することが分かる。このよう
にＺｎ−Ｃｒの裸耐食性が優れるのは、腐食環境下にお
いてＣｒの表面酸化膜が溶存酸素還元反応を著しく抑制
することにより腐食電流密度が小さくなる、すなわち腐
食速度が遅くなる為であると考えられる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】以上の実験結果は主に
車体内面側の電着塗装の付き回りが悪く裸のまま残され
るような部位における腐食を想定した試験である。とこ
ろで、近年高級化が進むにつれて車体外面側に発生する
錆に対する耐食性の要求が厳しくなりつつある。外面錆
は主として走行中の石はね等（以後チッピングと称す
る）による塗膜損傷部を起点として塗膜下で進行し、赤
錆や塗膜膨れ等として外観を損なうものである。したが
って腐食のきっかけとなるチッピングに対する耐久性が
重要になる。すでに述べたように、内面側の腐食環境下
ではＺｎ−Ｃｒ合金めっき鋼板の耐食性はＣｒ含有率の
増加により直線的に向上する。ところが耐チッピング性
に関しては必ずしもＣｒ含有率の増加によって向上する
ものではなく、むしろＣｒ含有率の増加により劣化する
傾向にあるのである。このために、Ｚｎ−Ｃｒ合金めっ
き鋼板は他のＺｎ系めっき鋼板に比べて裸耐食性は優れ
るが耐チッピング性が劣るという問題があった。
車体内面側の電着塗装の付き回りが悪く裸のまま残され
るような部位における腐食を想定した試験である。とこ
ろで、近年高級化が進むにつれて車体外面側に発生する
錆に対する耐食性の要求が厳しくなりつつある。外面錆
は主として走行中の石はね等（以後チッピングと称す
る）による塗膜損傷部を起点として塗膜下で進行し、赤
錆や塗膜膨れ等として外観を損なうものである。したが
って腐食のきっかけとなるチッピングに対する耐久性が
重要になる。すでに述べたように、内面側の腐食環境下
ではＺｎ−Ｃｒ合金めっき鋼板の耐食性はＣｒ含有率の
増加により直線的に向上する。ところが耐チッピング性
に関しては必ずしもＣｒ含有率の増加によって向上する
ものではなく、むしろＣｒ含有率の増加により劣化する
傾向にあるのである。このために、Ｚｎ−Ｃｒ合金めっ
き鋼板は他のＺｎ系めっき鋼板に比べて裸耐食性は優れ
るが耐チッピング性が劣るという問題があった。
【０００７】したがって、本発明は、耐チッピング性に
優れた防錆鋼板を提供することを目的とする。
優れた防錆鋼板を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】以上述べてきた課題を解
決するために、本願発明者等が鋭意検討してきた結果、
電析法により形成されるＺｎとＣｒとからなる合金であ
り、結晶系が六方晶で格子定数がａ＝２．６６〜２．７
４Å、ｃ＝４．６１〜４．９５Åであるような構造を有
する相および結晶系が六方晶で格子定数がａ＝２．７２
〜２．７８Å、ｃ＝４．４３〜４．６０Åであるような
構造を有する相から実質的に構成されるＺｎ−Ｃｒ合金
めっきを行うことにより耐チッピング性の優れたＺｎ−
Ｃｒ合金めっき鋼板を得られることが明らかになった。
決するために、本願発明者等が鋭意検討してきた結果、
電析法により形成されるＺｎとＣｒとからなる合金であ
り、結晶系が六方晶で格子定数がａ＝２．６６〜２．７
４Å、ｃ＝４．６１〜４．９５Åであるような構造を有
する相および結晶系が六方晶で格子定数がａ＝２．７２
〜２．７８Å、ｃ＝４．４３〜４．６０Åであるような
構造を有する相から実質的に構成されるＺｎ−Ｃｒ合金
めっきを行うことにより耐チッピング性の優れたＺｎ−
Ｃｒ合金めっき鋼板を得られることが明らかになった。
【０００９】以下本発明をさらに詳細に説明する。従
来、ＺｎとＣｒとからなる２元系合金の熱平衡状態にお
いて安定な金属間化合物としては、結晶系が六方晶で格
子定数がａ＝１２．８９Å、ｃ＝３０．５Åであるよう
な構造の相（θ相）が報告されている。例えば、M.Hans
en Constitution of binary alloys. p.571 McGRAW-HIL
L に記載されている平衡状態図を参照されたい。θ相の
組成は必ずしも明らかではないＣｒ／（Ｃｒ＋Ｚｎ）＝
３．８〜７wt％の範囲にあるとされている。この他の金
属間化合物は報告されていない。すなわち、熱平衡状態
におけるＺｎとＣｒの２元系合金に関しては、Ｚｎの
η相、θ相、Ｃｒ相の３つの相のみが存在すると考
えられている。
来、ＺｎとＣｒとからなる２元系合金の熱平衡状態にお
いて安定な金属間化合物としては、結晶系が六方晶で格
子定数がａ＝１２．８９Å、ｃ＝３０．５Åであるよう
な構造の相（θ相）が報告されている。例えば、M.Hans
en Constitution of binary alloys. p.571 McGRAW-HIL
L に記載されている平衡状態図を参照されたい。θ相の
組成は必ずしも明らかではないＣｒ／（Ｃｒ＋Ｚｎ）＝
３．８〜７wt％の範囲にあるとされている。この他の金
属間化合物は報告されていない。すなわち、熱平衡状態
におけるＺｎとＣｒの２元系合金に関しては、Ｚｎの
η相、θ相、Ｃｒ相の３つの相のみが存在すると考
えられている。
【００１０】ところで、一般的に電析法で得られる合金
の場合には、必ずしも熱力学的に安定な相になるとは限
らず、非平衡相が生成することもありうる。また、めっ
き浴組成や電解条件等の製造条件により様々な相が現れ
る可能性がある。このため同一の合金組成であっても相
構造が異なる可能性がある。本願発明者等は、耐チッピ
ング性と相構造との間には相関があると考えている。そ
こで、電析法の特質を生かして、相構造を特定すること
により耐チッピング性に優れためっき層を得られるので
はないかと考えた。
の場合には、必ずしも熱力学的に安定な相になるとは限
らず、非平衡相が生成することもありうる。また、めっ
き浴組成や電解条件等の製造条件により様々な相が現れ
る可能性がある。このため同一の合金組成であっても相
構造が異なる可能性がある。本願発明者等は、耐チッピ
ング性と相構造との間には相関があると考えている。そ
こで、電析法の特質を生かして、相構造を特定すること
により耐チッピング性に優れためっき層を得られるので
はないかと考えた。
【００１１】ＺｎとＣｒとの２元系合金に関してはその
ような非平衡相の金属間化合物の報告例はなく、もちろ
んＪＣＰＤＳカードのデータも無い。そこで電析法によ
り得られるＺｎ−Ｃｒ合金の相構造を詳細に調べた。手
法としては、様々な製造条件により、Ｃｒ／（Ｃｒ＋Ｚ
ｎ）＝０〜３０wt％の範囲の組成の合金を電析させ、Ｘ
線回折法により結晶格子面間隔の変化を調べた。以後Ｃ
ｒ／（Ｃｒ＋Ｚｎ）（wt％）で表される量をＣｒ含有率
と称する。
ような非平衡相の金属間化合物の報告例はなく、もちろ
んＪＣＰＤＳカードのデータも無い。そこで電析法によ
り得られるＺｎ−Ｃｒ合金の相構造を詳細に調べた。手
法としては、様々な製造条件により、Ｃｒ／（Ｃｒ＋Ｚ
ｎ）＝０〜３０wt％の範囲の組成の合金を電析させ、Ｘ
線回折法により結晶格子面間隔の変化を調べた。以後Ｃ
ｒ／（Ｃｒ＋Ｚｎ）（wt％）で表される量をＣｒ含有率
と称する。
【００１２】Ｃｒ含有率＝０wt％の場合、すなわち純Ｚ
ｎの場合には結晶系が六方晶、格子定数ａ＝２．６６５
Å、ｃ＝４．９４７Åのη相である。ことろがＣｒ含有
率を徐々に増加するにつれて、すなわちη相にＣｒを固
溶させていくと結晶系は保ったままでａ軸方向に伸びて
逆にｃ軸方向には縮むことがＸ線回折データによる格子
面間隔の変化から分かった。Ｃｒ含有率＝５wt％付近ま
では、このようにη相にＣｒを固溶する事で格子定数が
連続的に変化した相のみが存在することが明らかになっ
た。本願発明者等はこの相をηX と定義する。
ｎの場合には結晶系が六方晶、格子定数ａ＝２．６６５
Å、ｃ＝４．９４７Åのη相である。ことろがＣｒ含有
率を徐々に増加するにつれて、すなわちη相にＣｒを固
溶させていくと結晶系は保ったままでａ軸方向に伸びて
逆にｃ軸方向には縮むことがＸ線回折データによる格子
面間隔の変化から分かった。Ｃｒ含有率＝５wt％付近ま
では、このようにη相にＣｒを固溶する事で格子定数が
連続的に変化した相のみが存在することが明らかになっ
た。本願発明者等はこの相をηX と定義する。
【００１３】さらにＣｒ含有率を増加していくと、ηX
とは明らかに異なる相によると考えられるＸ線回折ピー
クが現れる様になる。ただし、これらのピークの出現す
るＣｒ含有率は製造条件によって異なる。結晶系と格子
定数とを仮定して繰り返し計算を行った結果とＸ線回折
から得られた格子面間隔を比較することにより、ηXの
他に新たに結晶系六方晶、格子定数ａ＝２．７２〜２．
７８Å、ｃ＝４．４３〜４．６０Åであるような構造を
有する相（δX 相と定義する）および結晶系が立方晶で
格子定数がａ＝３．００〜３．０６Åであるような構造
を有する相（Γ X 相と定義する）が存在することが明ら
かになった。以上の結果を図２に示す。ηX 相、δX 相
およびΓX 相が現れるＣｒ含有率は製造条件によって異
なるので一概にはいえないが、いくつかの製造条件下で
得られた結果を例として図３に示す。以上述べてきたよ
うに、電析Ｚｎ−Ｃｒ合金の相構造は３つの相のみから
構成されると考えられる。
とは明らかに異なる相によると考えられるＸ線回折ピー
クが現れる様になる。ただし、これらのピークの出現す
るＣｒ含有率は製造条件によって異なる。結晶系と格子
定数とを仮定して繰り返し計算を行った結果とＸ線回折
から得られた格子面間隔を比較することにより、ηXの
他に新たに結晶系六方晶、格子定数ａ＝２．７２〜２．
７８Å、ｃ＝４．４３〜４．６０Åであるような構造を
有する相（δX 相と定義する）および結晶系が立方晶で
格子定数がａ＝３．００〜３．０６Åであるような構造
を有する相（Γ X 相と定義する）が存在することが明ら
かになった。以上の結果を図２に示す。ηX 相、δX 相
およびΓX 相が現れるＣｒ含有率は製造条件によって異
なるので一概にはいえないが、いくつかの製造条件下で
得られた結果を例として図３に示す。以上述べてきたよ
うに、電析Ｚｎ−Ｃｒ合金の相構造は３つの相のみから
構成されると考えられる。
【００１４】次に、様々な条件で製造されたＺｎ−Ｃｒ
合金めっき鋼板の耐チッピング性と合金組成との関係を
調べたところ、驚くべきことに実質的にηX 相およびδ
X 相とから構成されるＺｎ−Ｃｒ合金めっき鋼板の耐チ
ッピング性はこれ以外の組み合わせの相（単相の場合も
含む）を含有するＺｎ−Ｃｒ合金めっき鋼板に比べて著
しく優れていることが明らかになったのである。
合金めっき鋼板の耐チッピング性と合金組成との関係を
調べたところ、驚くべきことに実質的にηX 相およびδ
X 相とから構成されるＺｎ−Ｃｒ合金めっき鋼板の耐チ
ッピング性はこれ以外の組み合わせの相（単相の場合も
含む）を含有するＺｎ−Ｃｒ合金めっき鋼板に比べて著
しく優れていることが明らかになったのである。
【００１５】すなわち、電析法により形成されるＺｎと
Ｃｒとからなる合金であり、結晶系が六方晶で格子定数
がａ＝２．６６〜２．７４Å、ｃ＝４．６１〜４．９５
Åであるような構造を有する相および結晶系が六方晶で
格子定数がａ＝２．７２〜２．７８Å、ｃ＝４．４３〜
４．６０Åであるような構造を有する相から実質的に構
成されるＺｎ−Ｃｒ合金めっきを行うことにより耐チッ
ピング性の優れたＺｎ−Ｃｒ合金めっき鋼板が得られる
ことが明らかになった。
Ｃｒとからなる合金であり、結晶系が六方晶で格子定数
がａ＝２．６６〜２．７４Å、ｃ＝４．６１〜４．９５
Åであるような構造を有する相および結晶系が六方晶で
格子定数がａ＝２．７２〜２．７８Å、ｃ＝４．４３〜
４．６０Åであるような構造を有する相から実質的に構
成されるＺｎ−Ｃｒ合金めっきを行うことにより耐チッ
ピング性の優れたＺｎ−Ｃｒ合金めっき鋼板が得られる
ことが明らかになった。
【００１６】すでに述べたように、実質的にηX 相およ
びδX 相とから構成されるＺｎ−Ｃｒ合金めっきを得る
ためのＣｒ含有率の範囲は製造方法により異なるために
一意的には定義できないが、５〜３０wt％であることが
望ましい。５wt％未満では耐食性が不十分であるためで
あり、３０wt％超ではめっき層の密着性が劣化してしま
い本願発明の効果を損なうからである。また目付量とし
ては１０〜４０目付が望ましい、１０目付未満では耐食
性が不十分であるためであり、４０目付超ではコストメ
リットが無くなるからである。
びδX 相とから構成されるＺｎ−Ｃｒ合金めっきを得る
ためのＣｒ含有率の範囲は製造方法により異なるために
一意的には定義できないが、５〜３０wt％であることが
望ましい。５wt％未満では耐食性が不十分であるためで
あり、３０wt％超ではめっき層の密着性が劣化してしま
い本願発明の効果を損なうからである。また目付量とし
ては１０〜４０目付が望ましい、１０目付未満では耐食
性が不十分であるためであり、４０目付超ではコストメ
リットが無くなるからである。
【００１７】本願発明のＺｎ−Ｃｒ合金めっきを得るた
めの製造条件に付いては必ずしも限定するものではない
が、例えば硫酸浴から電析させる場合には、主剤として
硫酸亜鉛および硫酸クロム、電導助剤として硫酸ナトリ
ウム、ｐＨ緩衝剤としてほう酸や各種有機酸類、そのほ
か各種界面活性剤を添加するとができる。このほか、浴
ｐＨ、浴温、液流速、電解電流密度等を適宜選択するこ
とにより望ましい相構成とする。相構造にはこれらの条
件がすべて影響するので、これらの条件の組み合わせが
適切な場合に実質的にηX 相およびδX 相のみからなる
合金めっきが得られる。
めの製造条件に付いては必ずしも限定するものではない
が、例えば硫酸浴から電析させる場合には、主剤として
硫酸亜鉛および硫酸クロム、電導助剤として硫酸ナトリ
ウム、ｐＨ緩衝剤としてほう酸や各種有機酸類、そのほ
か各種界面活性剤を添加するとができる。このほか、浴
ｐＨ、浴温、液流速、電解電流密度等を適宜選択するこ
とにより望ましい相構成とする。相構造にはこれらの条
件がすべて影響するので、これらの条件の組み合わせが
適切な場合に実質的にηX 相およびδX 相のみからなる
合金めっきが得られる。
【００１８】なお、実際の工業的規模における電気めっ
きでは、最適めっき条件においても不可避的にηX 相、
δX 相およびΓX 相以外の相が混入するケースがありう
るが、純ηX 相およびδX 相からなるめっきと同程度の
効果を発揮する範囲であれば、多少の異相の混入を拒む
ものではなく、そのような範囲を含めて本発明では実質
的にηX 相およびδX 相から成るものと規定する。
きでは、最適めっき条件においても不可避的にηX 相、
δX 相およびΓX 相以外の相が混入するケースがありう
るが、純ηX 相およびδX 相からなるめっきと同程度の
効果を発揮する範囲であれば、多少の異相の混入を拒む
ものではなく、そのような範囲を含めて本発明では実質
的にηX 相およびδX 相から成るものと規定する。
【００１９】
【実施例】以下に本願発明の効果を実施例をもとに説明
する。 （実施例）表１に発明例および比較例の製造条件、目付
量、Ｃｒ含有率および相構成を示す。いずれも原板とし
て板厚０．７ｍｍのＳＰＣＤを用いて、常法に従い脱脂
酸洗を行った後にめっきを行い試料を作成した。発明例
はいずれも実質的にηX 相およびδX 相とから構成され
るのに対して、比較例は上述した以外の相の組み合わせ
となっている。ただし、ΓX 相を１％程度まで含有する
ものは実質的にηX相およびδX 相とから構成されると
みなした。表１に示す試料を用いて耐チッピング性を評
価した。耐チッピング性の評価は、１５０ｍｍ×７０ｍ
ｍの試験片に通常の自動車用冷延鋼板に行われるのと同
じ燐酸亜鉛化成処理を行った後に、カチオン電着塗装
（日本ペイント社製ＰＴＶ−８０）、中塗り（関西ペイ
ント社製ＴＰ３７）、上塗り（関西ペイント社製ＴＭ１
３ＲＣ）の３コート塗装を施し、ＳＡＥ Ｊ ４００の
規定に準拠したグラベロメーターを用いてＪＩＳ Ａ
５００１に規定される道路用砕石を試験片に吹き付けた
後にテープ剥離し塗膜の剥離状況を下記の基準で判定し
た。図４は本願発明の条件を満たすＺｎ−Ｃｒ合金めっ
き鋼板の耐チッピング性は、市販のＥＧ３０とほぼ同等
のレベルまで改善されたことを示している。 耐チッピング性判定基準 ◎……剥離無し（４） ○……剥離小 （３） △……剥離中 （２） ×……剥離大 （１）
する。 （実施例）表１に発明例および比較例の製造条件、目付
量、Ｃｒ含有率および相構成を示す。いずれも原板とし
て板厚０．７ｍｍのＳＰＣＤを用いて、常法に従い脱脂
酸洗を行った後にめっきを行い試料を作成した。発明例
はいずれも実質的にηX 相およびδX 相とから構成され
るのに対して、比較例は上述した以外の相の組み合わせ
となっている。ただし、ΓX 相を１％程度まで含有する
ものは実質的にηX相およびδX 相とから構成されると
みなした。表１に示す試料を用いて耐チッピング性を評
価した。耐チッピング性の評価は、１５０ｍｍ×７０ｍ
ｍの試験片に通常の自動車用冷延鋼板に行われるのと同
じ燐酸亜鉛化成処理を行った後に、カチオン電着塗装
（日本ペイント社製ＰＴＶ−８０）、中塗り（関西ペイ
ント社製ＴＰ３７）、上塗り（関西ペイント社製ＴＭ１
３ＲＣ）の３コート塗装を施し、ＳＡＥ Ｊ ４００の
規定に準拠したグラベロメーターを用いてＪＩＳ Ａ
５００１に規定される道路用砕石を試験片に吹き付けた
後にテープ剥離し塗膜の剥離状況を下記の基準で判定し
た。図４は本願発明の条件を満たすＺｎ−Ｃｒ合金めっ
き鋼板の耐チッピング性は、市販のＥＧ３０とほぼ同等
のレベルまで改善されたことを示している。 耐チッピング性判定基準 ◎……剥離無し（４） ○……剥離小 （３） △……剥離中 （２） ×……剥離大 （１）
【００２０】
【表１】
【００２１】
【発明の効果】以上述べてきたように、本願発明は耐チ
ッピング性にすぐれた自動車用防錆鋼板に与えるもので
ある。
ッピング性にすぐれた自動車用防錆鋼板に与えるもので
ある。
【図１】 Ｚｎ−Ｃｒ合金めっき鋼板の裸耐食性と合金
組成との関係を示す図である。
組成との関係を示す図である。
【図２】 電析Ｚｎ−Ｃｒ合金の相構造（１）ηX 、
（２）δX および（３）ΓX を説明する図である。
（２）δX および（３）ΓX を説明する図である。
【図３】 製造条件１〜３による電析Ｚｎ−Ｃｒ２元系
合金の組成による相構造の変化（１）〜（３）および熱
平衡状態の相構造（４）を示す図である。
合金の組成による相構造の変化（１）〜（３）および熱
平衡状態の相構造（４）を示す図である。
【図４】 Ｚｎ−Ｃｒ合金めっき鋼板の耐チッピング性
とＣｒ含有率との関係を示す図である。
とＣｒ含有率との関係を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 片 山 道 雄 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社技術研究本部内 (72)発明者 大 沼 啓 明 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社技術研究本部内 (72)発明者 望 月 一 雄 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社技術研究本部内
Claims (1)
- 【請求項１】電析法により形成されるＺｎとＣｒとから
なる合金であり、結晶系が六方晶で格子定数がａ＝２．
６６〜２．７４Å、ｃ＝４．６１〜４．９５Åであるよ
うな構造を有する相および結晶系が六方晶で格子定数が
ａ＝２．７２〜２．７８Å、ｃ＝４．４３〜４．６０Å
であるような構造を有する相から実質的に構成されるＺ
ｎ−Ｃｒ合金めっきを施されてなる耐チッピング性に優
れた自動車用防錆鋼板。
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2105093A JPH06235084A (ja) | 1993-02-09 | 1993-02-09 | 耐チッピング性に優れた防錆鋼板 |
| DE69321097T DE69321097D1 (de) | 1992-07-10 | 1993-07-09 | Verwendung eines rostbeständigen stahlblechs mit verschiedenen hervorragenden eigenschaften v.a. korrosionsbeständigkeit |
| AU45143/93A AU671843B2 (en) | 1992-07-10 | 1993-07-09 | Rustproof steel sheet excellent in various characteristics including corrosion resistance |
| PCT/JP1993/000956 WO1994001602A1 (fr) | 1992-07-10 | 1993-07-09 | Tole en acier resistant a la rouille et presentant des caracteristiques ameliorees y compris la resistance a la corrosion |
| ES93914985T ES2125338T3 (es) | 1992-07-10 | 1993-07-09 | Utilizaciones de una chapa de acero resistente a la oxidacion y que presenta caracteristicas mejoradas comprendida la resistencia a la corrosion. |
| US08/204,298 US5510196A (en) | 1992-07-10 | 1993-07-09 | Corrosion resistant steel sheets improved in corrosion resistance and other characteristics |
| CA002118714A CA2118714A1 (en) | 1992-07-10 | 1993-07-09 | Corrosion resistant steel sheets improved in corrosion resistance and other characteristics |
| EP93914985A EP0607452B1 (en) | 1992-07-10 | 1993-07-09 | Uses of a rustproof steel sheet excellent in various characteristics including corrosion resistance |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2105093A JPH06235084A (ja) | 1993-02-09 | 1993-02-09 | 耐チッピング性に優れた防錆鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06235084A true JPH06235084A (ja) | 1994-08-23 |
Family
ID=12044096
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2105093A Withdrawn JPH06235084A (ja) | 1992-07-10 | 1993-02-09 | 耐チッピング性に優れた防錆鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06235084A (ja) |
-
1993
- 1993-02-09 JP JP2105093A patent/JPH06235084A/ja not_active Withdrawn
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20000509 |