JPH0625889A - 耐食性および耐外面錆性に優れた防錆鋼板 - Google Patents
耐食性および耐外面錆性に優れた防錆鋼板Info
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- JPH0625889A JPH0625889A JP18413492A JP18413492A JPH0625889A JP H0625889 A JPH0625889 A JP H0625889A JP 18413492 A JP18413492 A JP 18413492A JP 18413492 A JP18413492 A JP 18413492A JP H0625889 A JPH0625889 A JP H0625889A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】耐食性、耐外面錆性ともに優れた防錆鋼板の提
供。 【構成】電析法により形成されるＺｎとＣｒとからなる
合金であり、結晶系が六方晶で格子定数がａ＝２．６６
〜２．７４Å、ｃ＝４．６１〜４．９５Åであるような
構造を有する相のみから実質的に構成されるＺｎ−Ｃｒ
合金めっきを施されてなる耐食性および耐外面錆性に優
れた防錆鋼板。
供。 【構成】電析法により形成されるＺｎとＣｒとからなる
合金であり、結晶系が六方晶で格子定数がａ＝２．６６
〜２．７４Å、ｃ＝４．６１〜４．９５Åであるような
構造を有する相のみから実質的に構成されるＺｎ−Ｃｒ
合金めっきを施されてなる耐食性および耐外面錆性に優
れた防錆鋼板。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本願発明は自動車用等に使用され
る防錆鋼板に要求される様々な性質の内で、耐食性はも
とより特に耐外面錆性において優れた品質を有する防錆
鋼板に関する。
る防錆鋼板に要求される様々な性質の内で、耐食性はも
とより特に耐外面錆性において優れた品質を有する防錆
鋼板に関する。
【０００２】
【従来の技術】現在自動車用の防錆鋼板として実用化さ
れているのは、電気Ｚｎめっき鋼板、電気Ｚｎ−Ｎｉ合
金めっき鋼板、電気Ｚｎ−Ｆｅ合金めっき鋼板、合金化
溶融Ｚｎめっき鋼板、そのほか様々なものがあるが、い
ずれもＺｎ系のめっき鋼板である。これは鋼に対するＺ
ｎの犠牲防食効果を利用するものである。耐食性を向上
させる最も単純明快な方法はめっき付着量（以後目付量
と称する）を増加することであるが、目付量の増加は加
工性や溶接性、その他の品質の劣化を伴う。
れているのは、電気Ｚｎめっき鋼板、電気Ｚｎ−Ｎｉ合
金めっき鋼板、電気Ｚｎ−Ｆｅ合金めっき鋼板、合金化
溶融Ｚｎめっき鋼板、そのほか様々なものがあるが、い
ずれもＺｎ系のめっき鋼板である。これは鋼に対するＺ
ｎの犠牲防食効果を利用するものである。耐食性を向上
させる最も単純明快な方法はめっき付着量（以後目付量
と称する）を増加することであるが、目付量の増加は加
工性や溶接性、その他の品質の劣化を伴う。
【０００３】そこでＺｎに他の元素を合金化すること
で、純Ｚｎに対してより少ない目付量でも同等の耐食性
を得ようという試みがなされてきた。合金化による効果
としては腐食電位をより鋼に近ずけてめっき層そのもの
の腐食速度を抑制すること及び腐食生成物を安定化する
こと等が期待される。しかしながら従来のＺｎ系合金め
っき鋼板では、合金化による耐食性向上効果はいまだ不
十分であった。そこで近年、Ｚｎ系のめっき層中にＣｒ
を合金元素として添加する試みがなされている。例え
ば、特開平１−１９１７９７や特開平３−１２０３９３
等が提案されている。確かに裸耐食性に限って言えば、
Ｃｒ含有率を増加することによりＺｎ−Ｃｒ合金めっき
は従来のＺｎ系合金めっきよりも優れた耐食性を示すよ
うになる。
で、純Ｚｎに対してより少ない目付量でも同等の耐食性
を得ようという試みがなされてきた。合金化による効果
としては腐食電位をより鋼に近ずけてめっき層そのもの
の腐食速度を抑制すること及び腐食生成物を安定化する
こと等が期待される。しかしながら従来のＺｎ系合金め
っき鋼板では、合金化による耐食性向上効果はいまだ不
十分であった。そこで近年、Ｚｎ系のめっき層中にＣｒ
を合金元素として添加する試みがなされている。例え
ば、特開平１−１９１７９７や特開平３−１２０３９３
等が提案されている。確かに裸耐食性に限って言えば、
Ｃｒ含有率を増加することによりＺｎ−Ｃｒ合金めっき
は従来のＺｎ系合金めっきよりも優れた耐食性を示すよ
うになる。
【０００４】１例としてＪＩＳ Ｚ ２３７１ に準拠
した塩水噴霧試験を行い赤錆が２％発生するまでの日数
を調べた結果を図１に示す。自動車用車体の場合には加
工された後に使用されるのが通常であるので、試験片は
１７％引っ張り加工を施したものを用いた。以後目付量
を示す際に単位を表す記号（g/m2）を省略する場合があ
る。例えば目付量３０g/m2の場合には３０目付と示す。
図中のＥＧ３０と示したものは市販の電気Ｚｎめっき鋼
板で、３０目付のものである。ＧＡ６０は６０目付の市
販の合金化溶融Ｚｎめっき鋼板である。Ｚｎ−Ｎｉ３０
は３０目付のＮｉ含有率１３wt％の市販のＺｎ−Ｎｉ合
金めっき鋼板を示す。Ｚｎ−Ｃｒの付着量はすべて２０
目付である。
した塩水噴霧試験を行い赤錆が２％発生するまでの日数
を調べた結果を図１に示す。自動車用車体の場合には加
工された後に使用されるのが通常であるので、試験片は
１７％引っ張り加工を施したものを用いた。以後目付量
を示す際に単位を表す記号（g/m2）を省略する場合があ
る。例えば目付量３０g/m2の場合には３０目付と示す。
図中のＥＧ３０と示したものは市販の電気Ｚｎめっき鋼
板で、３０目付のものである。ＧＡ６０は６０目付の市
販の合金化溶融Ｚｎめっき鋼板である。Ｚｎ−Ｎｉ３０
は３０目付のＮｉ含有率１３wt％の市販のＺｎ−Ｎｉ合
金めっき鋼板を示す。Ｚｎ−Ｃｒの付着量はすべて２０
目付である。
【０００５】図１より、Ｚｎ−Ｃｒ合金めっき鋼板の裸
耐食性は合金中のＣｒ含有率の増加によってほぼ直線的
に向上することが分かる。２０目付であっても、Ｃｒ／
（Ｃｒ＋Ｚｎ）＝２wt％以上になると目付量の多いＥＧ
３０やＧＡ６０よりも優れた裸耐食性を有することが分
かる。このようにＺｎ−Ｃｒ合金めっき鋼板の裸耐食性
が優れるのは、腐食環境下においてＣｒの表面酸化膜が
溶存酸素還元反応を著しく抑制することにより腐食電流
密度が小さくなる、すなわち腐食速度が遅くなる為であ
ると考えられる。
耐食性は合金中のＣｒ含有率の増加によってほぼ直線的
に向上することが分かる。２０目付であっても、Ｃｒ／
（Ｃｒ＋Ｚｎ）＝２wt％以上になると目付量の多いＥＧ
３０やＧＡ６０よりも優れた裸耐食性を有することが分
かる。このようにＺｎ−Ｃｒ合金めっき鋼板の裸耐食性
が優れるのは、腐食環境下においてＣｒの表面酸化膜が
溶存酸素還元反応を著しく抑制することにより腐食電流
密度が小さくなる、すなわち腐食速度が遅くなる為であ
ると考えられる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】以上の実験結果は主に
車体内面側の電着塗装の付き回りが悪く裸のまま残され
るような部位における腐食を想定した試験である。とこ
ろが、各種表面処理鋼板の耐食性は腐食環境への依存性
が大きく、環境の変化によって耐食性の序列が入れ替わ
ることも有り得る。近年、高級化が進むにつれて車体外
面側に発生する錆に対する耐食性の要求が厳しくなりつ
つある。外面錆は主として走行中の石はね等による塗膜
損傷部を起点として塗膜下で進行し、赤錆や塗膜膨れ等
として外観を損なうものである。
車体内面側の電着塗装の付き回りが悪く裸のまま残され
るような部位における腐食を想定した試験である。とこ
ろが、各種表面処理鋼板の耐食性は腐食環境への依存性
が大きく、環境の変化によって耐食性の序列が入れ替わ
ることも有り得る。近年、高級化が進むにつれて車体外
面側に発生する錆に対する耐食性の要求が厳しくなりつ
つある。外面錆は主として走行中の石はね等による塗膜
損傷部を起点として塗膜下で進行し、赤錆や塗膜膨れ等
として外観を損なうものである。
【０００７】すでに述べたように、車体内面側の腐食環
境下ではＺｎ−Ｃｒ合金めっき鋼板の耐食性はＣｒ含有
率の増加により直線的に向上する。ところが耐車体外面
錆性に関しては必ずしもＣｒ含有率の増加によって向上
するものではなく、むしろＣｒ含有率の増加により劣化
する傾向にあるのである。このために、Ｚｎ−Ｃｒ合金
めっき鋼板は他のＺｎ系めっき鋼板に比べて裸耐食性は
優れるが耐車体外面錆性については劣るという問題があ
った。
境下ではＺｎ−Ｃｒ合金めっき鋼板の耐食性はＣｒ含有
率の増加により直線的に向上する。ところが耐車体外面
錆性に関しては必ずしもＣｒ含有率の増加によって向上
するものではなく、むしろＣｒ含有率の増加により劣化
する傾向にあるのである。このために、Ｚｎ−Ｃｒ合金
めっき鋼板は他のＺｎ系めっき鋼板に比べて裸耐食性は
優れるが耐車体外面錆性については劣るという問題があ
った。
【０００８】したがって、本発明は、耐食性に加えて耐
外面錆性に優れた防錆鋼板を提供することを目的とす
る。
外面錆性に優れた防錆鋼板を提供することを目的とす
る。
【０００９】
【課題を解決するための手段】以上述べてきた課題を解
決するために、本願発明者等が鋭意検討してきた結果、
電析法により形成されるＺｎとＣｒとからなる合金であ
り、結晶系が六方晶で格子定数がａ＝２．６６〜２．７
４Å、ｃ＝４．６１〜４．９５Åであるような構造を有
する相のみから実質的に構成されるＺｎ−Ｃｒ合金めっ
きを行うことにより耐外面錆性の優れたＺｎ−Ｃｒ合金
めっき鋼板を得られることが明らかになった。
決するために、本願発明者等が鋭意検討してきた結果、
電析法により形成されるＺｎとＣｒとからなる合金であ
り、結晶系が六方晶で格子定数がａ＝２．６６〜２．７
４Å、ｃ＝４．６１〜４．９５Åであるような構造を有
する相のみから実質的に構成されるＺｎ−Ｃｒ合金めっ
きを行うことにより耐外面錆性の優れたＺｎ−Ｃｒ合金
めっき鋼板を得られることが明らかになった。
【００１０】
【作用】以下本願発明をさらに詳細に説明する。従来、
ＺｎとＣｒとからなる２元系合金の熱平衡状態において
安定な金属間化合物としては、結晶系が六方晶で格子定
数がａ＝１２．８９Å、ｃ＝３０．５Åであるような構
造の相（θ相）が報告されている。例えば、 M.Hansen
Constitution of binary alloys. p.571 McGRAW-HILL
に記載されている平衡状態図を参照されたい。θ相の組
成は必ずしも明かではないが、Ｃｒ／（Ｃｒ＋Ｚｎ）＝
３．８〜７wt％の範囲にあるとされている。この他の金
属間化合物は報告されていない。すなわち、熱平衡状態
におけるＺｎとＣｒの２元系合金に関してはＺｎのη
相、θ相、Ｃｒ相の３つの相のみが存在すると考え
られている。
ＺｎとＣｒとからなる２元系合金の熱平衡状態において
安定な金属間化合物としては、結晶系が六方晶で格子定
数がａ＝１２．８９Å、ｃ＝３０．５Åであるような構
造の相（θ相）が報告されている。例えば、 M.Hansen
Constitution of binary alloys. p.571 McGRAW-HILL
に記載されている平衡状態図を参照されたい。θ相の組
成は必ずしも明かではないが、Ｃｒ／（Ｃｒ＋Ｚｎ）＝
３．８〜７wt％の範囲にあるとされている。この他の金
属間化合物は報告されていない。すなわち、熱平衡状態
におけるＺｎとＣｒの２元系合金に関してはＺｎのη
相、θ相、Ｃｒ相の３つの相のみが存在すると考え
られている。
【００１１】ところで、一般的に電析法で得られる合金
の場合には、必ずしも熱力学的に安定な相になるとは限
らず、非平衡相が生成することがある。また、めっき浴
組成や電解条件等の製造条件により様々な相が現れる。
このため同一の合金組成であっても相構造が異なる場合
がある。本願発明者等は、耐車体外面錆性と相構造との
間には相関があると考えている。そこで、電析法の特質
を生かして、相構造を特定することにより耐外面錆性に
優れためっき層を得られるのではないかと考えた。
の場合には、必ずしも熱力学的に安定な相になるとは限
らず、非平衡相が生成することがある。また、めっき浴
組成や電解条件等の製造条件により様々な相が現れる。
このため同一の合金組成であっても相構造が異なる場合
がある。本願発明者等は、耐車体外面錆性と相構造との
間には相関があると考えている。そこで、電析法の特質
を生かして、相構造を特定することにより耐外面錆性に
優れためっき層を得られるのではないかと考えた。
【００１２】ＺｎとＣｒとの２元系合金に関してはその
ような非平衡相の金属間化合物の報告例はなく、もちろ
んＪＣＰＤＳカードのデータも無い。そこで電析法によ
り得られるＺｎ−Ｃｒ合金の相構造を詳細に調べた。手
法としては、様々な製造条件により、Ｃｒ／（Ｃｒ＋Ｚ
ｎ）＝０〜３０wt％の範囲の組成の合金を電析させ、Ｘ
線回折法により結晶格子面間隔の変化を調べた。以後Ｃ
ｒ／（Ｃｒ＋Ｚｎ）（wt％）で表される量をＣｒ含有率
と称する。Ｃｒ含有率＝０wt％の場合、すなわち純Ｚｎ
の場合には結晶系が六方晶、格子定数ａ＝２．６６５
Å、ｃ＝４．９４７Åのη相である。
ような非平衡相の金属間化合物の報告例はなく、もちろ
んＪＣＰＤＳカードのデータも無い。そこで電析法によ
り得られるＺｎ−Ｃｒ合金の相構造を詳細に調べた。手
法としては、様々な製造条件により、Ｃｒ／（Ｃｒ＋Ｚ
ｎ）＝０〜３０wt％の範囲の組成の合金を電析させ、Ｘ
線回折法により結晶格子面間隔の変化を調べた。以後Ｃ
ｒ／（Ｃｒ＋Ｚｎ）（wt％）で表される量をＣｒ含有率
と称する。Ｃｒ含有率＝０wt％の場合、すなわち純Ｚｎ
の場合には結晶系が六方晶、格子定数ａ＝２．６６５
Å、ｃ＝４．９４７Åのη相である。
【００１３】ところがＣｒ含有率を徐々に増加するにつ
れて、すなわちη相にＣｒを固溶させていくと結晶系は
保ったままでａ軸方向に伸びて逆にｃ軸方向には縮むこ
とがＸ線回折データによる格子面間隔の変化から分かっ
た。Ｃｒ含有率＝5wt%付近までは、このようにη相にＣ
ｒを固溶する事で格子定数が連続的に変化した相のみが
存在することが明らかになった。本願発明者等はこの相
をηx と定義する。
れて、すなわちη相にＣｒを固溶させていくと結晶系は
保ったままでａ軸方向に伸びて逆にｃ軸方向には縮むこ
とがＸ線回折データによる格子面間隔の変化から分かっ
た。Ｃｒ含有率＝5wt%付近までは、このようにη相にＣ
ｒを固溶する事で格子定数が連続的に変化した相のみが
存在することが明らかになった。本願発明者等はこの相
をηx と定義する。
【００１４】さらにＣｒ含有率を増加していくと、ηx
とは明らかに異なる相によると考えられるＸ線回折ピー
クが現れる様になる。ただし、これらのピークの出現す
るＣｒ含有率は製造条件によって異なる。結晶系と格子
定数とを仮定して繰り返し計算を行った結果とＸ線回折
から得られた格子面間隔を比較することにより、ηxの
他に新たに結晶系が六方晶、格子定数ａ＝２．７２〜
２．７８Å、ｃ＝４．４３〜４．６０Åであるような構
造を有する相（δx 相と定義する）及び結晶系が立方晶
で格子定数がａ＝３．００〜３．０６Åであるような構
造を有する相（Γx と定義する）が存在することが明ら
かになった。以上の結果を図２に示す。ηx 相、δx 相
及びΓx 相が現れるＣｒ含有率は製造条件によって異な
るので一概にはいえないがいくつかの製造条件下で得ら
れた結果を例として図３に示す。以上述べてきたよう
に、電析Ｚｎ−Ｃｒ合金の相構造は３つの相のみから構
成されると考えられる。
とは明らかに異なる相によると考えられるＸ線回折ピー
クが現れる様になる。ただし、これらのピークの出現す
るＣｒ含有率は製造条件によって異なる。結晶系と格子
定数とを仮定して繰り返し計算を行った結果とＸ線回折
から得られた格子面間隔を比較することにより、ηxの
他に新たに結晶系が六方晶、格子定数ａ＝２．７２〜
２．７８Å、ｃ＝４．４３〜４．６０Åであるような構
造を有する相（δx 相と定義する）及び結晶系が立方晶
で格子定数がａ＝３．００〜３．０６Åであるような構
造を有する相（Γx と定義する）が存在することが明ら
かになった。以上の結果を図２に示す。ηx 相、δx 相
及びΓx 相が現れるＣｒ含有率は製造条件によって異な
るので一概にはいえないがいくつかの製造条件下で得ら
れた結果を例として図３に示す。以上述べてきたよう
に、電析Ｚｎ−Ｃｒ合金の相構造は３つの相のみから構
成されると考えられる。
【００１５】次に、様々な条件で製造されたＺｎ−Ｃｒ
合金めっき鋼板の耐車体外面錆性と合金組成との関係を
調べたところ、驚くべきことに実質的にηx 相のみから
構成されるＺｎ−Ｃｒ合金めっき鋼板の耐外面錆性はδ
x 相やΓx 相を含有するＺｎ−Ｃｒ合金めっき鋼板に比
べて著しく優れていることが明らかになったのである。
合金めっき鋼板の耐車体外面錆性と合金組成との関係を
調べたところ、驚くべきことに実質的にηx 相のみから
構成されるＺｎ−Ｃｒ合金めっき鋼板の耐外面錆性はδ
x 相やΓx 相を含有するＺｎ−Ｃｒ合金めっき鋼板に比
べて著しく優れていることが明らかになったのである。
【００１６】すなわち、電析法により形成されるＺｎと
Ｃｒとからなる合金であり、結晶系が六方晶で格子定数
がａ＝２．６６〜２．７４Å、ｃ＝４．６１〜４．９５
Åであるような構造を有する相のみから実質的に構成さ
れるＺｎ−Ｃｒ合金めっきを行うことにより耐車体外面
錆性の優れたＺｎ−Ｃｒ合金めっき鋼板を得られること
が明らかになった。
Ｃｒとからなる合金であり、結晶系が六方晶で格子定数
がａ＝２．６６〜２．７４Å、ｃ＝４．６１〜４．９５
Åであるような構造を有する相のみから実質的に構成さ
れるＺｎ−Ｃｒ合金めっきを行うことにより耐車体外面
錆性の優れたＺｎ−Ｃｒ合金めっき鋼板を得られること
が明らかになった。
【００１７】すでに述べたように、実質的にηx 相のみ
から構成されるＺｎ−Ｃｒ合金めっきを得るためのＣｒ
含有率の範囲は製造方法により異なるために一義的には
定義できないが、1 〜１５wt％であることが望ましい。
１wt％未満では耐食性が不十分であるためであり、１５
wt％超ではδx 相やΓx 相が現れるようになり実質的に
ηx 相のみからなるめっき層を得ることが困難になるか
らである。また目付量としては１０〜４０g/m2が望まし
い、１０g/m2未満では耐食性が不十分であるためであ
り、４０g/m2超ではコストメリットが無くなるからであ
る。
から構成されるＺｎ−Ｃｒ合金めっきを得るためのＣｒ
含有率の範囲は製造方法により異なるために一義的には
定義できないが、1 〜１５wt％であることが望ましい。
１wt％未満では耐食性が不十分であるためであり、１５
wt％超ではδx 相やΓx 相が現れるようになり実質的に
ηx 相のみからなるめっき層を得ることが困難になるか
らである。また目付量としては１０〜４０g/m2が望まし
い、１０g/m2未満では耐食性が不十分であるためであ
り、４０g/m2超ではコストメリットが無くなるからであ
る。
【００１８】本願発明のＺｎ−Ｃｒ合金めっきを得るた
めの製造条件に付いては必ずしも限定するものではない
が、例えば硫酸浴から電析させる場合には、主剤として
硫酸亜鉛および硫酸クロム、電導助剤として硫酸ナトリ
ウム、ｐＨ緩衝剤としてほう酸や各種有機酸類、そのほ
か各種界面活性剤を添加することができる。
めの製造条件に付いては必ずしも限定するものではない
が、例えば硫酸浴から電析させる場合には、主剤として
硫酸亜鉛および硫酸クロム、電導助剤として硫酸ナトリ
ウム、ｐＨ緩衝剤としてほう酸や各種有機酸類、そのほ
か各種界面活性剤を添加することができる。
【００１９】このほか、浴ｐＨ、浴温、液流速、電解電
流密度等を適宜選択することにより望ましい相構成とす
る。相構造には、これらの条件がすべて影響するのでこ
れらの条件の組み合わせが適切な場合に実質的にηx の
みからなる合金めっきが得られる。
流密度等を適宜選択することにより望ましい相構成とす
る。相構造には、これらの条件がすべて影響するのでこ
れらの条件の組み合わせが適切な場合に実質的にηx の
みからなる合金めっきが得られる。
【００２０】なお、実際の工業的規模における電気めっ
きでは、最適めっき条件においても不可避的にηx 相以
外の相が混入するケースがありうるが、純ηx 相からな
るめっきと同程度の効果を発揮する範囲であれば多少の
異相の混入を拒むものではなく、そのような範囲を含め
て、本発明では実質的にηx 相から成るものと規定す
る。
きでは、最適めっき条件においても不可避的にηx 相以
外の相が混入するケースがありうるが、純ηx 相からな
るめっきと同程度の効果を発揮する範囲であれば多少の
異相の混入を拒むものではなく、そのような範囲を含め
て、本発明では実質的にηx 相から成るものと規定す
る。
【００２１】
【実施例】以下に本願発明の効果を実施例をもとに説明
する。 （実施例）表１に発明例及び比較例の製造条件と目付量
及びＣｒ含有率及び相構成を示す。いずれも原板として
板厚０．７ｍｍのＳＰＣＤを用いて、常法に従い脱脂酸
洗を行った後にめっきを行い試料を作成した。本発明例
はいずれも実質的にηx 相のみから構成されるのに対し
て比較例はδx 相及びΓx 相を明らかに含むものであ
る。ただし、δx 相および／またはΓx 相を１％程度ま
で含有するものは実質的にηx 相のみから構成されると
みなした。表１に示す試料を用いて耐車体外面錆性を評
価した。耐車体外面錆性の評価は、１５０ｍｍ×７０ｍ
ｍの試験片に通常の自動車用冷延鋼板に行われるのと同
じ燐酸亜鉛化成処理を行った後に、カチオン電着塗装
（膜厚２０μm ）、中塗り（膜厚４０μm ）、上塗り
（膜厚４０μm ）の３コート塗装を施し、カッターナイ
フにて素地に達する傷をつけ、複合腐食試験機を用いて
図４に示すサイクルの腐食環境に１ヶ月間曝した後に、
傷つけ部からの膨れ幅を測定することで行った。
する。 （実施例）表１に発明例及び比較例の製造条件と目付量
及びＣｒ含有率及び相構成を示す。いずれも原板として
板厚０．７ｍｍのＳＰＣＤを用いて、常法に従い脱脂酸
洗を行った後にめっきを行い試料を作成した。本発明例
はいずれも実質的にηx 相のみから構成されるのに対し
て比較例はδx 相及びΓx 相を明らかに含むものであ
る。ただし、δx 相および／またはΓx 相を１％程度ま
で含有するものは実質的にηx 相のみから構成されると
みなした。表１に示す試料を用いて耐車体外面錆性を評
価した。耐車体外面錆性の評価は、１５０ｍｍ×７０ｍ
ｍの試験片に通常の自動車用冷延鋼板に行われるのと同
じ燐酸亜鉛化成処理を行った後に、カチオン電着塗装
（膜厚２０μm ）、中塗り（膜厚４０μm ）、上塗り
（膜厚４０μm ）の３コート塗装を施し、カッターナイ
フにて素地に達する傷をつけ、複合腐食試験機を用いて
図４に示すサイクルの腐食環境に１ヶ月間曝した後に、
傷つけ部からの膨れ幅を測定することで行った。
【００２２】以上の測定結果を図５に示す。図５より本
願発明の条件を満たすＺｎ−Ｃｒ合金めっき鋼板の耐車
体外面錆性は、ＥＧ３０（目付３０g/m2のＥＧ）やＺｎ
−Ｎｉ３０（目付３０g/m2のＺｎ−Ｎｉ合金めっき鋼
板）、よりも優れており、ＧＡ６０（目付６０g/m2のＧ
Ａ）並みであることが分かる。これにたいして比較例１
は相構成はη相のみであるもののＣｒを含有しないので
耐食性不十分である。比較例２以降は実質的にδx 相及
び／またはΓx 相を含有する相構成であるために、Ｃｒ
含有率の増加により耐外面錆性が劣化してしまうことを
示している。
願発明の条件を満たすＺｎ−Ｃｒ合金めっき鋼板の耐車
体外面錆性は、ＥＧ３０（目付３０g/m2のＥＧ）やＺｎ
−Ｎｉ３０（目付３０g/m2のＺｎ−Ｎｉ合金めっき鋼
板）、よりも優れており、ＧＡ６０（目付６０g/m2のＧ
Ａ）並みであることが分かる。これにたいして比較例１
は相構成はη相のみであるもののＣｒを含有しないので
耐食性不十分である。比較例２以降は実質的にδx 相及
び／またはΓx 相を含有する相構成であるために、Ｃｒ
含有率の増加により耐外面錆性が劣化してしまうことを
示している。
【００２３】
【表１】
【００２４】
【発明の効果】以上述べてきたように、本願発明は耐車
体外面錆性にすぐれた自動車用防錆鋼板を与えるもので
ある。
体外面錆性にすぐれた自動車用防錆鋼板を与えるもので
ある。
【図１】 Ｚｎ−Ｃｒ合金めっき鋼板の裸耐食性と合金
組成との関係を示す図である。
組成との関係を示す図である。
【図２】 電析Ｚｎ−Ｃｒ合金の相構造（１）ηx 、
（２）δx および（３）Γx を説明する図である。
（２）δx および（３）Γx を説明する図である。
【図３】 製造条件１〜３による電析Ｚｎ−Ｃｒ２元系
合金の組成による相構造の変化（１）〜（３）および熱
平衡状態の相構造（４）を示す図である。
合金の組成による相構造の変化（１）〜（３）および熱
平衡状態の相構造（４）を示す図である。
【図４】 複合腐食サイクル試験のフロー図である。
【図５】 Ｚｎ−Ｃｒ合金めっき鋼板の耐車体外面錆性
と合金組成との関係を示す図である。
と合金組成との関係を示す図である。
フロントページの続き (72)発明者 片 山 道 雄 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社技術研究本部内 (72)発明者 望 月 一 雄 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社技術研究本部内 (72)発明者 森 戸 延 行 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社技術研究本部内
Claims (1)
- 【請求項１】電析法により形成されるＺｎとＣｒとから
なる合金であり、結晶系が六方晶で格子定数がａ＝２．
６６〜２．７４Å、ｃ＝４．６１〜４．９５Åであるよ
うな構造を有する相のみから実質的に構成されるＺｎ−
Ｃｒ合金めっきを施されてなる耐食性および耐外面錆性
に優れた防錆鋼板。
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18413492A JPH0625889A (ja) | 1992-07-10 | 1992-07-10 | 耐食性および耐外面錆性に優れた防錆鋼板 |
| DE69321097T DE69321097D1 (de) | 1992-07-10 | 1993-07-09 | Verwendung eines rostbeständigen stahlblechs mit verschiedenen hervorragenden eigenschaften v.a. korrosionsbeständigkeit |
| AU45143/93A AU671843B2 (en) | 1992-07-10 | 1993-07-09 | Rustproof steel sheet excellent in various characteristics including corrosion resistance |
| PCT/JP1993/000956 WO1994001602A1 (fr) | 1992-07-10 | 1993-07-09 | Tole en acier resistant a la rouille et presentant des caracteristiques ameliorees y compris la resistance a la corrosion |
| ES93914985T ES2125338T3 (es) | 1992-07-10 | 1993-07-09 | Utilizaciones de una chapa de acero resistente a la oxidacion y que presenta caracteristicas mejoradas comprendida la resistencia a la corrosion. |
| US08/204,298 US5510196A (en) | 1992-07-10 | 1993-07-09 | Corrosion resistant steel sheets improved in corrosion resistance and other characteristics |
| CA002118714A CA2118714A1 (en) | 1992-07-10 | 1993-07-09 | Corrosion resistant steel sheets improved in corrosion resistance and other characteristics |
| EP93914985A EP0607452B1 (en) | 1992-07-10 | 1993-07-09 | Uses of a rustproof steel sheet excellent in various characteristics including corrosion resistance |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18413492A JPH0625889A (ja) | 1992-07-10 | 1992-07-10 | 耐食性および耐外面錆性に優れた防錆鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0625889A true JPH0625889A (ja) | 1994-02-01 |
Family
ID=16147973
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18413492A Withdrawn JPH0625889A (ja) | 1992-07-10 | 1992-07-10 | 耐食性および耐外面錆性に優れた防錆鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0625889A (ja) |
-
1992
- 1992-07-10 JP JP18413492A patent/JPH0625889A/ja not_active Withdrawn
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Legal Events
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