JPH0623601B2

JPH0623601B2 - 給水ポンプ運転制御方法および同装置

Info

Publication number: JPH0623601B2
Application number: JP59081841A
Authority: JP
Inventors: 敬市豊田; 修二斉藤
Original assignee: Hitachi Engineering Co Ltd Ibaraki; Hitachi Ltd
Current assignee: Hitachi Ltd; Hitachi Industry and Control Solutions Co Ltd
Priority date: 1984-04-25
Filing date: 1984-04-25
Publication date: 1994-03-30
Anticipated expiration: 2009-03-30
Also published as: JPS60226605A

Description

【発明の詳細な説明】〔発明の利用分野〕本発明は、給水ポンプの運転制御方法及びその装置に係
り、特に給水ポンプに連結される給水管内の熱水のフラ
ッシングを防ぐための給水ポンプの運転制御方法及びそ
の装置に関する。

〔発明の背景〕

本発明は、最近の顧客ニーズであるミドル化、Daily St
art and Stop（Ｄ.Ｓ.Ｓ.）化への対応および運転の信
頼性向上にマツチした技術を目的とし、現状、ロードラ
ンバツク、負荷遮断（Fast Cut Back を含む）等の負荷
変化時に、給水ポンプ吸込管路の熱水置換は、給水ポン
プの運用上大きな問題であり、本発明による熱水置換の
最適制御は行われていない。このような熱水置換に本発
明が適用なされておれば、給水ポンプの運用は容易なも
のとなる。

今後のミドル化、ＤＳＳ化運用を目指すプラントでは、
本発明の採用が、非常に有効となる。

従来の発電プラントでは、発電プラントの負荷が低下し
た時、給水ポンプ装置における気泡発生（以下、フラッ
シングと呼ぶ）が、プラント運転制御に悪影響を与え
る。給水ポンプ吸込管路の熱水を低温度の給水と置換す
るための管路が設けられている。

第１図は、従来一般に用いられている給水ポンプ系統の
一例を示す。グループＡ及びグループＢは、それぞれボ
イラ容量定格の５０％に相当する給水ポンプ３４ａ，３
４ｂの系統であり、グループＣは、定格の２５％に相当
する給水ポンプ３４ｃの系統である。Ａ，Ｂ，Ｃの３グ
ループによつて、給水ポンプ装置が形成されている。１
０は復水器、１１は復水ポンプ、１３は給水加熱器、２
１は脱気器、２２は脱気器貯水タンクである。プラント
運転中、タービン４で仕事を終えた蒸気は復水器１０内
で凝縮され、復水は復水ポンプ１１により復水管１２、
給水加熱器１３、逆止弁１４を経て、脱気器２１へ送水
される。脱気器２１に送水された復水は、蒸気管２４か
ら供給される加熱蒸気で加熱脱気されて、脱気器貯水タ
ンク２２に貯えられ、降水管２３ａ，２３ｂ，２３ｃを
通つて給水ポンプ装置に供給される。給水ポンプを構成
しているグループＡは、ブースタポンプ入口弁３１ａ、
ブースタポンプ３２ａ、給水ポンプ吸込管３３ａ、給水
ポンプ３４ａ、給水ポンプ吐出管３５ａ、および給水ポ
ンプ出口弁３７ａを直列に接続し、給水ポンプ出口弁３
７ａの吐出口を管寄３８に連通するとともに、管寄３８
と給水ポンプ３４ａとの間にウオーミング管４１ａ、ウ
オーミング弁４２ａ、およびオリフイス４３ａを直列に
介装接続してある。又、給水ポンプ３４ａの吸込管と復
水器の間に復水器排水弁２０ａ、オリフイス１７ａ、排
水回収管１９を直列に介装接続してある。給水ポンプ装
置を構成しているグループＢ、および、グループＣもグ
ループＡと同様に構成されている。

このように構成された従来型の給水ポンプ系統（第１
図）では、プラント負荷が５０％以上の時は、給水ポン
プ３４ａ，同３４ｂを運転し、同３４ｃは、休止させ
る。又、プラント負荷が５０％弱の時は、給水ポンプ３
４ａ、又は、同３４ｂのいずれか一方のみを運転し、他
を休止させる。説明の便宜上、給水ポンプ３４ａが運転
され、給水ポンプ３４ｂ、同３４ｃが休止している場合
の例について以下に述べる。

給水ポンプ３４ａの運転中、その吐出水の一部を管寄３
８からウオーミング弁４２ｂ、同４２ｃを経て休止中の
給水ポンプ３４ｂ，３４ｃに供給し、ウオーミングを続
け、プラント負荷上昇に応じていつでも給水ポンプ３４
ｂ，３４ｃを起動し得るようにしておく。このようにし
てウオーミング弁４２ｂ，４２ｃを介して給水ポンプ３
４ｂ，３４ｃに循環させるウオーミング水流量は、たと
えば、給水ポンプ定格の１％程度というように極少量で
ある。このようにウオーミング水流量が極少量であるた
め、休止中の給水ポンプのメタル温度を給水の温度と同
程度に維持するには充分であるが、休止中の給水ポンプ
吸込管３３ｂ，３３ｃおよび降水管２３ｂ，２３ｃ内に
滞留している給水が循環水流によつて置換されるのに長
時間を必要とする。このように、給水ポンプの吸込管路
内の置換が徐々にしか行なわれないため、プラント負荷
が急激に低下した時、休止している給水ポンプの吸込側
の管路内に停滞している熱水がフラツシングしてウオー
タハンマやキヤビテーシヨンを誘発するという問題があ
る。

フラツシングの発生理由を第２図，第３図により説明す
る。

第２図は、給水ポンプ３４ａ，３４ｂの二台運転中一台
を停止した場合を示し、第３図は、給水ポンプ３４ａ，
３４ｂの二台運転時における待機中の給水ポンプ３４ｃ
の状態変化を示す。

第２図，第３図は、横軸に時間経過をとり、プラント負
荷に伴う圧力、温度の変化を縦軸に示してある。カーブ
Ｊはプラント負荷を示す。この図表はｔ_１時点からｔ_３
時点までプラント負荷Ｊが急激に下降した場合、この時
間およびその前後にわたる給水温度、圧力を示してあ
る。カーブＭは脱気器器内圧、カーブＯはブースタポン
プ入口圧力、カーブＰは、給水ポンプ入口圧力である。
ブースタポンプ３２ａの入口圧力と同３２ｂの入口圧力
とは常に等しいのでこれをカーブＯ_(a),(b)で表わす。
カーブＰ_(a)は給水ポンプ３４ａの入口圧力を、カーブ
Ｐ_(a),(b)は給水ポンプ３４ａ，３４ｂの入口圧力が等
しい場合の圧力をそれぞれ表わす。カーブＫは脱気器貯
水タンク２２内の給水温度である。プラント負荷Ｊがｔ
_１時点からｔ_２時点まで一定の割合で低下すると脱気器
器内圧Ｍは、これと同タイミングで低下し、これに伴つ
てブースタポンプ入口圧力Ｏ_(a),(b)および脱気器貯水
タンク２２内の給水温度Ｋも同じタイミングで低下す
る。カーブＬ_(a)は給水ポンプ３４ａの入口温度を、カ
ーブＬ_(b)は給水ポンプ３４ｂの入口温度をカーブＬ
_(a),(b)は給水ポンプ３４ａ，３４ｂの入口温度が等し
い場合の温度をそれぞれ示す。プラント負荷Ｊが一定で
ある時（ｔ_１時点以前）には、給水ポンプ入口温度Ｌ
_(a),(b)は、脱気器貯水タンク内給水温度Ｋと同じであ
るが、プラント負荷Ｊがｔ_１時点で下降し始めた時、給
水ポンプ入口温度Ｌ_(a),(b)はタイムラグｔ_４だけ遅れ
て下降を始める。このタイムラグｔ_４は、降温した脱気
器貯水タンク２２内の給水が降水管２３ａ，２３ｂ（第
１図）を通つて給水ポンプ３２ａ，３２ｂの入口に達す
るに要する時間である。第２図において、このように、
給水ポンプ入口温度Ｌ_(a),(b)がタイムラグｔ_４だけ遅
れて下降し始めると、これに伴つて給水ポンプ入口温度
に対応する水の飽和圧力Ｎ_(a),(b)も下降し始める。更
に、プラント負荷Ｊが低下して５０％以下になると、給
水ポンプ３４ｂが停止する。この時点をｔ_２とする。ｔ
_２時点の後もプラント負荷Ｊがｔ_３時点まで低下し続け
ると、ブースタポンプ入口圧力Ｏ_(a),(b)もｔ_３時点ま
で低下し続ける。又、運転継続している給水ポンプ３４
ａの入口圧力Ｐ_(a)もｔ_３時点まで脱気器内圧力カーブ
Ｍとほぼ平行に下降する。しかし、給水ポンプ３４ｂの
停止に伴つてブースタポンプ３２ｂも停止されるので、
ブースタポンプ３２ｂの出口と入口との圧力差がなくな
り、給水ポンプ３４ｂの入口圧力カーブＰ_(b)は急激に
下降してｔ_２時点以後はブースタポンプ３２ｂの入口圧
力Ｏ_(a),(b)と重なる。このように、給水ポンプ３２ｂ
の入口圧力Ｐ_(b)は急激に低下するが同ポンプ３２ｂの
入口温度Ｌ_(b)は、同ポンプの停止によりｔ_２以後ほぼ
一定の温度を保つ。従つて、給水ポンプ入口圧力に対す
る飽和蒸気圧力Ｎ_(b)もｔ_２時点以後ほぼ一定となる。
このため、図示のイ点で給水ポンプ３４ｂの入口圧力Ｐ
_(b)は同ポンプ入口温度に対応する飽和蒸気圧力Ｎ_(b)と
等しくなり、その後は飽和圧力Ｎ_(b)よりも低くなるの
で、給水ポンプ３４ｂの吸込側管路内の給水がフラツシ
ユする。

第３図では、カーブＬ_(c)は停止中の給水ポンプ３４ｃ
の入口温度をカーブＮ_(c)は、給水ポンプ３４ｃの入口
温度に対応する水の飽和圧力を示す。この図表で、給水
ポンプ３４ｃが停止状態にあるため降水管２３ｃおよび
給水ポンプ吸込管３３ｃ内の給水は滞留し、プラント負
荷Ｊがｔ_１時点よりｔ_３時点まで変化したとしても、脱
気器貯水温度より低い値でほぼ一定の値を保つ。よつて
第３図のイ点において、給水ポンプ３４ｃの入口圧力Ｐ
_(c)およびブースタポンプ入口圧力Ｏ_(c)は同ポンプ入口
温度に対応する飽和圧力Ｎ_(c)と等しくなり、その後
は、飽和圧力Ｎ_(c)より低くなるので、給水ポンプ３４
ｃの吸込側管路内の給水がフラツシユする。

このフラツシユ現象の発生を防止するため、第１図に示
したように、通常、給水ポンプ吸込管路３３ａ，３３
ｂ，３３ｃと復水器の間に熱水を置換するための管路１
９を接続してある。但し、本管路１９の使用は、たとえ
自動化されたとしても、プラントの負荷降下率およびプ
ラント負荷降下幅のみで判断されており、停止させられ
た給水ポンプ、あるいは、停止中の給水ポンプの区別、
又、フラツシングを発生する可能性の有無等の判断なし
に、実施されている。すなわち、プラント負荷が急激に
変化した場合は、いかなる時でも、復水器排水管２０
ａ，２０ｂ，２０ｃの内、運転されていない給水ポンプ
吸込管に接続されているものは、開となり、ある一定時
間経過後に閉じる。このように、フラツシングの発生す
る可能性を判断しないで、復水器排水弁２０ａ，２０
ｂ，２０ｃを操作することは、脱気器貯水タンク２２内
に貯えられた熱水を無駄に復水器に排出することにな
り、プラント熱効率の低下を大きくする。又、一定時間
経過後に排水弁２０ａ，２０ｂ，２０ｃを閉じた場合、
完全に降水管および給水ポンプ吸込管路内の熱水が置換
されず、再び、フラツシングが発生する可能性がある。
又、排水弁２０ａ，２０ｂ，２０ｃの開時間を長くする
ことは、無駄に熱水を排出することになり、前述のよう
に、プラント熱効率の低下をひきおこす。

〔発明の目的〕

本発明の目的は、プラント負荷が低下した際、フラツシ
ング発生を判断し、熱水置換最適制御を可能とする給水
ポンプ運転制御方法および同装置を提供することを目的
とする。

〔発明の概要〕本発明によれば、上記目的は、給水ポンプ吸込管内の圧
力と前記吸込管内を通る熱水の温度とを検出し、その圧
力と温度とに基づいて、それぞれの前記吸込管内の熱水
のフラッシング可能性を判定し、フラッシング可能性が
あると判定された前記吸込管内の熱水を、前記通水手段
を作動させて復水器へ排出する給水ポンプ運転制御方法
により達成される。

また、上記の給水ポンプ運転制御方法を実施するための
装置として、蒸気タービンの排気を復水器により凝縮
し、この復水を加熱脱気して貯水する脱気器貯水タンク
と、該脱気器貯水タンクに貯水された熱水を抽出してボ
イラへ供給する複数の給水ポンプと、前記脱気器貯水タ
ンクと前記複数の給水ポンプを連結して熱水を通す複数
の給水ポンプ吸込管と、該吸込管の各々に設けられ、前
記吸込管内の熱水を復水器へ通水する複数の管路と、該
各々の管路に設けられ、前記管路の通水を制御する復水
器排出弁と、前記タービンの負荷を検出する負荷検出手
段とを有し、前記負荷検出手段の出力信号に応じて前記
複数の給水ポンプの運転台数を制御するように構成され
たものを用い、前記吸込管の各々に設けられ、前記吸込
管内の圧力を検出する複数の圧力検出手段と、前記吸込
管の各々に設けられ、前記吸込管内の熱水の温度を検出
する複数の熱水温度検出手段とを具備すると共に、前記
熱水温度検出手段の出力信号に基づいて演算された飽和
圧力と前記圧力検出手段によって検出された検出圧力と
の圧力差を求め、この圧力差と前記負荷検出手段の出力
信号に基づいて前記複数の復水器排出弁の各々に開弁及
び閉弁信号を送る自動演算器を備えたことを特徴とする
ものを提供する。

〔発明の実施例〕

第４図は、本発明の方法を実施するために構成した給水
運転制御装置を備えたタービンプラントの系統図であ
る。

発電機５に負荷信号発信器６を設けて、発電機の負荷、
すなわち蒸気タービンの負荷率を検出し給水ポンプ吸込
管３３ａ，３３ｂ，３３ｃに給水ポンプ入口圧力発信器
２ａ，２ｂ，２ｃを設け、給水ポンプ入口圧力を検出
し、圧力発信器２ａ，２ｂ，２ｃの下流側に設けられた
給水温度検出器３ａ，３ｂ，３ｃにより給水ポンプ吸込
管内給水温度を検出する。各発信器の出力信号を入力す
る自動演算器１を設け、フラツシングを発生するポイン
ト（第２図，第３図に示したイ点）を算出し、そのポン
ト以降に熱水置換を実施する。

第５図は、第４図の装置を用いて本発明の方法を実施し
た一例における制御原理図である。

自動演算器１中に負荷降下率演算部１，２を構成し発電
機負荷発信器６よりの発電機負荷Ｌの入力によつて負荷
降下率Ｌｘは、又、自動演算器１中に構成された飽和圧力演算部１．１
で、給水ポンプ入口温度発信器３（第７図）より給水ポ
ンプ吸込管路内給水温度Ｔ_ｎ（ｎ＝１，２，３）の入力
によつて飽和圧力P_Tn （ｎ＝１，２，３）を記憶させて
おいた縦軸がエンタルピ、横軸がエントロピからなる線
図（Mollier 線図）により求める。すなわち、給水温度
Ｔ_ｎとMollier 線図上の飽和限界線区との交点より算出
する。（但し、場合によつては飽和限界線Ｚに余裕をと
ることもある。）このようにして算出された飽和圧力P
_Tn 、さらに、給水ポンプ入口圧力発信器２（第７図）
より給水ポンプ入口圧力Ｐ_ｎ（ｎ＝１，２，３）を圧力
差演算部１．３に入力し、下式により圧力差Ｙを求め
る。

Ｙ＝Ｐ_ｎ−（P_Tn ＋Ｃ）Ｃ：飽和圧力に対する余裕この計算式により算出された圧力差Ｙは、給水ポンプ吸
込管路内にある給水の状態を示し、フラツシング発生す
る可能性の有無を判断する指標となる。圧力差Ｙおよび
負荷降下率Ｌｘは熱水置換要否判定部１．４に入力さ
れ、下記に示すＬｘおよびＹの値により、熱水置換の要
否を判断し、制御信号１８を復水器排水弁２０ａ，２０
ｂ，２０ｃに発信せしめ、復水器排水弁２０ａ，２０
ｂ，２０ｃを制御する。尚、復水器排水弁２０ａ，２０
ｂ，２０ｃの各々は、同時に作動させる場合もあるが、
各給水ポンプの運転状態が異なるため（第２図，第３図
に示すイ点に到達する時間は給水ポンプ毎に異なる）復
水器排水弁２０ａ，２０ｂ，２０ｃは、判定部１．４の
信号により個別に制御される。

熱水置換要否判定部１．４での過程は、第２図，第３図に示すようにイ点以降の状態となり、フ
ラツシングを発生するため（プラント負荷変化率Ｌｘに
無関係に）熱水置換弁２０を開く必要がある。

(2)Ｙ＝０ＡＮＤＬｘ＞０の場合、第２図，第３図に示す、まさに、イ点の状態であり、こ
れ以上、プラント負荷が低下すれば、フラツシングを発
生するため、Ｌｘ＞０であれば熱水置換弁２０を開く。

(3)Ｙ＝０ＡＮＤＬｘ≦０の場合、 (2)と同様の状態であり、これ以上プラント負荷が低下
することがない（Ｌｘ≦０）ため、熱水置換弁２０を閉
じる。

第２図，第３図に示すイ点以前の状態であり、プラント
負荷変化率Ｌｘに無関係に熱水置換弁２０を閉じる。

このように、熱水置換要否判定部１．４により判断した
過程（弁開閉に対する指針）によつて、作業員もしくは
制御信号１８により、復水器排水弁２０を操作させる。

この過程を継続的に実行することにより、各給水ポンプ
吸込側管路内の状態を常時監視することができ、又、フ
ラツシングを発生する可能性のある場合のみ、熱水置換
を実施し、熱水置換終了前すなわち、復水器排水弁２０
を閉じるタイミングも、決定することができ、いかなる
場合も、給水ポンプを安定に運用することができる。

次に、前述の実施例と異なる実施例を第６図，第７図に
より説明する。

第６図は、第１図の従来装置において、給水ポンプ３４
とブースタポンプ３２が別置式の（駆動軸が異なる）場
合のフラツシング現象を説明するための図表であり、第
７図は、第４図の装置を用いて本発明の方法を実施した
一例の制御原理図である。

プラント負荷カーブＪは、第２図と同様にｔ_１時点から
下降し始めｔ_３時点までほぼ一様に下降する。ｔ_２時点
で、給水ポンプ３４ｂが停止するが、ブースタポンプ
は、別置式のため、運転を継続（ミニマムフロー運転）
する。Operatorがブースタポンプを停止させない限りポ
ンプは停止しない。このため、給水ポンプ３４ｂ吸込側
管路内の給水は、ブースタポンプにより徐々に脱気器２
２に戻される。しかし、その量は極少量であるため、短
時間に降水管および給水ポンプ吸込側管路の熱水を置換
することはできない。

よつて、停止された給水ポンプ３４ｂの吸込側管路内給
水の飽和圧力Ｎ_(b)は、第６図に示すように、徐々に降
下しイ点以降はフラツシングを発生し、ブースタポンプ
のウオータハンマやキヤビテーシヨンの原因となり、も
はや、ブースタポンプを運転することは難しく、ポンプ
の故障にもつながる。

第７図で自動演算器１の内部構造は第５図に示すものと
同様であるので説明を省略する。

第７図の熱水置換要否判定部１．４の制御信号１８をブ
ースタポンプ３２に適用することにより、ブースタポン
プを安全停止させることができる。

すなわち、制御信号１８で第５図に示す熱水置換弁開の
信号をブースタポンプ停止信号に、熱水置換弁閉の信号
をブースタポンプ運転継続の信号に置き換えることによ
り、その効果を発揮できる。

このように、演算器１の演算結果を基にブースタポンプ
運転，停止指令信号および熱水置換弁２０の開閉信号を
発信せしめ熱水置換およびブースタポンプの運転制御さ
せると本発明の給水ポンプ運転制御方法を全自動的で行
なうことができ、非常に有効である。

このように、給水ポンプ運転制御方法は、給水ポンプ装
置を設置した蒸気タービンプラントで、プラント負荷、
給水ポンプ入口圧力および同ポンプ入口温度を検出し、
検出値を自動演算器に入力して、自動演算器により、熱
水置換最適制御およびブースタポンプの最適運転制御を
可能とする。給水ポンプ運転状態値であるポンプ入口圧
力およびポンプ入口温度において、前者の代わりに給水
流量、ブースタポンプ吐出圧、給水ポンプ回転数、給水
ポンプ軸動力、脱気器器内圧力、又、後者の代わりに、
給水ポンプ入口側給水温度を用いても同様の効果が得ら
れる。

又、第５図の実施例は三個の給水ポンプ３４ａ，３４
ｂ，３４ｃ、にそれぞれブースタポンプ３２ａ，３２
ｂ，３２ｃを直列に接続した給水ポンプ装置に本発明を
適用したものであるが、ブースタポンプ３２ａ，３２
ｂ，３２ｃを省略した構成の給水ポンプ装置でも本発明
の熱水置換制御を上述と同様に適用することができる。

〔発明の効果〕

本発明によればプラント負荷が低下した際、フラツシン
グ発生と判断し、熱水置換最適制御が可能となる。

【図面の簡単な説明】

第１図は従来の給水ポンプの系統図、第２図，第３図は
第１図のポンプ運転特性図、第４図は本発明の一実施例
の給水ポンプ系統図、第５図は第４図の制御原理図、第
６図は第１図のフラツシング現象の説明図、第７図は第
４図の制御原理図である。１……自動演算器、２ａ，２ｂ，２ｃ……圧力発信器、
３ａ，３ｂ，３ｃ……給水温度検出器。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】蒸気タービンの排気を復水器により凝縮
し、この復水を加熱脱気して貯水する脱気器貯水タンク
と、該脱気器貯水タンクに貯水された熱水を抽出してボ
イラへ供給する複数の給水ポンプと、前記脱気器貯水タ
ンク及び前記複数の給水ポンプを連結して熱水を通す複
数の給水ポンプ吸込管と、該吸込管の各々に設けられ、
前記吸込管内の熱水を復水器へ通水する通水手段とを備
え、前記蒸気タービンの負荷に応じて前記複数の給水ポ
ンプの運転台数を制御すると共に、前記タービンの負荷
が降下したならば、前記通水手段を作動させて前記吸込
管内の熱水を復水器へ排出する給水ポンプ運転制御方法
において、前記吸込管内の圧力と前記吸込管内を通る熱水の温度と
を検出し、その圧力と温度とに基づいて、それぞれの前
記吸込管内の熱水のフラッシング可能性を判定し、フラ
ッシング可能性があると判定された前記吸込管内の熱水
を、前記通水手段を作動させて復水器へ排出することを
特徴とする給水ポンプ運転制御方法。
【請求項２】特許請求の範囲第１項記載の給水ポンプ運
転制御方法において、前記通水手段の作動継続時間を、
前記熱水の温度に基づいて演算された飽和圧力及び前記
吸込管内の検出圧力の圧力差と前記タービン負荷とに基
づいて定めることを特徴とする給水ポンプ運転制御方
法。
【請求項３】特許請求の範囲第２項記載の給水ポンプ運
転制御方法において、前記通水手段による熱水の排出
は、前記通水手段が作動してから、前記圧力差が実質的
に零になり、かつ前記タービン負荷が実質的に降下しな
くなるまで継続されることを特徴とする給水ポンプ運転
制御方法。
【請求項４】蒸気タービンの排気を復水器により凝縮
し、この復水を加熱脱気して貯水する脱気器貯水タンク
と、該脱気器貯水タンクに貯水された熱水を抽出してボ
イラへ供給する複数の給水ポンプと、前記脱気器貯水タ
ンクと前記複数の給水ポンプとを連結して熱水を通す複
数の給水ポンプ吸込管と、該吸込管の各々に設けられ、
前記吸込管内の熱水を復水器へ通水する複数の管路と、
該各々の管路に設けられ、前記管路の通水を制御する復
水器排出弁と、前記タービンの負荷を検出する負荷検出
手段とを有し、前記負荷検出手段の出力信号に応じて前
記複数の給水ポンプの運転台数を制御するように構成さ
れた給水ポンプ運転制御装置において、前記吸込管の各々に設けられ、前記吸込管内の圧力を検
出する複数の圧力検出手段と、前記吸込管の各々に設け
られ、前記吸込管内の熱水の温度を検出する複数の熱水
温度検出手段とを具備すると共に、前記熱水温度検出手
段の出力信号に基づいて演算された飽和圧力と前記圧力
検出手段によって検出された検出圧力との圧力差を求
め、この圧力差と前記負荷検出手段の出力信号とに基づ
いて前記複数の復水器排出弁の各々に開弁及び閉弁信号
を送る自動演算器とを備えたことを特徴とする給水ポン
プ運転制御装置。