JPH06238084A - ミシンの内かま - Google Patents
ミシンの内かまInfo
- Publication number
- JPH06238084A JPH06238084A JP3093693A JP3093693A JPH06238084A JP H06238084 A JPH06238084 A JP H06238084A JP 3093693 A JP3093693 A JP 3093693A JP 3093693 A JP3093693 A JP 3093693A JP H06238084 A JPH06238084 A JP H06238084A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rail
- hook
- inner hook
- sewing machine
- rail member
- Prior art date
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- Pending
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 外かまを回転駆動するに必要なトルクを低減
し、安定した円滑な高速度の外かま回転を達成するこ
と。 【構成】 ステンレス鋼から成る内かま本体の外周部
に、潤滑材を含む高密度ポリエチレン、液晶ポリマー、
あるいはまたアルミニウム合金粉末の中にアルミナ粉末
を散りばめた材料から成る軌条を、着脱交換可能に、固
定する。
し、安定した円滑な高速度の外かま回転を達成するこ
と。 【構成】 ステンレス鋼から成る内かま本体の外周部
に、潤滑材を含む高密度ポリエチレン、液晶ポリマー、
あるいはまたアルミニウム合金粉末の中にアルミナ粉末
を散りばめた材料から成る軌条を、着脱交換可能に、固
定する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ミシンの内かまに関
し、特にその軌条の構成に関する。
し、特にその軌条の構成に関する。
【０００２】
【従来の技術】ミシンのかまにおいて、内かまの軌条が
外かまの軌溝に嵌まり込み、外かまが高速度回転して、
縫製が行われる。この軌条と軌溝との摩擦係数を小さく
し、外かまの回転駆動を行うに必要なトルクを低減する
ことが要求されており、これによって縫製品質を向上す
ることができる。
外かまの軌溝に嵌まり込み、外かまが高速度回転して、
縫製が行われる。この軌条と軌溝との摩擦係数を小さく
し、外かまの回転駆動を行うに必要なトルクを低減する
ことが要求されており、これによって縫製品質を向上す
ることができる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、内か
まの軌条と外かまの軌溝との摩擦係数を低減して小さく
トルクで外かまを回転駆動することができるようにした
ミシンの内かまを提供することである。
まの軌条と外かまの軌溝との摩擦係数を低減して小さく
トルクで外かまを回転駆動することができるようにした
ミシンの内かまを提供することである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、内かま本体の
外周部に、合成樹脂または無機材料から成る軌条を固定
したことを特徴とするミシンの内かまである。
外周部に、合成樹脂または無機材料から成る軌条を固定
したことを特徴とするミシンの内かまである。
【０００５】また本発明は、垂直全回転かま、水平全回
転かまおよび半回転かまから成るグループのうちの１つ
に用いられることを特徴とする。
転かまおよび半回転かまから成るグループのうちの１つ
に用いられることを特徴とする。
【０００６】また本発明は、軌条の少なくとも表面層
は、潤滑剤を含む高密度ポリエチレンから成ることを特
徴とする。
は、潤滑剤を含む高密度ポリエチレンから成ることを特
徴とする。
【０００７】また本発明は、軌条は、液晶ポリマーから
成ることを特徴とするミシンの内かまである。
成ることを特徴とするミシンの内かまである。
【０００８】また本発明は、軌条は、アルミニウム合金
粉末の中にアルミナ粉末を散りばめた材料から成ること
を特徴とする。
粉末の中にアルミナ粉末を散りばめた材料から成ること
を特徴とする。
【０００９】また本発明は、軌条は、フッ素樹脂（たと
えばポリテトラフルオロエチレン（略称ＰＴＦＥ）、テ
フロンなど）に金属粉末を散りばめた材料から成ること
を特徴とする。
えばポリテトラフルオロエチレン（略称ＰＴＦＥ）、テ
フロンなど）に金属粉末を散りばめた材料から成ること
を特徴とする。
【００１０】
【作用】本発明に従えば、内かま本体の外周部に合成樹
脂または無機材料から成る軌条を固定し、これによって
その軌条と外かまの軌溝との摩擦係数を低減して、外か
まの回転駆動のためのトルクを低減し、円滑でかつ安定
した外かまの高速回転を可能にし、これによって縫製品
質の向上を図ることができるようになる。
脂または無機材料から成る軌条を固定し、これによって
その軌条と外かまの軌溝との摩擦係数を低減して、外か
まの回転駆動のためのトルクを低減し、円滑でかつ安定
した外かまの高速回転を可能にし、これによって縫製品
質の向上を図ることができるようになる。
【００１１】軌条は、そのばね力で内かま本体に嵌め込
んで固定するようにしてもよく、あるいはまた接着剤を
用いて内かま本体に軌条を固定するようにしてもよく、
このような軌条を取外し可能とし、したがって軌条が摩
耗したときに、新たな軌条と交換し、こうして内かま本
体を長期間にわたり使用することが可能になる。
んで固定するようにしてもよく、あるいはまた接着剤を
用いて内かま本体に軌条を固定するようにしてもよく、
このような軌条を取外し可能とし、したがって軌条が摩
耗したときに、新たな軌条と交換し、こうして内かま本
体を長期間にわたり使用することが可能になる。
【００１２】
【実施例】図１は、本発明の一実施例の垂直全回転かま
に用いられる内かま１の斜視図である。この内かま１
は、基本的には、内かま本体２と、その内かま本体２の
外周部に形成された嵌合溝３に嵌合して固定される軌条
部材４を有する。内かま本体２は、筒部５と、その筒部
５の端部に形成された内かま回り止め凹所６を有するフ
ランジ部７と、この筒部５の端部に形成された底部８と
を有する。
に用いられる内かま１の斜視図である。この内かま１
は、基本的には、内かま本体２と、その内かま本体２の
外周部に形成された嵌合溝３に嵌合して固定される軌条
部材４を有する。内かま本体２は、筒部５と、その筒部
５の端部に形成された内かま回り止め凹所６を有するフ
ランジ部７と、この筒部５の端部に形成された底部８と
を有する。
【００１３】図２は、嵌合溝３付近の断面図である。嵌
合溝３には、軌条部材４か嵌まり込む。この軌条部材４
は、軌条９と、その半径方向内方に突出した嵌合突起１
０とを有する。嵌合突起１０は周方向に間隔をあけて複
数個、軌条９と一体的に形成される。軌条９は、後述の
外かま１２の軌溝１３に嵌まり込み、外かま１２は、高
速度で回転駆動される。
合溝３には、軌条部材４か嵌まり込む。この軌条部材４
は、軌条９と、その半径方向内方に突出した嵌合突起１
０とを有する。嵌合突起１０は周方向に間隔をあけて複
数個、軌条９と一体的に形成される。軌条９は、後述の
外かま１２の軌溝１３に嵌まり込み、外かま１２は、高
速度で回転駆動される。
【００１４】図３は、内かま１の組立てられた状態を示
す斜視図である。内かま本体２には、軌溝部材４が嵌合
して固定される。この内かま１の底面は、図４に示され
ているとおりであり、この内かま１の平面は図５に示さ
れているとおりである。このような内かま１は、図６に
示されるように外かま１２に装着され、この内かま１に
はボビンケース１４が取付けられ、ミシンの機体１５に
固定された回り止め突起１６が、内かま１の回り止め凹
所６に嵌まり込み、外かま１２が矢符１６に示されるよ
うに回転駆動されるとき、内かま１の回転が阻止され
る。外かま１２の回転軸１７は水平軸線であり、こうし
て図６に示される垂直全回転かまが構成される。
す斜視図である。内かま本体２には、軌溝部材４が嵌合
して固定される。この内かま１の底面は、図４に示され
ているとおりであり、この内かま１の平面は図５に示さ
れているとおりである。このような内かま１は、図６に
示されるように外かま１２に装着され、この内かま１に
はボビンケース１４が取付けられ、ミシンの機体１５に
固定された回り止め突起１６が、内かま１の回り止め凹
所６に嵌まり込み、外かま１２が矢符１６に示されるよ
うに回転駆動されるとき、内かま１の回転が阻止され
る。外かま１２の回転軸１７は水平軸線であり、こうし
て図６に示される垂直全回転かまが構成される。
【００１５】軌条部材４は、合成樹脂または無機材料な
どの材料から成り、その無端環状の軌条９は弾発力を有
し、この弾発力によって、軌条部材４の軌条を、内かま
本体１の底８に図１の参照符１９で示されるように押込
んで嵌め込むことができる。このとき嵌合突起１０は、
内かま本体２の嵌合溝３に形成された周方向に延びる取
付凹所２１にぴったりと弾発的に嵌合し、こうして軌条
９が内かま本体２に着脱可能に固定される。取付凹所２
１の内面形状は、嵌合突起１０の外面形状とほぼ同一で
あり、この嵌合突起１０が前述のように取付凹所２１に
ぴったりと嵌合して固定される。さらに軌条９を内かま
本体２に着脱可能に固定するために接着剤を用いてもよ
い。
どの材料から成り、その無端環状の軌条９は弾発力を有
し、この弾発力によって、軌条部材４の軌条を、内かま
本体１の底８に図１の参照符１９で示されるように押込
んで嵌め込むことができる。このとき嵌合突起１０は、
内かま本体２の嵌合溝３に形成された周方向に延びる取
付凹所２１にぴったりと弾発的に嵌合し、こうして軌条
９が内かま本体２に着脱可能に固定される。取付凹所２
１の内面形状は、嵌合突起１０の外面形状とほぼ同一で
あり、この嵌合突起１０が前述のように取付凹所２１に
ぴったりと嵌合して固定される。さらに軌条９を内かま
本体２に着脱可能に固定するために接着剤を用いてもよ
い。
【００１６】内かま本体２は、たとえばステンレス鋼
製、鋼鉄製であってもよい。さらにまた内かま本体２
は、合成樹脂と金属との複合体から形成されてもよい。
前記合成樹脂と金属との複合体は、たとえばエポキシ樹
脂にアルミニウムまたは黄銅などの金属繊維を充填して
形成される。前記金属繊維の太さは０．０１ｍｍ程度の
ものを使用する。これによって引張り強さ、圧縮強さな
どの機械的強さが向上され、金属繊維３５％を加えるこ
とにより、引張り強さは約５倍に増す。
製、鋼鉄製であってもよい。さらにまた内かま本体２
は、合成樹脂と金属との複合体から形成されてもよい。
前記合成樹脂と金属との複合体は、たとえばエポキシ樹
脂にアルミニウムまたは黄銅などの金属繊維を充填して
形成される。前記金属繊維の太さは０．０１ｍｍ程度の
ものを使用する。これによって引張り強さ、圧縮強さな
どの機械的強さが向上され、金属繊維３５％を加えるこ
とにより、引張り強さは約５倍に増す。
【００１７】またアルミニウム粉末または鉄粉末をエポ
キシ樹脂に充填したエポキシ注入成形樹脂も好ましく、
これによって機械強さが強くなる。
キシ樹脂に充填したエポキシ注入成形樹脂も好ましく、
これによって機械強さが強くなる。
【００１８】また本実施例の他の実施例として、合成樹
脂と金属との複合体における前記金属に代えて、合成樹
脂に炭素粉末を加えてもよい。
脂と金属との複合体における前記金属に代えて、合成樹
脂に炭素粉末を加えてもよい。
【００１９】軌条部材４は、潤滑剤であるたとえばグリ
ースを含む高密度ポリエチレンから成る。前記グリース
を含む高密度ポリエチレンは、ポリエチレンからなる合
成樹脂粉末とグリースとを混合し、１５０℃程度に加熱
し、樹脂状に固められて形成される。前記高密度ポリエ
チレンは比重０．９４〜０．９６、結晶化度８５〜９５
％であり、硬さはＨｓ＝７５であり、５７００Ｇを１時
間作用させたときの離油度は５％であり、約３０ｋｇｆ
／ｃｍ2 の圧縮強度を有する。また、前記グリースにお
いては、耐熱性の高いリチウムセッケングリース、また
はメチルシリコーン油にシリカゲルを混ぜたゼリー状の
シリコーングリースであってもよい。前記内かま１の軌
条９を、このような樹脂で構成することによって、前記
軌条９と軌溝１３との摺接による摩耗で、高密度ポリエ
チレン中のグリースが出てきて、潤滑される。
ースを含む高密度ポリエチレンから成る。前記グリース
を含む高密度ポリエチレンは、ポリエチレンからなる合
成樹脂粉末とグリースとを混合し、１５０℃程度に加熱
し、樹脂状に固められて形成される。前記高密度ポリエ
チレンは比重０．９４〜０．９６、結晶化度８５〜９５
％であり、硬さはＨｓ＝７５であり、５７００Ｇを１時
間作用させたときの離油度は５％であり、約３０ｋｇｆ
／ｃｍ2 の圧縮強度を有する。また、前記グリースにお
いては、耐熱性の高いリチウムセッケングリース、また
はメチルシリコーン油にシリカゲルを混ぜたゼリー状の
シリコーングリースであってもよい。前記内かま１の軌
条９を、このような樹脂で構成することによって、前記
軌条９と軌溝１３との摺接による摩耗で、高密度ポリエ
チレン中のグリースが出てきて、潤滑される。
【００２０】本発明の他の実施例として、このような樹
脂が、軌条９の表面層だけに形成され、その表面層以外
の残余の部分は、他の組成を有する合成樹脂などから成
ってもよい。
脂が、軌条９の表面層だけに形成され、その表面層以外
の残余の部分は、他の組成を有する合成樹脂などから成
ってもよい。
【００２１】外かま１２は、鋼鉄、ステンレス鋼、合成
樹脂、無機材料およびその他の材料から成ってもよい。
樹脂、無機材料およびその他の材料から成ってもよい。
【００２２】本発明のさらに他の実施例として、軌条部
材４は、液晶ポリマーから成る。高分子の主鎖に棒状の
剛直成分をもつ前記液晶ポリマーは、剛直鎖成分間の分
子間力が大きく、かつ成形時によく配向して結晶化する
ので、その耐熱性は極めて優れており、高速度で回転駆
動される外かま１２による摩擦で温度が高くなっても、
熱変形温度は極めて高いので変形することはない。また
前記液晶ポリマーは、剛直な分子鎖から成り、成形する
ときに流動方向に高度に配向するので高強度、高弾性率
であり、また分子鎖は配向方向に関しては伸びきった状
態で配列しているため、引張力が加わってもそれ以上伸
びることはほとんどない優れたクリープ特性を示す。ま
た線膨張係数はきわめて小さく、特に流動方向の線膨張
係数は１×１０-5ｃｍ／ｃｍ／℃程度である。このよう
な線膨張係数は他の合成樹脂より１桁低い値であり、金
属と同等の寸法安定性を得ることが可能となる。このこ
とから夏と冬などの環境温度差および湿度差による寸法
変化はほとんど零である。またこの液晶ポリマーは、耐
候性も高いので長い使用が可能となる。また液晶ポリマ
ーは、溶融状態と固化状態の構造が似通っているため相
変化がわずかであり、固化するときの体積変化も少な
い。
材４は、液晶ポリマーから成る。高分子の主鎖に棒状の
剛直成分をもつ前記液晶ポリマーは、剛直鎖成分間の分
子間力が大きく、かつ成形時によく配向して結晶化する
ので、その耐熱性は極めて優れており、高速度で回転駆
動される外かま１２による摩擦で温度が高くなっても、
熱変形温度は極めて高いので変形することはない。また
前記液晶ポリマーは、剛直な分子鎖から成り、成形する
ときに流動方向に高度に配向するので高強度、高弾性率
であり、また分子鎖は配向方向に関しては伸びきった状
態で配列しているため、引張力が加わってもそれ以上伸
びることはほとんどない優れたクリープ特性を示す。ま
た線膨張係数はきわめて小さく、特に流動方向の線膨張
係数は１×１０-5ｃｍ／ｃｍ／℃程度である。このよう
な線膨張係数は他の合成樹脂より１桁低い値であり、金
属と同等の寸法安定性を得ることが可能となる。このこ
とから夏と冬などの環境温度差および湿度差による寸法
変化はほとんど零である。またこの液晶ポリマーは、耐
候性も高いので長い使用が可能となる。また液晶ポリマ
ーは、溶融状態と固化状態の構造が似通っているため相
変化がわずかであり、固化するときの体積変化も少な
い。
【００２３】また前記液晶ポリマーの非常に興味ある特
性として、振動を減衰する特性がある。一般に振動を減
衰する特性はゴムのような軟らかい材料が優れている
が、液晶ポリマーは高弾性率を持ちながら大きな振動減
衰特性を兼ね備えている。耐摩耗性を向上するために
は、前記液晶ポリマーに比摩耗量を小さくし、かつ動摩
擦係数を小さくするためにカーボン繊維を３０％混合す
るようにしてもよい。また前記液晶ポリマーは、パラヒ
ドロキシ安息香酸と２−ヒドロキシ−６−ナフトエ酸と
の共重合体から成る。その他の材料として、２種もしく
は３種以上のナフタレン基を主鎖結合の一構成成分と
し、他の構成成分との共重合体から成ってもよい。前記
ナフタレン基は、１．２位、１．４位、１．５位、１．
８位、２．３位、２．６位、２．７位より選ばれる２以
上の置換位置に官能基を有する化合物であり、官能基は
ポリエステルおよび／またはポリエステルアミドを形成
することが可能な官能基であればよい。すなわち、官能
基はヒドロキシ基、カルボキシル基、アミノ基、エステ
ル基等より選ばれる。
性として、振動を減衰する特性がある。一般に振動を減
衰する特性はゴムのような軟らかい材料が優れている
が、液晶ポリマーは高弾性率を持ちながら大きな振動減
衰特性を兼ね備えている。耐摩耗性を向上するために
は、前記液晶ポリマーに比摩耗量を小さくし、かつ動摩
擦係数を小さくするためにカーボン繊維を３０％混合す
るようにしてもよい。また前記液晶ポリマーは、パラヒ
ドロキシ安息香酸と２−ヒドロキシ−６−ナフトエ酸と
の共重合体から成る。その他の材料として、２種もしく
は３種以上のナフタレン基を主鎖結合の一構成成分と
し、他の構成成分との共重合体から成ってもよい。前記
ナフタレン基は、１．２位、１．４位、１．５位、１．
８位、２．３位、２．６位、２．７位より選ばれる２以
上の置換位置に官能基を有する化合物であり、官能基は
ポリエステルおよび／またはポリエステルアミドを形成
することが可能な官能基であればよい。すなわち、官能
基はヒドロキシ基、カルボキシル基、アミノ基、エステ
ル基等より選ばれる。
【００２４】また前記ナフタレン基は、ヒドロキシナフ
トエ酸、ジヒドロキシナフタレンおよび／またはナフタ
レンジカルボン酸であってもよい。
トエ酸、ジヒドロキシナフタレンおよび／またはナフタ
レンジカルボン酸であってもよい。
【００２５】ナフタレン基以外の構成成分は、ｐ位フェ
ニル基、４，４′−ビフェニル基および／または化１の
一般式、すなわち
ニル基、４，４′−ビフェニル基および／または化１の
一般式、すなわち
【００２６】
【化１】
【００２７】（ただし、Ｘはアルキレン（炭素数１〜
４）アルキリデン（炭素数１〜４）、−Ｏ−、−Ｓ−、
−ＳＯ−、−ＳＯ2 −、−ＣＯ−より選ばれる基、Ｒ，
Ｒ′はヒドロキシ基、カルボキシル基等の反応性基また
はそれらのエステルである。）で表される化合物および
それらの置換誘導体より形成される。またポリマーの結
合単位はエステルおよび／またはエステルアミドが好ま
しく、それらを形成する官能基はヒドロキシ基、カルボ
キシル基、アミノ基、エステル基等より選ばれ、また好
ましくは、テレフタル酸、ハイドロキノン、ｐ−ジアセ
トキシフェニレン、ｐ−ヒドロキシ安息香酸およびそれ
らのエステル類、４，４′−ジヒドロキシビフェニル、
４，４′−ジカルボキシビフェニル、４−ヒドロキシ−
４′−カルボキシビフェニルおよびそれらのエステル
類、化１の一般式のＸがメチレン、プロペニルまたは−
ＳＯ2 −である各ジヒドロキシ体、ジカルボキシル体、
ヒドロキシカルボキシ体およびそれらのエステル類が選
ばれ、さらに好ましくは、テレフタル酸、ヒドロキシ安
息香酸、４，４′−ジヒドロキシビフェニル、４，４′
−ジカルボキシビフェニルおよびそれらのエステル類が
選ばれる。
４）アルキリデン（炭素数１〜４）、−Ｏ−、−Ｓ−、
−ＳＯ−、−ＳＯ2 −、−ＣＯ−より選ばれる基、Ｒ，
Ｒ′はヒドロキシ基、カルボキシル基等の反応性基また
はそれらのエステルである。）で表される化合物および
それらの置換誘導体より形成される。またポリマーの結
合単位はエステルおよび／またはエステルアミドが好ま
しく、それらを形成する官能基はヒドロキシ基、カルボ
キシル基、アミノ基、エステル基等より選ばれ、また好
ましくは、テレフタル酸、ハイドロキノン、ｐ−ジアセ
トキシフェニレン、ｐ−ヒドロキシ安息香酸およびそれ
らのエステル類、４，４′−ジヒドロキシビフェニル、
４，４′−ジカルボキシビフェニル、４−ヒドロキシ−
４′−カルボキシビフェニルおよびそれらのエステル
類、化１の一般式のＸがメチレン、プロペニルまたは−
ＳＯ2 −である各ジヒドロキシ体、ジカルボキシル体、
ヒドロキシカルボキシ体およびそれらのエステル類が選
ばれ、さらに好ましくは、テレフタル酸、ヒドロキシ安
息香酸、４，４′−ジヒドロキシビフェニル、４，４′
−ジカルボキシビフェニルおよびそれらのエステル類が
選ばれる。
【００２８】このような液晶ポリマーから成る外かま１
２と内かま１とを用いて長期間にわたって高速で縫製動
作を行っても、軌溝９の表面の摩耗はきわめて少なく、
耐久性を格段に向上することができる。しかも前記外か
ま１２も同様な材料製にすると、軽量であるので、下軸
１７から伝達される回転トルクは小さくですみ、これに
よって下軸２を回転駆動するためのモータを小形化する
ことができる。
２と内かま１とを用いて長期間にわたって高速で縫製動
作を行っても、軌溝９の表面の摩耗はきわめて少なく、
耐久性を格段に向上することができる。しかも前記外か
ま１２も同様な材料製にすると、軽量であるので、下軸
１７から伝達される回転トルクは小さくですみ、これに
よって下軸２を回転駆動するためのモータを小形化する
ことができる。
【００２９】図７は、液晶ポリマーの射出成形品２８の
一部を切欠いた断面図である。前記液晶ポリマーは、流
動方向に分子鎖が高度に配向した外側スキン層２９と、
内側スキン層３０と、配向が明瞭でないコア層３１とを
含む。前記スキン層２９，３０の厚さは成形品の厚さに
拘わらず０．３〜０．２ｍｍとほぼ一定している。前記
液晶ポリマーは、加熱により可塑化され閉じられた金型
に押し込められ、冷却、固化されてから金型を開いて取
り出される。このように液晶ポリマーを金型成形して外
かま１２および内かま１、特に軌条部材４を製造するこ
とができるので、製造が容易であり、生産性が向上され
る。
一部を切欠いた断面図である。前記液晶ポリマーは、流
動方向に分子鎖が高度に配向した外側スキン層２９と、
内側スキン層３０と、配向が明瞭でないコア層３１とを
含む。前記スキン層２９，３０の厚さは成形品の厚さに
拘わらず０．３〜０．２ｍｍとほぼ一定している。前記
液晶ポリマーは、加熱により可塑化され閉じられた金型
に押し込められ、冷却、固化されてから金型を開いて取
り出される。このように液晶ポリマーを金型成形して外
かま１２および内かま１、特に軌条部材４を製造するこ
とができるので、製造が容易であり、生産性が向上され
る。
【００３０】前記液晶ポリマーは、各スキン層２９，３
０が流動方向に強く配向しているので、高強度、高弾性
率の優れた機械的特性をもつ。しかし配向しやすいこと
から異方性を生じやすいので、この異方性を減じるため
に剛直性骨格に補強剤を導入するのが好ましい。また配
向しやすいことから各スキン層２９，３０から剥離され
たフィブリルを生じやすい。マクロフィブリル３２は５
μｍ、フィブリル３３は０．５μｍ、ミクロフィブリル
３４は０．０５μｍである。前記液晶ポリマーは外側ス
キン層２９、内側スキン層３０、コア層３１などの多層
構造をもつものであり、高弾性率であるにも拘わらず、
大きな振動減衰特性を示す。
０が流動方向に強く配向しているので、高強度、高弾性
率の優れた機械的特性をもつ。しかし配向しやすいこと
から異方性を生じやすいので、この異方性を減じるため
に剛直性骨格に補強剤を導入するのが好ましい。また配
向しやすいことから各スキン層２９，３０から剥離され
たフィブリルを生じやすい。マクロフィブリル３２は５
μｍ、フィブリル３３は０．５μｍ、ミクロフィブリル
３４は０．０５μｍである。前記液晶ポリマーは外側ス
キン層２９、内側スキン層３０、コア層３１などの多層
構造をもつものであり、高弾性率であるにも拘わらず、
大きな振動減衰特性を示す。
【００３１】本発明のさらに他の実施例として、軌条部
材４は、アルミニウム合金粉末の中にアルミナ粉末を散
りばめた材料から成り、耐摩耗性が高く、かつ高い温度
であっても強度の低下が少なく、さらに加工性がきわめ
て良好であるという特性を有している。前記アルミニウ
ム合金粉末は、鋼、マグネシウム、ニッケル、および鉄
を含むＡ２０００系と呼ばれるアルミニウム合金を粉末
化し、これに粒径５ミクロン前後のアルミナ粉末を２〜
５％加えて混合したものをプレス成形した後、４００℃
で熱間押し出しして棒状体のビレットを形成し、こうし
て得られたアルミニウム合金のビレットを、たとえば冷
間鍛造によって所定の形状に容易に成形して、その後、
研磨加工などの仕上げ作業を行って製造することができ
る。このようなアルミニウム合金材料から成る外かま１
２および内かま１は、たとえば冷間鍛造後に焼入れおよ
び焼戻し処理したもので、炭素鋼の約１００倍の耐摩耗
性を有している。また引張り強度は、１５０℃で３６ｋ
ｇ／ｃｍ2 であり、このような強度は室温下の炭素鋼と
同等か、純アルミニウムの約５倍に相当している。
材４は、アルミニウム合金粉末の中にアルミナ粉末を散
りばめた材料から成り、耐摩耗性が高く、かつ高い温度
であっても強度の低下が少なく、さらに加工性がきわめ
て良好であるという特性を有している。前記アルミニウ
ム合金粉末は、鋼、マグネシウム、ニッケル、および鉄
を含むＡ２０００系と呼ばれるアルミニウム合金を粉末
化し、これに粒径５ミクロン前後のアルミナ粉末を２〜
５％加えて混合したものをプレス成形した後、４００℃
で熱間押し出しして棒状体のビレットを形成し、こうし
て得られたアルミニウム合金のビレットを、たとえば冷
間鍛造によって所定の形状に容易に成形して、その後、
研磨加工などの仕上げ作業を行って製造することができ
る。このようなアルミニウム合金材料から成る外かま１
２および内かま１は、たとえば冷間鍛造後に焼入れおよ
び焼戻し処理したもので、炭素鋼の約１００倍の耐摩耗
性を有している。また引張り強度は、１５０℃で３６ｋ
ｇ／ｃｍ2 であり、このような強度は室温下の炭素鋼と
同等か、純アルミニウムの約５倍に相当している。
【００３２】このような外かま１２と内かま１とを用い
て長期間にわたって高速で縫製動作を行っても、軌溝１
３および軌条９の表面の摩耗はきわめて少なく、耐久性
を格段に向上することができる。しかも前記外かま１２
は軽量であるので、下軸１７から伝達される回転トルク
は小さくですみ、これによって下軸１７を回転駆動する
ためのモータを小形化することができる。
て長期間にわたって高速で縫製動作を行っても、軌溝１
３および軌条９の表面の摩耗はきわめて少なく、耐久性
を格段に向上することができる。しかも前記外かま１２
は軽量であるので、下軸１７から伝達される回転トルク
は小さくですみ、これによって下軸１７を回転駆動する
ためのモータを小形化することができる。
【００３３】本発明は、垂直全回転かまだけでなく、水
平全回転かまおよび半回転かまなどに関連して広範囲に
実施することができる。
平全回転かまおよび半回転かまなどに関連して広範囲に
実施することができる。
【００３４】軌条と同様な材料によって、内かまおよび
外かまを製造することもまた可能である。
外かまを製造することもまた可能である。
【００３５】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、外かま本
体の外周部に、合成樹脂または無機材料から成る軌条を
固定し、この軌条は外かまの軌溝に嵌まり込み、したが
って軌条と軌溝との摩擦係数を低減し、外かまの回転駆
動に必要なトルクを低減し、外かまを高速度で安定に円
滑に回転駆動し、縫製品質の向上を図ることができるよ
うになる。
体の外周部に、合成樹脂または無機材料から成る軌条を
固定し、この軌条は外かまの軌溝に嵌まり込み、したが
って軌条と軌溝との摩擦係数を低減し、外かまの回転駆
動に必要なトルクを低減し、外かまを高速度で安定に円
滑に回転駆動し、縫製品質の向上を図ることができるよ
うになる。
【図１】本発明の一実施例の内かま１の分解斜視図であ
る。
る。
【図２】内かま１の嵌合溝３付近を示す断面図である。
【図３】本発明の一実施例の内かま１の斜視図である。
【図４】内かま１の底面図である。
【図５】内かま１の平面図である。
【図６】内かま１を備える垂直全回転かまの斜視図であ
る。
る。
【図７】液晶ポリマーの反出成形品２８の一部を切欠い
て示す斜視図である。
て示す斜視図である。
１ 内かま ２ 内かま本体 ３ 嵌合溝 ４ 軌条部材 ９ 軌条 １０ 嵌合突起 ２１ 取付凹所
Claims (6)
- 【請求項１】 内かま本体の外周部に、合成樹脂または
無機材料から成る軌条を固定したことを特徴とするミシ
ンの内かま。 - 【請求項２】 垂直全回転かま、水平全回転かまおよび
半回転かまから成るグループのうちの１つに用いられる
ことを特徴とする請求項１記載のミシンの内かま。 - 【請求項３】 軌条の少なくとも表面層は、潤滑剤を含
む高密度ポリエチレンから成ることを特徴とする請求項
１記載のミシンの内かま。 - 【請求項４】 軌条は、液晶ポリマーから成ることを特
徴とするミシンの内かま。 - 【請求項５】 軌条は、アルミニウム合金粉末の中にア
ルミナ粉末を散りばめた材料から成ることを特徴とする
請求項１記載のミシンの内かま。 - 【請求項６】 軌条は、フッ素樹脂に金属粉末を散りば
めた材料から成ることを特徴とする請求項１記載のミシ
ンの内かま。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3093693A JPH06238084A (ja) | 1993-02-19 | 1993-02-19 | ミシンの内かま |
| US08/131,657 US5413058A (en) | 1992-12-09 | 1993-10-05 | Inner bobbin case holder of a fully rotating hook |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3093693A JPH06238084A (ja) | 1993-02-19 | 1993-02-19 | ミシンの内かま |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06238084A true JPH06238084A (ja) | 1994-08-30 |
Family
ID=12317569
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3093693A Pending JPH06238084A (ja) | 1992-12-09 | 1993-02-19 | ミシンの内かま |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06238084A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5651323A (en) * | 1994-02-24 | 1997-07-29 | Hirose Manufacturing Co., Ltd. | Hook assembly with coated surfaces for sewing machine |
| JP2002210281A (ja) * | 2001-01-15 | 2002-07-30 | Juki Corp | ミシンの半回転釜 |
| JP2014008094A (ja) * | 2012-06-27 | 2014-01-20 | Hirose Mfg Co Ltd | 全回転かま |
| CN110735250A (zh) * | 2019-11-26 | 2020-01-31 | 浙江华洋缝制有限公司 | 一种梭芯套及其制造方法 |
| CN115717301A (zh) * | 2022-10-10 | 2023-02-28 | 百福工业缝纫机（张家港）有限公司 | 一种缝纫机润滑油量检测补液方法及系统 |
| EP4653595A1 (en) | 2024-05-22 | 2025-11-26 | Hirose Manufacturing Co., Ltd. | Full rotation hook |
Citations (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5166330A (ja) * | 1974-12-06 | 1976-06-08 | Torishima Pump Mfg Co Ltd | Fukugozairyo |
| JPS5886190A (ja) * | 1981-11-18 | 1983-05-23 | 株式会社佐文工業所 | ミシンの全回転釜の内釜製造方法 |
| JPS60865U (ja) * | 1983-06-16 | 1985-01-07 | 三菱電機株式会社 | 圧着端子 |
| JPS6027878B2 (ja) * | 1977-04-07 | 1985-07-01 | 工業技術院長 | ハニカムプレ−トを使用した高温断熱配管 |
| JPS6342947U (ja) * | 1986-09-05 | 1988-03-22 | ||
| JPS63169340A (ja) * | 1986-12-30 | 1988-07-13 | Showa Denko Kk | セラミツクス分散強化型アルミニウム合金の製造方法 |
| JPS63206455A (ja) * | 1987-02-20 | 1988-08-25 | Showa Denko Kk | 高強度、耐摩耗性Ａｌ合金粉末成形部材の熱処理方法 |
| JPS63227735A (ja) * | 1987-03-17 | 1988-09-22 | Showa Alum Corp | 耐摩耗性に優れた複合材料及びその製造方法 |
| JPH0421735A (ja) * | 1990-05-16 | 1992-01-24 | Nissan Motor Co Ltd | アルミニウム系軸受合金 |
| JPH04210123A (ja) * | 1990-11-30 | 1992-07-31 | Taiho Kogyo Co Ltd | 樹脂軸受材料 |
-
1993
- 1993-02-19 JP JP3093693A patent/JPH06238084A/ja active Pending
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| CN115717301B (zh) * | 2022-10-10 | 2023-12-19 | 百福工业缝纫机（张家港）有限公司 | 一种缝纫机润滑油量检测补液方法及系统 |
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