JPH06240432A - Ｔｉを含有する溶融めっき鋼板の製造方法 - Google Patents
Ｔｉを含有する溶融めっき鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPH06240432A JPH06240432A JP5048574A JP4857493A JPH06240432A JP H06240432 A JPH06240432 A JP H06240432A JP 5048574 A JP5048574 A JP 5048574A JP 4857493 A JP4857493 A JP 4857493A JP H06240432 A JPH06240432 A JP H06240432A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- layer
- plating
- steel sheet
- corrosion resistance
- steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Coating With Molten Metal (AREA)
- Physical Vapour Deposition (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
- ing And Chemical Polishing (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 比較的多量のＴｉを第２層に含む複層めっき
層を形成することにより、めっき鋼板の耐食性，耐熱性
を改善する。 【構成】 プラズマエッチング又はイオンビームエッチ
ングによる活性化処理，Ｔｉの真空蒸着及び溶融Ａｌ−
Ｓｉ合金めっきの一連の工程を同じ真空槽内で行う。下
地鋼Ｓの上には、Ａｌ−Ｓｉ−Ｆｅ−Ｔｉ系の第１層Ｌ
1 とＡｌ−Ｓｉ−Ｔｉ系の第３層Ｌ3 との間に、耐食性
に優れたＡｌ−Ｔｉ−Ｓｉ−Ｆｅ系の第２層Ｌ2 が形成
されている。第２層Ｌ2 のＴｉ濃度は、０．５重量％以
上とすることが好ましい。第２層Ｌ2 のＴｉは、溶融め
っき浴に浸漬される前のめっき原板に真空蒸着で形成さ
れたＴｉ被覆層から供給される。 【効果】 第２層Ｌ2 及び第３層Ｌ3 によりめっき鋼板
の耐食性，耐熱性が大幅に改善され、安価な普通鋼をめ
っき原板として使用した場合にあってもステンレス鋼に
匹敵する耐食性が低コストで得られる。
層を形成することにより、めっき鋼板の耐食性，耐熱性
を改善する。 【構成】 プラズマエッチング又はイオンビームエッチ
ングによる活性化処理，Ｔｉの真空蒸着及び溶融Ａｌ−
Ｓｉ合金めっきの一連の工程を同じ真空槽内で行う。下
地鋼Ｓの上には、Ａｌ−Ｓｉ−Ｆｅ−Ｔｉ系の第１層Ｌ
1 とＡｌ−Ｓｉ−Ｔｉ系の第３層Ｌ3 との間に、耐食性
に優れたＡｌ−Ｔｉ−Ｓｉ−Ｆｅ系の第２層Ｌ2 が形成
されている。第２層Ｌ2 のＴｉ濃度は、０．５重量％以
上とすることが好ましい。第２層Ｌ2 のＴｉは、溶融め
っき浴に浸漬される前のめっき原板に真空蒸着で形成さ
れたＴｉ被覆層から供給される。 【効果】 第２層Ｌ2 及び第３層Ｌ3 によりめっき鋼板
の耐食性，耐熱性が大幅に改善され、安価な普通鋼をめ
っき原板として使用した場合にあってもステンレス鋼に
匹敵する耐食性が低コストで得られる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、Ｔｉの含有によりめっ
き層の防食作用を向上させた溶融めっき鋼板を製造する
方法に関する。
き層の防食作用を向上させた溶融めっき鋼板を製造する
方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】Ａｌ−Ｓｉ系の合金めっき鋼板は、Ａｌ
及びＳｉを含有する溶融めっき浴に鋼板を浸漬する溶融
めっき法によって製造されている。鋼板表面に形成され
たＡｌ−Ｓｉ合金めっき層は、耐食性，耐熱性等に優
れ、しかも美麗な表面外観を呈することから、自動車の
排気系材料、建築用材料等として広範な分野で使用され
ている。Ａｌ−Ｓｉ合金めっき鋼板の耐食性，耐熱性等
を更に高め、過酷な雰囲気においても十分な耐久性を呈
する構造材料を得るため、０．０１〜２重量％のＣｒを
含有するＡｌ−Ｓｉ合金めっき鋼板が特開平２−８８７
５４号公報で紹介されている。Ａｌ−Ｓｉ合金めっきが
施されるめっき原板としては、普通鋼だけでなく、それ
自体で耐食性の優れたＣｒ含有低合金鋼，ステンレス鋼
等も使用されるようになってきている。
及びＳｉを含有する溶融めっき浴に鋼板を浸漬する溶融
めっき法によって製造されている。鋼板表面に形成され
たＡｌ−Ｓｉ合金めっき層は、耐食性，耐熱性等に優
れ、しかも美麗な表面外観を呈することから、自動車の
排気系材料、建築用材料等として広範な分野で使用され
ている。Ａｌ−Ｓｉ合金めっき鋼板の耐食性，耐熱性等
を更に高め、過酷な雰囲気においても十分な耐久性を呈
する構造材料を得るため、０．０１〜２重量％のＣｒを
含有するＡｌ−Ｓｉ合金めっき鋼板が特開平２−８８７
５４号公報で紹介されている。Ａｌ−Ｓｉ合金めっきが
施されるめっき原板としては、普通鋼だけでなく、それ
自体で耐食性の優れたＣｒ含有低合金鋼，ステンレス鋼
等も使用されるようになってきている。
【０００３】溶融Ａｌ−Ｓｉ合金めっき鋼板は、前処理
帯において還元性雰囲気の下でめっき原板を焼鈍するこ
とにより、鋼板表面にある酸化皮膜を還元除去し且つ鋼
板表面を活性化した後、溶融めっきを行うライン内還元
焼鈍方式の連続溶融めっき設備を使用して通常製造され
ている。しかし、低合金鋼，ステンレス鋼等のようにＣ
ｒ，Ｓｉ，Ａｌ等の易酸化製元素を含有する鋼板をめっ
き原板とするとき、還元性ガスによって鋼板表面にある
酸化皮膜を除去することが困難である。そこで、下地鋼
に対するＡｌ−Ｓｉ合金めっき層の密着性を改善するた
め、鋼板に予めＦｅ，Ｆｅ−Ｂ等を電気めっきした後、
通常のライン内還元焼鈍方式の連続溶融めっき設備に通
板することにより、溶融Ａｌ−Ｓｉ合金めっき層を形成
している。また、特開昭６３−１７６４８２号公報で
は、Ｃｏ，Ｎｉ，Ｍｎ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｃｒ，Ｗ等をめっ
きし、更にＦｅめっき層を形成することにより、下地鋼
とＡｌめっき層との密着性を改良することが提案されて
いる。
帯において還元性雰囲気の下でめっき原板を焼鈍するこ
とにより、鋼板表面にある酸化皮膜を還元除去し且つ鋼
板表面を活性化した後、溶融めっきを行うライン内還元
焼鈍方式の連続溶融めっき設備を使用して通常製造され
ている。しかし、低合金鋼，ステンレス鋼等のようにＣ
ｒ，Ｓｉ，Ａｌ等の易酸化製元素を含有する鋼板をめっ
き原板とするとき、還元性ガスによって鋼板表面にある
酸化皮膜を除去することが困難である。そこで、下地鋼
に対するＡｌ−Ｓｉ合金めっき層の密着性を改善するた
め、鋼板に予めＦｅ，Ｆｅ−Ｂ等を電気めっきした後、
通常のライン内還元焼鈍方式の連続溶融めっき設備に通
板することにより、溶融Ａｌ−Ｓｉ合金めっき層を形成
している。また、特開昭６３−１７６４８２号公報で
は、Ｃｏ，Ｎｉ，Ｍｎ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｃｒ，Ｗ等をめっ
きし、更にＦｅめっき層を形成することにより、下地鋼
とＡｌめっき層との密着性を改良することが提案されて
いる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】低合金鋼やステンレス
鋼をめっき原板として使用するとき、Ａｌ−Ｓｉ合金め
っき鋼板の耐食性が向上する。しかし、めっき原板の原
材料費や製造コストが高くなるため、Ａｌ−Ｓｉ合金め
っき鋼板全体としての製品コストが高騰する。たとえ
ば、１６重量％以上のＣｒを含有するステンレス鋼をめ
っき原板として使用したものにあっては、Ａｌキルド鋼
等の普通鋼，低炭素鋼板をめっき原板として使用した場
合に比較して、製品価格が２倍以上になる。そこで、前
掲した特公平２−８８７５４号公報にみられるように、
Ｃｒを添加した溶融Ａｌ−Ｓｉめっき浴を使用すること
により、めっき層にＣｒが添加されたＡｌ−Ｓｉ合金め
っき鋼板を製造することが考えられる。しかし、めっき
浴にＣｒを添加するとき、めっき浴を形成するＡｌ−Ｓ
ｉ系合金の融点が上昇する。その結果、めっき浴を高温
に保持することが必要となり、めっき浴のポットが溶融
Ａｌ−Ｓｉ合金で激しく侵食され、ポットの寿命が著し
く低下する。
鋼をめっき原板として使用するとき、Ａｌ−Ｓｉ合金め
っき鋼板の耐食性が向上する。しかし、めっき原板の原
材料費や製造コストが高くなるため、Ａｌ−Ｓｉ合金め
っき鋼板全体としての製品コストが高騰する。たとえ
ば、１６重量％以上のＣｒを含有するステンレス鋼をめ
っき原板として使用したものにあっては、Ａｌキルド鋼
等の普通鋼，低炭素鋼板をめっき原板として使用した場
合に比較して、製品価格が２倍以上になる。そこで、前
掲した特公平２−８８７５４号公報にみられるように、
Ｃｒを添加した溶融Ａｌ−Ｓｉめっき浴を使用すること
により、めっき層にＣｒが添加されたＡｌ−Ｓｉ合金め
っき鋼板を製造することが考えられる。しかし、めっき
浴にＣｒを添加するとき、めっき浴を形成するＡｌ−Ｓ
ｉ系合金の融点が上昇する。その結果、めっき浴を高温
に保持することが必要となり、めっき浴のポットが溶融
Ａｌ−Ｓｉ合金で激しく侵食され、ポットの寿命が著し
く低下する。
【０００５】この点で、添加可能なＣｒの量に制約が加
わる。たとえば、通常の生産で使用されている浴温６８
０℃以下のＡｌ−Ｓｉめっき浴（Ｓｉ濃度＜１８重量
％）では、Ｃｒ添加量の上限は０．５重量％である。そ
の結果、Ｃｒを含有するＡｌ−Ｓｉめっき浴を使用する
方法では、得られたＡｌ−Ｓｉ合金めっき鋼板の耐食性
を大きく向上させることができない。他方、酸化され易
く且つ容易に酸化膜が表面に形成するＴｉで被覆された
鋼板は、普通鋼を溶融めっきする通常のライン内還元焼
鈍方式で溶融めっきすることができない。すなわち、表
面に形成されているＣｒの酸化皮膜が強固であり、表面
を還元性ガス中で加熱し活性化する通常の条件下では酸
化皮膜の還元除去反応が生じない。
わる。たとえば、通常の生産で使用されている浴温６８
０℃以下のＡｌ−Ｓｉめっき浴（Ｓｉ濃度＜１８重量
％）では、Ｃｒ添加量の上限は０．５重量％である。そ
の結果、Ｃｒを含有するＡｌ−Ｓｉめっき浴を使用する
方法では、得られたＡｌ−Ｓｉ合金めっき鋼板の耐食性
を大きく向上させることができない。他方、酸化され易
く且つ容易に酸化膜が表面に形成するＴｉで被覆された
鋼板は、普通鋼を溶融めっきする通常のライン内還元焼
鈍方式で溶融めっきすることができない。すなわち、表
面に形成されているＣｒの酸化皮膜が強固であり、表面
を還元性ガス中で加熱し活性化する通常の条件下では酸
化皮膜の還元除去反応が生じない。
【０００６】この点、前掲した特開昭６３−１７６４８
２号公報で紹介されているようなＦｅ，Ｆｅ合金等のプ
レめっきは、良好な密着性でＴｉ表面に形成できない。
これは、Ｔｉ酸化皮膜の除去が困難なことに原因があ
る。本発明は、このような問題を解消すべく案出された
ものであり、真空雰囲気中でプラズマ又はイオンビーム
を使用するエッチング，Ｔｉの蒸着及び溶融Ａｌ−Ｓｉ
めっきを一連の工程として行うことにより、所定量のＴ
ｉを含有するＡｌ−Ｓｉ合金めっき層の密着性を向上さ
せると共に、耐食性に優れた安価な溶融めっき鋼板を提
供することを目的とする。
２号公報で紹介されているようなＦｅ，Ｆｅ合金等のプ
レめっきは、良好な密着性でＴｉ表面に形成できない。
これは、Ｔｉ酸化皮膜の除去が困難なことに原因があ
る。本発明は、このような問題を解消すべく案出された
ものであり、真空雰囲気中でプラズマ又はイオンビーム
を使用するエッチング，Ｔｉの蒸着及び溶融Ａｌ−Ｓｉ
めっきを一連の工程として行うことにより、所定量のＴ
ｉを含有するＡｌ−Ｓｉ合金めっき層の密着性を向上さ
せると共に、耐食性に優れた安価な溶融めっき鋼板を提
供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の溶融めっき鋼板
の製造方法は、その目的を達成するため、真空槽内に導
入しためっき原板にプラズマエッチング又はイオンビー
ムエッチングを施して前記めっき原板の表面を活性化し
た後、真空蒸着によってＴｉ被覆を形成し、次いで溶融
Ａｌ−Ｓｉめっき浴に導入することを特徴とする。
の製造方法は、その目的を達成するため、真空槽内に導
入しためっき原板にプラズマエッチング又はイオンビー
ムエッチングを施して前記めっき原板の表面を活性化し
た後、真空蒸着によってＴｉ被覆を形成し、次いで溶融
Ａｌ−Ｓｉめっき浴に導入することを特徴とする。
【０００８】以下、図面を参照しながら、本発明を具体
的に説明する。本発明に従って製造された溶融めっき鋼
板は、図１に示すように、下地鋼Ｓの上に第１層Ｌ1 ，
第２層Ｌ2 及び第３層Ｌ3 を積層した構造を持ってい
る。下地鋼Ｓとなるめっき原板は、特にその材質が限定
されるものではないが、製品コストを下げる上で普通鋼
を使用することが好ましい。第１層Ｌ1 は、Ａｌ−Ｓｉ
−Ｆｅ−Ｔｉ合金層であり、その上にＡｌ−Ｔｉ−Ｓｉ
−Ｆｅ合金層の第２層Ｌ2が形成されている。そして、
最外層に、Ａｌ−Ｓｉ−Ｔｉ系の第３層Ｌ3 が形成され
る。
的に説明する。本発明に従って製造された溶融めっき鋼
板は、図１に示すように、下地鋼Ｓの上に第１層Ｌ1 ，
第２層Ｌ2 及び第３層Ｌ3 を積層した構造を持ってい
る。下地鋼Ｓとなるめっき原板は、特にその材質が限定
されるものではないが、製品コストを下げる上で普通鋼
を使用することが好ましい。第１層Ｌ1 は、Ａｌ−Ｓｉ
−Ｆｅ−Ｔｉ合金層であり、その上にＡｌ−Ｔｉ−Ｓｉ
−Ｆｅ合金層の第２層Ｌ2が形成されている。そして、
最外層に、Ａｌ−Ｓｉ−Ｔｉ系の第３層Ｌ3 が形成され
る。
【０００９】第２層Ｌ2 中のＴｉ濃度は、多層Ａｌ系合
金めっき鋼板の耐食性を確保する上から、０．５重量％
以上にすることが好ましい。第２層Ｌ2 は、Ｔｉを被覆
した後の鋼板を溶融Ａｌ−Ｓｉめっき浴に浸漬すること
によって形成される。このとき、鋼板に対するＴｉの付
着量に応じて、第２層Ｌ2 のＴｉ濃度を調整することが
できる。他方、第１層及び第３層には、固溶範囲のＴｉ
が含有される。また、めっき原板にステンレス鋼等の合
金鋼を使用するとき、めっき層の第１〜３層に原板から
Ｃｒ，Ｎｉ等の合金成分が拡散する。しかし、第１〜３
層の何れにもＴｉが存在するため、耐食性の悪化はほと
んど生じない。フェライト系ステンレス鋼等をめっき原
板として使用した場合には、各層にＣｒが含有されるこ
とから、却って耐食性の向上がみられる。
金めっき鋼板の耐食性を確保する上から、０．５重量％
以上にすることが好ましい。第２層Ｌ2 は、Ｔｉを被覆
した後の鋼板を溶融Ａｌ−Ｓｉめっき浴に浸漬すること
によって形成される。このとき、鋼板に対するＴｉの付
着量に応じて、第２層Ｌ2 のＴｉ濃度を調整することが
できる。他方、第１層及び第３層には、固溶範囲のＴｉ
が含有される。また、めっき原板にステンレス鋼等の合
金鋼を使用するとき、めっき層の第１〜３層に原板から
Ｃｒ，Ｎｉ等の合金成分が拡散する。しかし、第１〜３
層の何れにもＴｉが存在するため、耐食性の悪化はほと
んど生じない。フェライト系ステンレス鋼等をめっき原
板として使用した場合には、各層にＣｒが含有されるこ
とから、却って耐食性の向上がみられる。
【００１０】溶融Ａｌ−Ｓｉめっき浴の組成及び温度
は、特に限定されるものではないが、めっき浴ポットの
寿命を延長し、良好な表面外観を溶融めっき鋼板に付与
すること等から、Ｓｉ濃度を１〜１３重量％の範囲に、
浴温を６８０℃以下の温度に維持することが好ましい。
特に、薄いＡｌ−Ｓｉ−Ｆｅ−Ｔｉ合金層を形成する場
合、めっき浴をＳｉ濃度を６〜１３重量％及び浴温６７
０℃以下にすることが望ましい。溶融Ａｌ−Ｓｉめっき
浴には、めっき浴ポットの耐熱鋼から溶け出した成分元
素が不純物として存在する。不純物の中では、Ｆｅが最
も多量に含まれる元素であるが、Ｆｅ濃度は通常３重量
％以下に規制される。溶融Ａｌ−Ｓｉめっき浴からＦｅ
がめっき層に移行するため、Ｆｅ等の不純物がめっき層
の第３層Ｌ3 に不可避的に混入する。
は、特に限定されるものではないが、めっき浴ポットの
寿命を延長し、良好な表面外観を溶融めっき鋼板に付与
すること等から、Ｓｉ濃度を１〜１３重量％の範囲に、
浴温を６８０℃以下の温度に維持することが好ましい。
特に、薄いＡｌ−Ｓｉ−Ｆｅ−Ｔｉ合金層を形成する場
合、めっき浴をＳｉ濃度を６〜１３重量％及び浴温６７
０℃以下にすることが望ましい。溶融Ａｌ−Ｓｉめっき
浴には、めっき浴ポットの耐熱鋼から溶け出した成分元
素が不純物として存在する。不純物の中では、Ｆｅが最
も多量に含まれる元素であるが、Ｆｅ濃度は通常３重量
％以下に規制される。溶融Ａｌ−Ｓｉめっき浴からＦｅ
がめっき層に移行するため、Ｆｅ等の不純物がめっき層
の第３層Ｌ3 に不可避的に混入する。
【００１１】Ｔｉ被覆は、プラズマエッチング又はイオ
ンビームエッチングによって酸化皮膜が除去された活性
なめっき原板に施され、Ｔｉ被覆層が安価に高い生産性
で形成される。Ｔｉ被覆層が形成された後、溶融Ａｌ−
Ｓｉめっき浴に鋼板を浸漬することによってめっき層を
形成する。プラズマエッチングやイオンビームエッチン
グで表面を活性化した鋼板を連続的に溶融めっきする装
置は、たとえば特開平３−８６１７０号公報で紹介され
ている。
ンビームエッチングによって酸化皮膜が除去された活性
なめっき原板に施され、Ｔｉ被覆層が安価に高い生産性
で形成される。Ｔｉ被覆層が形成された後、溶融Ａｌ−
Ｓｉめっき浴に鋼板を浸漬することによってめっき層を
形成する。プラズマエッチングやイオンビームエッチン
グで表面を活性化した鋼板を連続的に溶融めっきする装
置は、たとえば特開平３−８６１７０号公報で紹介され
ている。
【００１２】プラズマエッチング活性化溶融めっき装置
やイオンビームエッチング活性化溶融めっき装置等は、
内部が真空雰囲気に保たれている。そこで、その真空を
利用し、プラズマエッチング活性化処理又はイオンビー
ムエッチング活性化処理が施されためっき原板にＴｉを
蒸着するとき、より安価にＡｌ−Ｔｉ−Ｓｉ系の溶融め
っき鋼板を製造することができる。この場合、酸洗等に
よって鋼板の表面を清浄にし、真空中で６００℃以上に
加熱すると、プラズマエッチング，イオンビームエッチ
ング等による表面活性化反応が迅速に進行する。
やイオンビームエッチング活性化溶融めっき装置等は、
内部が真空雰囲気に保たれている。そこで、その真空を
利用し、プラズマエッチング活性化処理又はイオンビー
ムエッチング活性化処理が施されためっき原板にＴｉを
蒸着するとき、より安価にＡｌ−Ｔｉ−Ｓｉ系の溶融め
っき鋼板を製造することができる。この場合、酸洗等に
よって鋼板の表面を清浄にし、真空中で６００℃以上に
加熱すると、プラズマエッチング，イオンビームエッチ
ング等による表面活性化反応が迅速に進行する。
【００１３】
【作用】第２層Ｌ2 は、多量のＴｉを含有していること
から、耐食性に優れている。第２層Ｌ2 のＡｌ−Ｔｉ−
Ｓｉ−Ｆｅ層は、Ｔｉを固溶している第３層Ｌ3 のＡｌ
−Ｓｉ−Ｔｉ層及び第１層Ｌ1 のＡｌ−Ｓｉ−Ｆｅ−Ｔ
ｉ層と相俟つて、下地鋼Ｓの腐食を抑制する。これに比
較して、通常の溶融Ａｌ−Ｓｉ合金めっき鋼板では、第
２層Ｌ2 がないことは勿論、各層にＴｉが含まれていな
いため、下地鋼に対する防食を表層部のＡｌ−Ｓｉ層に
依存し、耐食性が不十分である。また、Ｔｉを被覆した
後の鋼板に溶融Ａｌ−Ｓｉめっきが施されるため、めっ
き浴のＴｉ溶解量に制限されて第２層Ｌ2 のＴｉ濃度が
少なくなることがない。換言すれば、Ｔｉ付着量によっ
て第２層Ｌ2 のＴｉ濃度を高めることができ、耐食性，
耐熱性を大幅に向上することが可能となる。しかも、下
地鋼に対する各層の密着性が良好であり、フレーキン
グ，パウダリング等のない加工性にも優れためっき鋼板
が得られる。
から、耐食性に優れている。第２層Ｌ2 のＡｌ−Ｔｉ−
Ｓｉ−Ｆｅ層は、Ｔｉを固溶している第３層Ｌ3 のＡｌ
−Ｓｉ−Ｔｉ層及び第１層Ｌ1 のＡｌ−Ｓｉ−Ｆｅ−Ｔ
ｉ層と相俟つて、下地鋼Ｓの腐食を抑制する。これに比
較して、通常の溶融Ａｌ−Ｓｉ合金めっき鋼板では、第
２層Ｌ2 がないことは勿論、各層にＴｉが含まれていな
いため、下地鋼に対する防食を表層部のＡｌ−Ｓｉ層に
依存し、耐食性が不十分である。また、Ｔｉを被覆した
後の鋼板に溶融Ａｌ−Ｓｉめっきが施されるため、めっ
き浴のＴｉ溶解量に制限されて第２層Ｌ2 のＴｉ濃度が
少なくなることがない。換言すれば、Ｔｉ付着量によっ
て第２層Ｌ2 のＴｉ濃度を高めることができ、耐食性，
耐熱性を大幅に向上することが可能となる。しかも、下
地鋼に対する各層の密着性が良好であり、フレーキン
グ，パウダリング等のない加工性にも優れためっき鋼板
が得られる。
【００１４】得られた溶融めっき鋼板は、安価な普通鋼
をめっき原板とした場合でも、前述した層構成に由来し
ステンレス鋼等の高級鋼板に匹敵する耐食性を呈する。
また、原材料費が高くなるものの、低合金鋼，ステンレ
ス鋼等をめっき原板とした場合、更に耐食性，耐熱性が
向上し、高Ｃｒ高Ｎｉステンレス鋼を凌駕する耐食性，
耐熱性も得られる。プラズマエッチング，イオンビーム
エッチング等により活性化されためっき原板にＴｉが真
空蒸着されるため、形成された蒸着Ｔｉ皮膜のめっき原
板に対する密着性は良好である。また、活性化処理によ
り、めっき原板の表面に多数の活性点が形成されてい
る。活性点を起点として成長した蒸着Ｔｉ皮膜は、めっ
き原板の前面にわたり均一な厚みを持っている。このよ
うにして形成された蒸着Ｔｉ皮膜が第２層Ｌ2 のＴｉ供
給源となるため、所期目標濃度に精度良く対応した第２
層Ｌ2 、ひいては多層めっき層を形成することができ
る。
をめっき原板とした場合でも、前述した層構成に由来し
ステンレス鋼等の高級鋼板に匹敵する耐食性を呈する。
また、原材料費が高くなるものの、低合金鋼，ステンレ
ス鋼等をめっき原板とした場合、更に耐食性，耐熱性が
向上し、高Ｃｒ高Ｎｉステンレス鋼を凌駕する耐食性，
耐熱性も得られる。プラズマエッチング，イオンビーム
エッチング等により活性化されためっき原板にＴｉが真
空蒸着されるため、形成された蒸着Ｔｉ皮膜のめっき原
板に対する密着性は良好である。また、活性化処理によ
り、めっき原板の表面に多数の活性点が形成されてい
る。活性点を起点として成長した蒸着Ｔｉ皮膜は、めっ
き原板の前面にわたり均一な厚みを持っている。このよ
うにして形成された蒸着Ｔｉ皮膜が第２層Ｌ2 のＴｉ供
給源となるため、所期目標濃度に精度良く対応した第２
層Ｌ2 、ひいては多層めっき層を形成することができ
る。
【００１５】また、エッチングによる活性化処理，Ｔｉ
の真空蒸着及び溶融Ａｌ−Ｓｉめっきの各工程を一連と
して真空槽内で行っている。そのため、溶融Ａｌ−Ｓｉ
めっき層の密着性低下や不めっき等の欠陥発生の原因と
なる酸化皮膜が蒸着Ｔｉ皮膜の表面に形成されることが
抑制される。なお、酸化皮膜の形成を完全に抑える上か
ら、Ｔｉの真空蒸着から溶融Ａｌ−Ｓｉめっき浴への導
入までの間でめっき原板が晒される雰囲気は、酸素分圧
５×１０-4Ｐａ以下，真空度２×１０-3Ｐａ以下の真空
雰囲気に維持することが好ましい。めっき原板は、実質
的に酸化皮膜のない蒸着Ｔｉ皮膜が形成された状態で、
溶融Ａｌ−Ｓｉめっき浴に導入される。そのため、酸化
皮膜に起因する濡れ性低下を生じることなく、めっき原
板と溶融Ａｌ−Ｓｉめっき合金との界面で接合反応が進
行する。したがって、形成された溶融めっき層には、密
着不良，不めっき等の欠陥が発生しない。しかも、接合
反応がめっき原板の表面全体で均一に行われるため、溶
融めっき層の厚み及びＴｉ濃度も均一なものとなる。
の真空蒸着及び溶融Ａｌ−Ｓｉめっきの各工程を一連と
して真空槽内で行っている。そのため、溶融Ａｌ−Ｓｉ
めっき層の密着性低下や不めっき等の欠陥発生の原因と
なる酸化皮膜が蒸着Ｔｉ皮膜の表面に形成されることが
抑制される。なお、酸化皮膜の形成を完全に抑える上か
ら、Ｔｉの真空蒸着から溶融Ａｌ−Ｓｉめっき浴への導
入までの間でめっき原板が晒される雰囲気は、酸素分圧
５×１０-4Ｐａ以下，真空度２×１０-3Ｐａ以下の真空
雰囲気に維持することが好ましい。めっき原板は、実質
的に酸化皮膜のない蒸着Ｔｉ皮膜が形成された状態で、
溶融Ａｌ−Ｓｉめっき浴に導入される。そのため、酸化
皮膜に起因する濡れ性低下を生じることなく、めっき原
板と溶融Ａｌ−Ｓｉめっき合金との界面で接合反応が進
行する。したがって、形成された溶融めっき層には、密
着不良，不めっき等の欠陥が発生しない。しかも、接合
反応がめっき原板の表面全体で均一に行われるため、溶
融めっき層の厚み及びＴｉ濃度も均一なものとなる。
【００１６】
【実施例】めっき原板として、Ｃ：０．０２重量％，Ｓ
ｉ：０．０４重量％，Ｍｎ：０．１９重量％，Ｐ：０．
０１１重量％，Ｓ：０．０１１重量％，Ａｌ：０．０４
５重量％，残部：Ｆｅ及び不純物の組成を持ち、板厚
０．５ｍｍ，板幅１００ｍｍのＡｌキルド鋼板を使用し
た。めっき原板を脱脂及び酸洗した後、図２及び図３に
示した溶融めっき装置を使用して溶融Ａｌ−Ｓｉめっき
を行った。図２は、プラズマエッチング装置を組み込ん
だ溶融めっき設備であり、めっき原板１０は、ペイオフ
リール１１から繰り出され、デフレクターロール１２，
１３で案内されて真空槽２０に送り込まれる。真空槽２
０の入側には真空シール装置２１が設けられており、め
っき原板の走行方向に沿って高周波加熱装置３０，プラ
ズマエッチング装置４０及びＴｉ蒸着装置５０が配列さ
れている。
ｉ：０．０４重量％，Ｍｎ：０．１９重量％，Ｐ：０．
０１１重量％，Ｓ：０．０１１重量％，Ａｌ：０．０４
５重量％，残部：Ｆｅ及び不純物の組成を持ち、板厚
０．５ｍｍ，板幅１００ｍｍのＡｌキルド鋼板を使用し
た。めっき原板を脱脂及び酸洗した後、図２及び図３に
示した溶融めっき装置を使用して溶融Ａｌ−Ｓｉめっき
を行った。図２は、プラズマエッチング装置を組み込ん
だ溶融めっき設備であり、めっき原板１０は、ペイオフ
リール１１から繰り出され、デフレクターロール１２，
１３で案内されて真空槽２０に送り込まれる。真空槽２
０の入側には真空シール装置２１が設けられており、め
っき原板の走行方向に沿って高周波加熱装置３０，プラ
ズマエッチング装置４０及びＴｉ蒸着装置５０が配列さ
れている。
【００１７】真空槽２０の出側は、溶融めっき装置６０
の溶融めっき浴６１に浸漬されることによって、真空シ
ールされている。このとき、真空槽２０内の真空度に応
じてめっき浴ポット６２から溶融めっき浴６１が吸い上
げられてスナウト部６３を形成するため、溶融めっき浴
６１による真空シールは完全なものとなる。真空槽２０
は、真空ポンプ２２，２３で真空排気される。真空槽２
０内に導入されためっき原板１０は、高周波加熱装置３
０により所定温度に加熱された後、プラズマエッチング
装置４０で表面が活性化され、Ｔｉ蒸着装置５０によっ
てＴｉ被覆される。
の溶融めっき浴６１に浸漬されることによって、真空シ
ールされている。このとき、真空槽２０内の真空度に応
じてめっき浴ポット６２から溶融めっき浴６１が吸い上
げられてスナウト部６３を形成するため、溶融めっき浴
６１による真空シールは完全なものとなる。真空槽２０
は、真空ポンプ２２，２３で真空排気される。真空槽２
０内に導入されためっき原板１０は、高周波加熱装置３
０により所定温度に加熱された後、プラズマエッチング
装置４０で表面が活性化され、Ｔｉ蒸着装置５０によっ
てＴｉ被覆される。
【００１８】次いで、めっき原板１０は、スナウト部６
３を経てめっき浴６１に浸漬される。めっき原板１０
は、めっき浴６１内でシンクロール６４，６５を経て搬
送され、めっき浴６１から引き上げられ、ガスワイピン
グ装置６６によりめっき付着量が調整される。めっきさ
れた鋼板は、デフレクターロール１４〜１６を経て巻取
りリール１７に巻き取られる。図３は、イオンビームエ
ッチング装置を組み込んだ溶融めっき設備であり、図２
のプラズマエッチング装置４０に替えて、真空槽２０内
を走行するめっき原板１０の両面に対向して一対のイオ
ンビームエッチング装置７０，７０を配置している。イ
オンビームエッチング装置７０，７０から出射されたイ
オンビーム７１，７１は、めっき原板１０の表面に衝突
し、表面にある酸化皮膜や表面変質層等をエッチング除
去する。表面活性化されためっき原板１０に対して、Ｔ
ｉ蒸着装置５０によりＴｉ被覆層が形成される。
３を経てめっき浴６１に浸漬される。めっき原板１０
は、めっき浴６１内でシンクロール６４，６５を経て搬
送され、めっき浴６１から引き上げられ、ガスワイピン
グ装置６６によりめっき付着量が調整される。めっきさ
れた鋼板は、デフレクターロール１４〜１６を経て巻取
りリール１７に巻き取られる。図３は、イオンビームエ
ッチング装置を組み込んだ溶融めっき設備であり、図２
のプラズマエッチング装置４０に替えて、真空槽２０内
を走行するめっき原板１０の両面に対向して一対のイオ
ンビームエッチング装置７０，７０を配置している。イ
オンビームエッチング装置７０，７０から出射されたイ
オンビーム７１，７１は、めっき原板１０の表面に衝突
し、表面にある酸化皮膜や表面変質層等をエッチング除
去する。表面活性化されためっき原板１０に対して、Ｔ
ｉ蒸着装置５０によりＴｉ被覆層が形成される。
【００１９】真空槽２０は、真空ポンプ２２，２３によ
り１×１０-3Ｐａまで排気した。真空槽２０の内部が所
定真空度に達した後、高周波加熱装置３０及びプラズマ
エッチング装置４０又はイオンビームエッチング装置７
０を稼動させて、めっき原板１０の表面を活性化した。
このときの原料ガスの導入により、真空槽２０の真空度
が０．０５〜５Ｐａまで低下した。Ｔｉ蒸着装置５０に
よってめっき原板１０にＴｉ被覆を施すとき、蒸着に先
立って高周波加熱装置３０でめっき原板１０を加熱し、
且つプラズマエッチング装置４０又はイオンビームエッ
チング装置７０により表面活性化しているので、めっき
原板１０の表面に均一な厚みを持ち密着性に優れたＴｉ
蒸着層が形成された。なお、プラズマエッチングは表１
に示す条件で、イオンビームエッチングは表２に示す条
件で行った。
り１×１０-3Ｐａまで排気した。真空槽２０の内部が所
定真空度に達した後、高周波加熱装置３０及びプラズマ
エッチング装置４０又はイオンビームエッチング装置７
０を稼動させて、めっき原板１０の表面を活性化した。
このときの原料ガスの導入により、真空槽２０の真空度
が０．０５〜５Ｐａまで低下した。Ｔｉ蒸着装置５０に
よってめっき原板１０にＴｉ被覆を施すとき、蒸着に先
立って高周波加熱装置３０でめっき原板１０を加熱し、
且つプラズマエッチング装置４０又はイオンビームエッ
チング装置７０により表面活性化しているので、めっき
原板１０の表面に均一な厚みを持ち密着性に優れたＴｉ
蒸着層が形成された。なお、プラズマエッチングは表１
に示す条件で、イオンビームエッチングは表２に示す条
件で行った。
【表１】
【表２】
【００２０】Ｔｉ被覆が形成されためっき原板に対し、
表３に示す条件で溶融Ａｌ−Ｓｉ合金めっきを施した。
表３に示す条件で溶融Ａｌ−Ｓｉ合金めっきを施した。
【表３】
【００２１】得られた溶融めっき鋼板は、Ａｌ含有量が
多いＡｌ−Ｓｉ−Ｔｉ合金と共晶で析出したＳｉ含有量
が多いＡｌ−Ｓｉ−Ｔｉ合金の混合層で第３層Ｌ3 が形
成されていた。また、第３層Ｌ3 の下には、Ａｌ−Ｔｉ
−Ｓｉ−Ｆｅ系の第２層Ｌ2及びＡｌ−Ｓｉ−Ｆｅ−Ｔ
ｉ系の第１層Ｌ1 が形成されていた。蒸着によって設け
られるＴｉ被覆層の厚みを調節することによって、第２
層Ｌ2 のＴｉ濃度を変化させた。そして、Ｔｉ濃度と耐
食性の関係を調査した。調査結果を図４に示す。なお、
耐食性は、ＪＩＳに規定されている塩水噴霧試験を行
い、面積率で５％の赤錆が試験片表面に発生するまでの
時間で評価した。図４から明らかなように、蒸着Ｔｉ皮
膜の厚みを０．０２μｍ以上とするとき、第２層Ｌ2 の
Ｔｉ濃度が０．５重量％以上となり、耐食性が大幅に向
上していることが判る。
多いＡｌ−Ｓｉ−Ｔｉ合金と共晶で析出したＳｉ含有量
が多いＡｌ−Ｓｉ−Ｔｉ合金の混合層で第３層Ｌ3 が形
成されていた。また、第３層Ｌ3 の下には、Ａｌ−Ｔｉ
−Ｓｉ−Ｆｅ系の第２層Ｌ2及びＡｌ−Ｓｉ−Ｆｅ−Ｔ
ｉ系の第１層Ｌ1 が形成されていた。蒸着によって設け
られるＴｉ被覆層の厚みを調節することによって、第２
層Ｌ2 のＴｉ濃度を変化させた。そして、Ｔｉ濃度と耐
食性の関係を調査した。調査結果を図４に示す。なお、
耐食性は、ＪＩＳに規定されている塩水噴霧試験を行
い、面積率で５％の赤錆が試験片表面に発生するまでの
時間で評価した。図４から明らかなように、蒸着Ｔｉ皮
膜の厚みを０．０２μｍ以上とするとき、第２層Ｌ2 の
Ｔｉ濃度が０．５重量％以上となり、耐食性が大幅に向
上していることが判る。
【００２２】これに対し、Ｔｉを蒸着しただけの参考例
では、蒸着Ｔｉ皮膜の厚みを１．５μｍと大きくした場
合にあっても、５％赤錆発生時間が５０時間以下と短
く、耐食性に劣っていた。また、蒸着Ｔｉ被覆を施した
後で溶融Ａｌ−Ｓｉ合金めっきを行った比較例において
も、蒸着Ｔｉ皮膜の厚みが０．０２μｍ未満の場合に
は、第２層Ｌ2 のＴｉ濃度が不足し、十分な耐食性が得
られなかった。第２層Ｌ2 のＴｉ濃度を確保することに
よって優れた耐食性が確保されることは、イオンビーム
エッチングで活性化してめっき原板にＴｉを真空蒸着し
て溶融めっきを施した場合も同様であった。たとえば、
イオンビームエッチング後のめっき原板に厚み０．３μ
ｍの蒸着Ｔｉ皮膜を形成しためっき原板を溶融Ａｌ−Ｓ
ｉ合金めっきしたものでは、５％赤錆発生時間が３９０
０時間であった。これに対し、厚み０．０１μｍの蒸着
Ｔｉ皮膜を形成しためっき原板を同様に溶融Ａｌ−Ｓｉ
合金めっきしたものでは、５％赤錆発生時間が４００時
間と短いものであった。
では、蒸着Ｔｉ皮膜の厚みを１．５μｍと大きくした場
合にあっても、５％赤錆発生時間が５０時間以下と短
く、耐食性に劣っていた。また、蒸着Ｔｉ被覆を施した
後で溶融Ａｌ−Ｓｉ合金めっきを行った比較例において
も、蒸着Ｔｉ皮膜の厚みが０．０２μｍ未満の場合に
は、第２層Ｌ2 のＴｉ濃度が不足し、十分な耐食性が得
られなかった。第２層Ｌ2 のＴｉ濃度を確保することに
よって優れた耐食性が確保されることは、イオンビーム
エッチングで活性化してめっき原板にＴｉを真空蒸着し
て溶融めっきを施した場合も同様であった。たとえば、
イオンビームエッチング後のめっき原板に厚み０．３μ
ｍの蒸着Ｔｉ皮膜を形成しためっき原板を溶融Ａｌ−Ｓ
ｉ合金めっきしたものでは、５％赤錆発生時間が３９０
０時間であった。これに対し、厚み０．０１μｍの蒸着
Ｔｉ皮膜を形成しためっき原板を同様に溶融Ａｌ−Ｓｉ
合金めっきしたものでは、５％赤錆発生時間が４００時
間と短いものであった。
【００２３】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明により製
造された溶融めっき鋼板は、下地鋼の上にＡｌ−Ｓｉ−
Ｆｅ−Ｔｉ系の中間層を第１層として、その上に耐食性
に優れたＡｌ−Ｔｉ−Ｓｉ−Ｆｅ系の第２層及びＡｌ−
Ｓｉ−Ｔｉ系の第３層が積層された多層構造を持ってい
る。この多層構造のめっき層により、たとえ安価な普通
鋼等のめっき原板を使用した場合にあっても、耐食性，
耐熱性に優れ自動車用排気系の部材，建築用材料等とし
て好適な材料が得られる。また、プラズマエッチング又
はイオンビームエッチング，Ｔｉの真空蒸着及び溶融め
っきの一連の工程を同一の真空槽で行っているので、め
っき工程及びめっき設備自体も簡略化され、低コストで
高耐食性の製品が得られる。
造された溶融めっき鋼板は、下地鋼の上にＡｌ−Ｓｉ−
Ｆｅ−Ｔｉ系の中間層を第１層として、その上に耐食性
に優れたＡｌ−Ｔｉ−Ｓｉ−Ｆｅ系の第２層及びＡｌ−
Ｓｉ−Ｔｉ系の第３層が積層された多層構造を持ってい
る。この多層構造のめっき層により、たとえ安価な普通
鋼等のめっき原板を使用した場合にあっても、耐食性，
耐熱性に優れ自動車用排気系の部材，建築用材料等とし
て好適な材料が得られる。また、プラズマエッチング又
はイオンビームエッチング，Ｔｉの真空蒸着及び溶融め
っきの一連の工程を同一の真空槽で行っているので、め
っき工程及びめっき設備自体も簡略化され、低コストで
高耐食性の製品が得られる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 本発明に従って製造された溶融めっき鋼板の
層構成を示す。
層構成を示す。
【図２】 プラズマエッチングを組み込んだ溶融めっき
設備
設備
【図３】 イオンビームエッチングを組み込んだ溶融め
っき設備
っき設備
【図４】 本発明実施例で得られた溶融めっき鋼板の耐
食性を、参考例及び比較例と対比して表したグラフ
食性を、参考例及び比較例と対比して表したグラフ
１０：めっき原板 ２０：真空槽 ３０：高周波加
熱装置 ４０：プラズマエッチング装置 ５０：Ｔ
ｉ蒸着装置 ６０：溶融めっき装置 ７０：イオン
ビームエッチング装置
熱装置 ４０：プラズマエッチング装置 ５０：Ｔ
ｉ蒸着装置 ６０：溶融めっき装置 ７０：イオン
ビームエッチング装置
フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２３Ｆ 4/00 Ｃ 8414−4Ｋ
Claims (2)
- 【請求項１】 真空槽内に導入しためっき原板にプラズ
マエッチング又はイオンビームエッチングを施して前記
めっき原板の表面を活性化した後、真空蒸着によってＴ
ｉ被覆を形成し、次いで溶融Ａｌ−Ｓｉめっき浴に導入
することを特徴とする溶融めっき鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 請求項１記載のＴｉ被覆は、溶融めっき
後に形成されるＡｌ−Ｔｉ−Ｓｉ−Ｆｅ系合金層のＴｉ
濃度が０．５重量％以上となるように調整されているこ
とを特徴とする溶融めっき鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5048574A JPH06240432A (ja) | 1993-02-15 | 1993-02-15 | Ｔｉを含有する溶融めっき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5048574A JPH06240432A (ja) | 1993-02-15 | 1993-02-15 | Ｔｉを含有する溶融めっき鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06240432A true JPH06240432A (ja) | 1994-08-30 |
Family
ID=12807175
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5048574A Withdrawn JPH06240432A (ja) | 1993-02-15 | 1993-02-15 | Ｔｉを含有する溶融めっき鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06240432A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100503144B1 (ko) * | 1997-08-27 | 2005-12-30 | 주식회사 포스코 | 투폿트시스템에의한용융아연도금강판의제조방법 |
| CN113614272A (zh) * | 2019-03-19 | 2021-11-05 | 蒂森克虏伯钢铁欧洲股份公司 | 包括钢基板、中间层和防腐蚀保护涂层的部件、相应硬化部件及相应方法和用途 |
-
1993
- 1993-02-15 JP JP5048574A patent/JPH06240432A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100503144B1 (ko) * | 1997-08-27 | 2005-12-30 | 주식회사 포스코 | 투폿트시스템에의한용융아연도금강판의제조방법 |
| CN113614272A (zh) * | 2019-03-19 | 2021-11-05 | 蒂森克虏伯钢铁欧洲股份公司 | 包括钢基板、中间层和防腐蚀保护涂层的部件、相应硬化部件及相应方法和用途 |
| CN113614272B (zh) * | 2019-03-19 | 2023-08-29 | 蒂森克虏伯钢铁欧洲股份公司 | 包括钢基板、中间层和防腐蚀保护涂层的部件、相应硬化部件及相应方法和用途 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0730045B1 (en) | Steel sheet with Zn-Mg binary coating layer excellent in corrosion resistance and manufacturing method thereof | |
| CN104981346A (zh) | 适于热浸镀锌的涂覆钢基材 | |
| US5494706A (en) | Method for producing zinc coated steel sheet | |
| JPH0324255A (ja) | 溶融亜鉛めっき熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH0688187A (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPH0328359A (ja) | 溶融アルミニウムめっきクロム含有鋼板の製造方法 | |
| JPH0238549A (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP2938658B2 (ja) | 多層合金めっき鋼板及びその製造方法 | |
| JP3135818B2 (ja) | 亜鉛−錫合金めっき鋼板の製造法 | |
| CN101946020A (zh) | 金属镀覆方法以及由此生产出的镀层 | |
| JPS6328857A (ja) | 合金化亜鉛メツキ鋼板とその製造法 | |
| JPH06240433A (ja) | 多層ａ１系合金めっき鋼板及びその製造方法 | |
| KR0166099B1 (ko) | 내식성이 우수한 알루미늄-규소-크롬계 도금강판 및 그 제조방법 | |
| JPH05148604A (ja) | 溶融亜鉛系めつき鋼板の製造方法 | |
| JP3207958B2 (ja) | 複合Ａｌ合金めっき鋼板及びその製造方法 | |
| JPH06228725A (ja) | 溶融Ａｌ−Ｓｉ−Ｃｒ系めっき鋼板及びその製造方法 | |
| JPS60116787A (ja) | メツキ方法およびその装置 | |
| JPH05222519A (ja) | Ｃｒを含有する溶融めっき鋼板の製造方法 | |
| JPH06220613A (ja) | 複合Ａｌ−Ｓｉ合金めっき鋼板及びその製造方法 | |
| JP3411425B2 (ja) | 溶融金属めっき鋼板の製造方法 | |
| JPH0688193A (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPH04224668A (ja) | 合金化亜鉛めっき鋼板 | |
| JPH0730433B2 (ja) | アルミニウムメッキ鋼板の製造方法 | |
| JP3071351B2 (ja) | 合金化溶融亜鉛メッキ鋼板およびその製造方法 | |
| JP3142736B2 (ja) | 加工性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Application deemed to be withdrawn because no request for examination was validly filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20000509 |