JPH06251645A - Ｎｂ３Ｘ系超電導線用線材 - Google Patents
Ｎｂ３Ｘ系超電導線用線材Info
- Publication number
- JPH06251645A JPH06251645A JP5032114A JP3211493A JPH06251645A JP H06251645 A JPH06251645 A JP H06251645A JP 5032114 A JP5032114 A JP 5032114A JP 3211493 A JP3211493 A JP 3211493A JP H06251645 A JPH06251645 A JP H06251645A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- wire
- sheet
- diffusion barrier
- barrier layer
- superconducting wire
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 claims abstract description 102
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 claims abstract description 87
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 62
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims abstract description 62
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims abstract description 29
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 25
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 25
- 239000007769 metal material Substances 0.000 claims abstract description 14
- 230000001747 exhibiting effect Effects 0.000 claims abstract description 8
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 16
- 239000003381 stabilizer Substances 0.000 claims description 13
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 58
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 abstract description 28
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 98
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 76
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 70
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 38
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 30
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 30
- 238000000034 method Methods 0.000 description 30
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 23
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 22
- 230000008569 process Effects 0.000 description 16
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 15
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 14
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 12
- 238000005491 wire drawing Methods 0.000 description 12
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 11
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 11
- 235000015110 jellies Nutrition 0.000 description 10
- 239000008274 jelly Substances 0.000 description 10
- 239000011888 foil Substances 0.000 description 9
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 6
- 238000010894 electron beam technology Methods 0.000 description 5
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 5
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 4
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 4
- 239000010409 thin film Substances 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 239000010408 film Substances 0.000 description 3
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- 229910002056 binary alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 2
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 2
- 229910052732 germanium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052735 hafnium Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 238000001000 micrograph Methods 0.000 description 2
- 238000010587 phase diagram Methods 0.000 description 2
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000750 Niobium-germanium Inorganic materials 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- -1 for example Substances 0.000 description 1
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 1
- 238000010030 laminating Methods 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 229910000657 niobium-tin Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 238000004663 powder metallurgy Methods 0.000 description 1
- 238000003672 processing method Methods 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 238000011946 reduction process Methods 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H10—SEMICONDUCTOR DEVICES; ELECTRIC SOLID-STATE DEVICES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H10N—ELECTRIC SOLID-STATE DEVICES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H10N60/00—Superconducting devices
- H10N60/01—Manufacture or treatment
- H10N60/0184—Manufacture or treatment of devices comprising intermetallic compounds of type A-15, e.g. Nb3Sn
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10S428/922—Static electricity metal bleed-off metallic stock
- Y10S428/9265—Special properties
- Y10S428/93—Electric superconducting
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S505/00—Superconductor technology: apparatus, material, process
- Y10S505/80—Material per se process of making same
- Y10S505/812—Stock
- Y10S505/813—Wire, tape, or film
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S505/00—Superconductor technology: apparatus, material, process
- Y10S505/80—Material per se process of making same
- Y10S505/812—Stock
- Y10S505/814—Treated metal
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S505/00—Superconductor technology: apparatus, material, process
- Y10S505/825—Apparatus per se, device per se, or process of making or operating same
- Y10S505/917—Mechanically manufacturing superconductor
- Y10S505/918—Mechanically manufacturing superconductor with metallurgical heat treating
- Y10S505/919—Reactive formation of superconducting intermetallic compound
- Y10S505/92—Utilizing diffusion barrier
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12472—Microscopic interfacial wave or roughness
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12486—Laterally noncoextensive components [e.g., embedded, etc.]
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12771—Transition metal-base component
- Y10T428/12806—Refractory [Group IVB, VB, or VIB] metal-base component
- Y10T428/12819—Group VB metal-base component
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
- Wire Processing (AREA)
- Inorganic Compounds Of Heavy Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 加工性と、特に拡散障壁層の壁の厚さを厚く
形成することなく、拡散障壁層の健全性が向上されたＮ
ｂ3 Ｘ系超電導線用線材を提供する。 【構成】 Ｎｂ3 Ｘ系超電導線として用いる線材であっ
て、純ＮｂまたはＮｂを含む合金からなる第１のシート
１０７と、Ｎｂと反応して超電導性を示す化合物を作る
金属原子ＸまたはＸを含む合金からなる第２のシート１
０８とを重ね合わせて巻き上げてなる線材１０４と、線
材１０４を取囲むように設けられた安定化材層１１１
と、線材１０４の外表面と安定化材層１１１との間に設
けられ、安定化材層１１１中へ金属原子Ｘが拡散するの
を防ぐために設けられた拡散障壁層１１０とを備え、拡
散障壁層１１０は、第１のシート１０７の引っ張り強さ
より、その引っ張り強さが大きい金属材料で形成されて
いる。
形成することなく、拡散障壁層の健全性が向上されたＮ
ｂ3 Ｘ系超電導線用線材を提供する。 【構成】 Ｎｂ3 Ｘ系超電導線として用いる線材であっ
て、純ＮｂまたはＮｂを含む合金からなる第１のシート
１０７と、Ｎｂと反応して超電導性を示す化合物を作る
金属原子ＸまたはＸを含む合金からなる第２のシート１
０８とを重ね合わせて巻き上げてなる線材１０４と、線
材１０４を取囲むように設けられた安定化材層１１１
と、線材１０４の外表面と安定化材層１１１との間に設
けられ、安定化材層１１１中へ金属原子Ｘが拡散するの
を防ぐために設けられた拡散障壁層１１０とを備え、拡
散障壁層１１０は、第１のシート１０７の引っ張り強さ
より、その引っ張り強さが大きい金属材料で形成されて
いる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、核融合炉や、その他の
用途に用いられる超電導マグネット等の高磁界用超電導
材料としてのＮｂ3 Ｘ系超電導線用線材に関する。
用途に用いられる超電導マグネット等の高磁界用超電導
材料としてのＮｂ3 Ｘ系超電導線用線材に関する。
【０００２】
【従来の技術】Ｎｂ3 Ａｌ、Ｎｂ3 Ｓｎ、Ｎｂ3 Ｇｅな
どのＮｂ3 Ｘ系の化合物系超電導材料は、ＮｂＴｉ等の
合金系超電導材料では対応できない高磁界用途に用いる
ことができるため、高磁界用超電導材料として期待され
ている。これらのＮｂ3 Ｘ系の化合物系超電導材料の中
でも、Ｎｂ3 Ａｌ系超電導材料は、高磁界の臨界電流特
性や耐歪み特性が良好であるために、特に高磁界中で大
磁力を受ける核融合炉や、電力貯蔵用超電導材料として
有望視されている。しかしながら、これらのＮｂ 3 Ｘ系
の化合物系超電導材料は、ＮｂＴｉ等の合金系超電導材
料に比べて、極めて固く、脆いため、塑性加工が困難で
ある。このため、これらのＮｂ3 Ｘ系の化合物系超電導
材料の製造方法としては、種々の製造方法が開発されて
いる。
どのＮｂ3 Ｘ系の化合物系超電導材料は、ＮｂＴｉ等の
合金系超電導材料では対応できない高磁界用途に用いる
ことができるため、高磁界用超電導材料として期待され
ている。これらのＮｂ3 Ｘ系の化合物系超電導材料の中
でも、Ｎｂ3 Ａｌ系超電導材料は、高磁界の臨界電流特
性や耐歪み特性が良好であるために、特に高磁界中で大
磁力を受ける核融合炉や、電力貯蔵用超電導材料として
有望視されている。しかしながら、これらのＮｂ 3 Ｘ系
の化合物系超電導材料は、ＮｂＴｉ等の合金系超電導材
料に比べて、極めて固く、脆いため、塑性加工が困難で
ある。このため、これらのＮｂ3 Ｘ系の化合物系超電導
材料の製造方法としては、種々の製造方法が開発されて
いる。
【０００３】図２６は、Ｎｂ−Ａｌ二元系合金状態図で
ある。図２６を参照して、Ｎｂ3 Ａｌは、１６００℃以
上の高温において、化学量論組成として、ＮｂとＡｌの
組成比が３：１として安定に存在する。一方、３：１の
割合でＮｂとＡｌが配合されていても、１６００℃未満
の低温においては、非超電導材料であるＮｂ2 Ａｌや、
ＮｂＡｌ3 等が、Ｎｂ3 Ａｌに混在した状態で生成され
るため、１６００℃未満の低温において製造されたＮｂ
3 Ａｌ系の化合物超電導材料は、一般に、臨界温度が低
いものとなり、高い臨界電流密度（Ｊｃ）を得ることが
できない。このため、Ｎｂ3 Ａｌ系超電導材料の製造方
法としては、１６００℃以上の高温から短時間で冷却す
る急冷法などの製造方法が研究されているが、実用化さ
れるには至っていない。
ある。図２６を参照して、Ｎｂ3 Ａｌは、１６００℃以
上の高温において、化学量論組成として、ＮｂとＡｌの
組成比が３：１として安定に存在する。一方、３：１の
割合でＮｂとＡｌが配合されていても、１６００℃未満
の低温においては、非超電導材料であるＮｂ2 Ａｌや、
ＮｂＡｌ3 等が、Ｎｂ3 Ａｌに混在した状態で生成され
るため、１６００℃未満の低温において製造されたＮｂ
3 Ａｌ系の化合物超電導材料は、一般に、臨界温度が低
いものとなり、高い臨界電流密度（Ｊｃ）を得ることが
できない。このため、Ｎｂ3 Ａｌ系超電導材料の製造方
法としては、１６００℃以上の高温から短時間で冷却す
る急冷法などの製造方法が研究されているが、実用化さ
れるには至っていない。
【０００４】しかしながら、近年、Ｎｂ層中へのＡｌ原
子の拡散距離が短い場合、および／またはＡｌ層中への
Ｎｂ原子の拡散距離が短い場合においては、１０００℃
以下の温度であっても、良好なＮｂ3 Ａｌが生成するこ
とが知見され、粉末冶金（ＰＭ）法、チューブ法、クラ
ッドチップ押出法等の複合加工法、ジェリーロール法な
どが開発されるに至った。これらの製造方法は、いずれ
も、Ｎｂ層中へのＡｌ原子の拡散距離の短い部分、およ
び／またはＡｌ層中へのＮｂ原子の拡散距離が短い部分
を多くするため、純ＮｂまたはＮｂを含む材料と、純Ａ
ｌまたはＡｌを含む材料とを極めて微細な状態で混合す
ることにより、臨界温度の高い、高い臨界電流密度（Ｊ
ｃ）を有するＮｂ3 Ａｌ系超電導材料を提供せんとする
ものである。
子の拡散距離が短い場合、および／またはＡｌ層中への
Ｎｂ原子の拡散距離が短い場合においては、１０００℃
以下の温度であっても、良好なＮｂ3 Ａｌが生成するこ
とが知見され、粉末冶金（ＰＭ）法、チューブ法、クラ
ッドチップ押出法等の複合加工法、ジェリーロール法な
どが開発されるに至った。これらの製造方法は、いずれ
も、Ｎｂ層中へのＡｌ原子の拡散距離の短い部分、およ
び／またはＡｌ層中へのＮｂ原子の拡散距離が短い部分
を多くするため、純ＮｂまたはＮｂを含む材料と、純Ａ
ｌまたはＡｌを含む材料とを極めて微細な状態で混合す
ることにより、臨界温度の高い、高い臨界電流密度（Ｊ
ｃ）を有するＮｂ3 Ａｌ系超電導材料を提供せんとする
ものである。
【０００５】これらのＮｂ3 Ａｌ系の化合物系超電導材
料の製造方法は、化学量論組成として、ＮｂとＡｌの組
成比が３：１に近く、高い臨界電流密度（Ｊｃ）を有す
る高性能のＮｂ3 Ａｌ系の化合物系超電導材料を提供す
ることができる。
料の製造方法は、化学量論組成として、ＮｂとＡｌの組
成比が３：１に近く、高い臨界電流密度（Ｊｃ）を有す
る高性能のＮｂ3 Ａｌ系の化合物系超電導材料を提供す
ることができる。
【０００６】ところで、これらのＮｂ3 Ａｌ系の化合物
超電導材料の製造方法のうち、ジェリーロール法は、さ
らに以下の利点を有しているため、Ｎｂ3 Ａｌ系超電導
線の製造方法として、現段階では、実用化に最も近い製
造方法とされている。
超電導材料の製造方法のうち、ジェリーロール法は、さ
らに以下の利点を有しているため、Ｎｂ3 Ａｌ系超電導
線の製造方法として、現段階では、実用化に最も近い製
造方法とされている。
【０００７】（１） 多芯化された構造を有する超電導
線材を製造することができること。 （２） 安定化材を複合することができること。
線材を製造することができること。 （２） 安定化材を複合することができること。
【０００８】（３） 長尺材が製作しやすい製法である
こと。 図２７は、ジェリーロール法によるＮｂ3 Ａｌ多芯線の
製造方法を概略的に示す工程図である。図２７を参照し
ながら、以下にジェリーロール法によるＮｂ3Ａｌ多芯
線の製造方法について説明する。
こと。 図２７は、ジェリーロール法によるＮｂ3 Ａｌ多芯線の
製造方法を概略的に示す工程図である。図２７を参照し
ながら、以下にジェリーロール法によるＮｂ3Ａｌ多芯
線の製造方法について説明する。
【０００９】図２７を参照して、まず、溶解、圧延によ
って、高純度のＮｂシートと高純度のＡｌシートを準備
する。次に、高純度のＮｂシートと高純度のＡｌシート
とを無酸素銅棒を中心に重ね合わせて巻き上げ（ジェリ
ーロール）し、コア（減面加工される前の線材）を作製
した後、このコアを、無酸素銅パイプに挿入する。次
に、Ｎｂ、ＡｌおよびＣｕで構成される線材を伸線し、
断面を六角形状に形成した後、所望の長さに切断し、六
角セグメント１５０を作製する。次に、複数本の六角セ
グメント１５０を銅パイプ中に充填し、真空中で、電子
ビーム溶接により封じきり、ビレットを組立てた後、押
出加工を行なう。次に、このようにして形成されたＣｕ
／Ａｌ／Ｎｂ多芯線を、所望のツイスト、成形、撚線、
絶縁等を行ない、コイル巻きを行なった後、熱処理して
超電導層（Ｎｂ3 ＡｌのＡ１５型構造）を形成させる
（１９９１年９月住友電気第１３９号、ｐａｇｅ９３〜
ｐａｇｅ１００参照）。
って、高純度のＮｂシートと高純度のＡｌシートを準備
する。次に、高純度のＮｂシートと高純度のＡｌシート
とを無酸素銅棒を中心に重ね合わせて巻き上げ（ジェリ
ーロール）し、コア（減面加工される前の線材）を作製
した後、このコアを、無酸素銅パイプに挿入する。次
に、Ｎｂ、ＡｌおよびＣｕで構成される線材を伸線し、
断面を六角形状に形成した後、所望の長さに切断し、六
角セグメント１５０を作製する。次に、複数本の六角セ
グメント１５０を銅パイプ中に充填し、真空中で、電子
ビーム溶接により封じきり、ビレットを組立てた後、押
出加工を行なう。次に、このようにして形成されたＣｕ
／Ａｌ／Ｎｂ多芯線を、所望のツイスト、成形、撚線、
絶縁等を行ない、コイル巻きを行なった後、熱処理して
超電導層（Ｎｂ3 ＡｌのＡ１５型構造）を形成させる
（１９９１年９月住友電気第１３９号、ｐａｇｅ９３〜
ｐａｇｅ１００参照）。
【００１０】上述したようにジェリーロール法は、Ｎｂ
3 Ｘ系超電導線の製造方法としては、実用化に一番近い
製造方法である。そして、良好な化学量論組成を有する
Ｎｂ 3 Ｘを生成するためには、上述したように、Ｎｂ層
中へのＸ原子の拡散距離の短い部分、および／またはＸ
層中へのＮｂ原子の拡散距離の短い部分を多くするた
め、純ＮｂまたはＮｂを含む合金からなる第１のシート
と、Ｎｂと反応して超電導性の化合物を作る金属原子Ｘ
またはＸを含む合金からなる第２のシートとの接触面積
が増加するように、第１のシートと第２のシートとを重
ね合わせて巻き上げてなるコアをできる限り伸線加工等
の減面加工を施して、より細かく加工する必要がある。
3 Ｘ系超電導線の製造方法としては、実用化に一番近い
製造方法である。そして、良好な化学量論組成を有する
Ｎｂ 3 Ｘを生成するためには、上述したように、Ｎｂ層
中へのＸ原子の拡散距離の短い部分、および／またはＸ
層中へのＮｂ原子の拡散距離の短い部分を多くするた
め、純ＮｂまたはＮｂを含む合金からなる第１のシート
と、Ｎｂと反応して超電導性の化合物を作る金属原子Ｘ
またはＸを含む合金からなる第２のシートとの接触面積
が増加するように、第１のシートと第２のシートとを重
ね合わせて巻き上げてなるコアをできる限り伸線加工等
の減面加工を施して、より細かく加工する必要がある。
【００１１】ジェリーロール法により製造されるＮｂ3
Ｘ系超電導線用線材は、純ＮｂまたはＮｂを含む合金か
らなる第１のシートと、Ｎｂと反応して超電導性の化合
物を作る金属原子ＸまたはＸを含む合金からなる第２と
シートとが、それぞれ、極めて薄く加工されている。ま
た、安定化材としては、たとえば、銅（Ｃｕ）または銅
（Ｃｕ）を含む合金等が用いられる。
Ｘ系超電導線用線材は、純ＮｂまたはＮｂを含む合金か
らなる第１のシートと、Ｎｂと反応して超電導性の化合
物を作る金属原子ＸまたはＸを含む合金からなる第２と
シートとが、それぞれ、極めて薄く加工されている。ま
た、安定化材としては、たとえば、銅（Ｃｕ）または銅
（Ｃｕ）を含む合金等が用いられる。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】ところで、ジェリーロ
ール法により製造される、Ｎｂ3 Ｘ系超電導線用線材を
熱処理することにより、Ｎｂ3 Ｘを生成すると、この熱
処理工程の際に、金属原子Ｘが安定化材として用いてい
る銅（Ｃｕ）または銅（Ｃｕ）を含む合金中へ不純物と
して熱拡散し、銅（Ｃｕ）原子と反応して化合物を形成
したりする。このため、ジェリーロール法により製造さ
れるＮｂ3 Ｘ系超電導線用線材は、熱処理を行なうこと
によりＮｂ3 Ｘを生成すると、Ｎｂ3 Ｘが生成されたＮ
ｂ3 Ｘ系超電導線は、銅（Ｃｕ）または銅（Ｃｕ）を含
む合金からなる安定化材層中へ不純物が熱拡散すること
等により、Ｎｂ3 Ｘ系超電導線の残留抵抗比が劣化した
りする。係る問題を解決するために、純ＮｂまたはＮｂ
を含む合金からなる第１のシートと、Ｎｂと反応して超
電導線を示す化合物を作る金属原子ＸまたはＸを含む合
金からなる第２のシートとを重ね合わせねて巻き上げて
なる線材と、線材を取囲むように設けられた安定化材層
と、線材の外表面と安定化材層の内表面との間に、金属
原子Ｘが拡散するのを防ぐために設けられた拡散障壁層
とを備える、Ｎｂ3 Ｘ系超電導線用線材が提案されてい
る。従来、拡散障壁層は、純ＮｂまたはＮｂを含む合金
からなる第１のシートにより形成されていた。すなわ
ち、第１のシートとして、第２のシートより巻き付け方
向に長いシートを用い、第１のシートと第２のシートと
を互いに重ね合わせて巻き上げてなる積層部を形成した
後、あまった第１のシートを該積層部の外表面にさらに
巻き付けて拡散障壁層は形成されていた。しかしなが
ら、純ＮｂまたはＮｂを含む合金からなる第１のシート
と、Ｎｂと反応して超電導性を示す化合物を作る金属原
子ＸまたはＸを含む合金からなる第２のシートとを重ね
合わせて巻き上げてなるコアを減面加工していくと、拡
散障壁層も同時に膜薄に加工されてしまい、減面加工後
の拡散障壁層の役目が、その十分果たさなくなる場合が
あった。このため、減面加工後の拡散障壁層の壁の厚さ
を、Ｎｂ3 Ｘを生成する熱処理条件で、金属原子Ｘの熱
拡散が、拡散障壁層の壁内にとどまるような厚さにする
等の工夫がされてきた。このような拡散障壁層の壁の厚
みは、熱処理条件や、材質の拡散係数などの要因によっ
て異なるが、一般には、減面加工後においては、１μｍ
以上であることが好ましいとされている。しかしなが
ら、拡散障壁層の壁の厚さを厚くすると、Ｎｂ3 Ｘ系超
電導線材の非銅部の断面の面積当りの超電導層の断面の
面積が相対的に減少し、見かけ上、Ｎｂ3 Ｘ系超電導線
材の臨界電流密度（Ｊｃ）が低下するという問題があっ
た。
ール法により製造される、Ｎｂ3 Ｘ系超電導線用線材を
熱処理することにより、Ｎｂ3 Ｘを生成すると、この熱
処理工程の際に、金属原子Ｘが安定化材として用いてい
る銅（Ｃｕ）または銅（Ｃｕ）を含む合金中へ不純物と
して熱拡散し、銅（Ｃｕ）原子と反応して化合物を形成
したりする。このため、ジェリーロール法により製造さ
れるＮｂ3 Ｘ系超電導線用線材は、熱処理を行なうこと
によりＮｂ3 Ｘを生成すると、Ｎｂ3 Ｘが生成されたＮ
ｂ3 Ｘ系超電導線は、銅（Ｃｕ）または銅（Ｃｕ）を含
む合金からなる安定化材層中へ不純物が熱拡散すること
等により、Ｎｂ3 Ｘ系超電導線の残留抵抗比が劣化した
りする。係る問題を解決するために、純ＮｂまたはＮｂ
を含む合金からなる第１のシートと、Ｎｂと反応して超
電導線を示す化合物を作る金属原子ＸまたはＸを含む合
金からなる第２のシートとを重ね合わせねて巻き上げて
なる線材と、線材を取囲むように設けられた安定化材層
と、線材の外表面と安定化材層の内表面との間に、金属
原子Ｘが拡散するのを防ぐために設けられた拡散障壁層
とを備える、Ｎｂ3 Ｘ系超電導線用線材が提案されてい
る。従来、拡散障壁層は、純ＮｂまたはＮｂを含む合金
からなる第１のシートにより形成されていた。すなわ
ち、第１のシートとして、第２のシートより巻き付け方
向に長いシートを用い、第１のシートと第２のシートと
を互いに重ね合わせて巻き上げてなる積層部を形成した
後、あまった第１のシートを該積層部の外表面にさらに
巻き付けて拡散障壁層は形成されていた。しかしなが
ら、純ＮｂまたはＮｂを含む合金からなる第１のシート
と、Ｎｂと反応して超電導性を示す化合物を作る金属原
子ＸまたはＸを含む合金からなる第２のシートとを重ね
合わせて巻き上げてなるコアを減面加工していくと、拡
散障壁層も同時に膜薄に加工されてしまい、減面加工後
の拡散障壁層の役目が、その十分果たさなくなる場合が
あった。このため、減面加工後の拡散障壁層の壁の厚さ
を、Ｎｂ3 Ｘを生成する熱処理条件で、金属原子Ｘの熱
拡散が、拡散障壁層の壁内にとどまるような厚さにする
等の工夫がされてきた。このような拡散障壁層の壁の厚
みは、熱処理条件や、材質の拡散係数などの要因によっ
て異なるが、一般には、減面加工後においては、１μｍ
以上であることが好ましいとされている。しかしなが
ら、拡散障壁層の壁の厚さを厚くすると、Ｎｂ3 Ｘ系超
電導線材の非銅部の断面の面積当りの超電導層の断面の
面積が相対的に減少し、見かけ上、Ｎｂ3 Ｘ系超電導線
材の臨界電流密度（Ｊｃ）が低下するという問題があっ
た。
【００１３】また、本発明者らは、本出願に特に興味あ
る関連技術として、特願平５−１５４０４において高い
臨界電流密度（Ｊｃ）を有するＮｂ3 Ｘ系超電導線の製
造方法として、圧延により製造された純ＮｂまたはＮｂ
を含む合金からなる第１のシートを、約７００℃〜９０
０℃の温度範囲で約２時間の熱処理を行ない、この熱処
理された純ＮｂまたはＮｂを含む合金からなる第１のシ
ートと、圧延により製造された、Ｎｂと反応して超電導
性の化合物を作る金属原子ＸまたはＸを含む合金からな
る、圧延により製造された第２のシートを交互に重ね合
わせて巻き上げてなるコアを形成し、このコアを、純Ｃ
ｕまたはＣｕを含む合金からなる安定化材で覆い、減面
加工して、セグメントを生成し、このセグメントを純Ｃ
ｕまたはＣｕを含む合金からなる筒材中に複数本束ねて
充填した後、複数本のセグメントが充填されてなる純Ｃ
ｕまたはＣｕを含む合金からなる筒材を、押出加工およ
び引き抜き加工の少なくともいずれか１つの強加工によ
り縮経化した後、さらに減面加工をすることにより、多
芯線（Ｎｂ3 Ｘ系超電導線用線材）を形成し、この多芯
線を熱処理する、Ｎｂ3 Ｘ系超電導線の製造方法を提案
している。
る関連技術として、特願平５−１５４０４において高い
臨界電流密度（Ｊｃ）を有するＮｂ3 Ｘ系超電導線の製
造方法として、圧延により製造された純ＮｂまたはＮｂ
を含む合金からなる第１のシートを、約７００℃〜９０
０℃の温度範囲で約２時間の熱処理を行ない、この熱処
理された純ＮｂまたはＮｂを含む合金からなる第１のシ
ートと、圧延により製造された、Ｎｂと反応して超電導
性の化合物を作る金属原子ＸまたはＸを含む合金からな
る、圧延により製造された第２のシートを交互に重ね合
わせて巻き上げてなるコアを形成し、このコアを、純Ｃ
ｕまたはＣｕを含む合金からなる安定化材で覆い、減面
加工して、セグメントを生成し、このセグメントを純Ｃ
ｕまたはＣｕを含む合金からなる筒材中に複数本束ねて
充填した後、複数本のセグメントが充填されてなる純Ｃ
ｕまたはＣｕを含む合金からなる筒材を、押出加工およ
び引き抜き加工の少なくともいずれか１つの強加工によ
り縮経化した後、さらに減面加工をすることにより、多
芯線（Ｎｂ3 Ｘ系超電導線用線材）を形成し、この多芯
線を熱処理する、Ｎｂ3 Ｘ系超電導線の製造方法を提案
している。
【００１４】このＮｂ3 Ｘ系超電導線の製造方法によれ
ば、Ｎｂ3 Ｘを生成するための熱処理工程の前段階にお
いて、多芯線（Ｎｂ3 Ｘ系超電導線用線材）は、純Ｎｂ
またはＮｂを含む合金からなる第１のシートと、Ｎｂと
反応して超電導性の化合物を作る金属原子ＸまたはＸを
含む合金からなる第２のシートとの接触面積が増加する
ように、該第１のシートと該第２のシートとの界面が、
密にジグザグ形状になるように形成される。したがっ
て、特願平５−１５４０４に記載される発明に従えば、
Ｎｂ3 Ｘを生成するための熱処理の段階において、Ｎｂ
層中へのＸ原子の拡散距離の短い部分、および／または
Ｘ層中へのＮｂ原子の拡散距離の短い部分が多く形成さ
れているため、従来のジェリーロール法に従うＮｂ3 Ｘ
系超電導線用線材に比べ、熱処理することにより、良質
のＮｂ3 Ｘを形成することができる。すなわち、この発
明に従う熱処理後のＮｂ3 Ｘ系超電導線は、従来のＮｂ
3 Ｘ系超電導線に比べ、高い臨界電流特性を有する。ま
た、この発明に従うＮｂ3 Ｘ系超電導線の製造方法は、
減面加工による加工量を特に従来に比べ、増加させるこ
となく、純ＮｂまたはＮｂを含む合金からなる第１のシ
ートと、Ｎｂと反応して超電導性を示す化合物を作る金
属原子ＸまたはＸを含む合金からなる第２のシートとの
実質的な加工量を増加させることにより、従来のＮｂ3
Ｘ系超電導線に比べ、高い臨界電流特性を示すＮｂ3 Ｘ
系超電導線を製造することができる。
ば、Ｎｂ3 Ｘを生成するための熱処理工程の前段階にお
いて、多芯線（Ｎｂ3 Ｘ系超電導線用線材）は、純Ｎｂ
またはＮｂを含む合金からなる第１のシートと、Ｎｂと
反応して超電導性の化合物を作る金属原子ＸまたはＸを
含む合金からなる第２のシートとの接触面積が増加する
ように、該第１のシートと該第２のシートとの界面が、
密にジグザグ形状になるように形成される。したがっ
て、特願平５−１５４０４に記載される発明に従えば、
Ｎｂ3 Ｘを生成するための熱処理の段階において、Ｎｂ
層中へのＸ原子の拡散距離の短い部分、および／または
Ｘ層中へのＮｂ原子の拡散距離の短い部分が多く形成さ
れているため、従来のジェリーロール法に従うＮｂ3 Ｘ
系超電導線用線材に比べ、熱処理することにより、良質
のＮｂ3 Ｘを形成することができる。すなわち、この発
明に従う熱処理後のＮｂ3 Ｘ系超電導線は、従来のＮｂ
3 Ｘ系超電導線に比べ、高い臨界電流特性を有する。ま
た、この発明に従うＮｂ3 Ｘ系超電導線の製造方法は、
減面加工による加工量を特に従来に比べ、増加させるこ
となく、純ＮｂまたはＮｂを含む合金からなる第１のシ
ートと、Ｎｂと反応して超電導性を示す化合物を作る金
属原子ＸまたはＸを含む合金からなる第２のシートとの
実質的な加工量を増加させることにより、従来のＮｂ3
Ｘ系超電導線に比べ、高い臨界電流特性を示すＮｂ3 Ｘ
系超電導線を製造することができる。
【００１５】ところで、特願平５−１５４０４に記載さ
れる発明においても、拡散障壁層は、以下の方法により
簡易に形成されていた。すなわち、まず、第１のシート
として、第２のシートより、巻き付け方向において長い
シートを用い、第１のシートと第２のシートとを交互に
重ね合わせて巻き上げた後、余った第１のシートのみを
さらに巻き上げることにより、第１のシートと第２のシ
ートとを交互に重ね合わせて巻き上げてなる積層部の外
表面に、第１のシートからなる拡散障壁層を形成してい
た。しかしながら、第１のシートのみを巻き上げること
により形成された拡散障壁層は、第１のシートと、純Ｃ
ｕまたはＣｕを含む合金からなる安定化材との界面も、
密にジグザグ形状となり、部分的に拡散障壁層の膜薄な
部分が形成され、この拡散障壁層の膜薄な部分からＸ原
子が、純ＣｕまたはＣｕを含む合金からなる安定化材中
へ、Ｎｂ3 Ｘを生成するための熱処理工程の際に、熱拡
散するという問題があった。このため、拡散障壁層の壁
の厚さを厚くする等の対処を施したが、拡散障壁層の壁
の厚さを厚くすると、Ｎｂ3 Ｘ系超電導線材の非銅部の
断面の面積当りの超電導層の断面の面積が、相対的に減
少し、見かけ上、Ｎｂ3 Ｘ系超電導線材の臨界電流密度
（Ｊｃ）が低下するという問題があった。
れる発明においても、拡散障壁層は、以下の方法により
簡易に形成されていた。すなわち、まず、第１のシート
として、第２のシートより、巻き付け方向において長い
シートを用い、第１のシートと第２のシートとを交互に
重ね合わせて巻き上げた後、余った第１のシートのみを
さらに巻き上げることにより、第１のシートと第２のシ
ートとを交互に重ね合わせて巻き上げてなる積層部の外
表面に、第１のシートからなる拡散障壁層を形成してい
た。しかしながら、第１のシートのみを巻き上げること
により形成された拡散障壁層は、第１のシートと、純Ｃ
ｕまたはＣｕを含む合金からなる安定化材との界面も、
密にジグザグ形状となり、部分的に拡散障壁層の膜薄な
部分が形成され、この拡散障壁層の膜薄な部分からＸ原
子が、純ＣｕまたはＣｕを含む合金からなる安定化材中
へ、Ｎｂ3 Ｘを生成するための熱処理工程の際に、熱拡
散するという問題があった。このため、拡散障壁層の壁
の厚さを厚くする等の対処を施したが、拡散障壁層の壁
の厚さを厚くすると、Ｎｂ3 Ｘ系超電導線材の非銅部の
断面の面積当りの超電導層の断面の面積が、相対的に減
少し、見かけ上、Ｎｂ3 Ｘ系超電導線材の臨界電流密度
（Ｊｃ）が低下するという問題があった。
【００１６】本発明は、以上のような問題を解決するた
めになされたものであって、Ｎｂ3Ｘ系超電導線用線材
の拡散障壁層として、引っ張り強さ等の機械的特性、物
理的特性、化学的特性が適切に選ばれた金属材料を用い
ることにより、Ｎｂ3 Ｘ系超電導線用線材として、純Ｎ
ｂまたはＮｂを含む合金からなる第１のシートと、Ｎｂ
と反応して超電導性を示す化合物を作る金属原子Ｘまた
はＸを含む合金からなる第２のシートとを重ね合わせて
巻き上げてなるコアの加工性が向上され、Ｎｂ 3 Ｘを生
成するための熱処理工程においても、特に拡散障壁層の
壁の厚さを厚く形成することなく、金属原子Ｘが安定化
材層中へ熱拡散するのを防止することにより、高い臨界
電流密度（Ｊｃ）と、安定化材の残留抵抗比が大きく、
また、見かけ上の非銅部の臨界電流密度（Ｊｃ）が低下
しないＮｂ3 Ｘ系超電導線を提供できるよう改良された
Ｎｂ3 Ｘ系超電導線用線材を提供することを目的とす
る。
めになされたものであって、Ｎｂ3Ｘ系超電導線用線材
の拡散障壁層として、引っ張り強さ等の機械的特性、物
理的特性、化学的特性が適切に選ばれた金属材料を用い
ることにより、Ｎｂ3 Ｘ系超電導線用線材として、純Ｎ
ｂまたはＮｂを含む合金からなる第１のシートと、Ｎｂ
と反応して超電導性を示す化合物を作る金属原子Ｘまた
はＸを含む合金からなる第２のシートとを重ね合わせて
巻き上げてなるコアの加工性が向上され、Ｎｂ 3 Ｘを生
成するための熱処理工程においても、特に拡散障壁層の
壁の厚さを厚く形成することなく、金属原子Ｘが安定化
材層中へ熱拡散するのを防止することにより、高い臨界
電流密度（Ｊｃ）と、安定化材の残留抵抗比が大きく、
また、見かけ上の非銅部の臨界電流密度（Ｊｃ）が低下
しないＮｂ3 Ｘ系超電導線を提供できるよう改良された
Ｎｂ3 Ｘ系超電導線用線材を提供することを目的とす
る。
【００１７】また、本発明は、Ｎｂ3 Ｘ系超電導線用線
材の拡散障壁層として、引っ張り強さ等の機械的特性、
物理的特性、化学的特性に加え、さらに、材料組成が適
切に選ばれた金属材料を用いることにより、Ｎｂ3 Ｘ系
超電導線用線材として、純ＮｂまたはＮｂを含む合金か
らなる第１のシートと、Ｎｂと反応して超電導性を示す
化合物を作る金属原子ＸまたはＸを含む合金からなる第
２のシートとを重ね合わせて巻き上げてなるコアの減面
加工時の加工性が向上され、Ｎｂ3 Ｘを生成するための
熱処理工程においても、特に拡散障壁層の壁の厚さを厚
く形成することなく、金属原子Ｘが安定化材層中へ熱拡
散するのを防止することにより、高い臨界電流密度（Ｊ
ｃ）と、安定化材層の残留抵抗比の大きい、また、見か
け上の非銅部の臨界電流密度が低下しないＮｂ3 Ｘ系超
電導線を提供できるよう改良されたＮｂ3 Ｘ系超電導線
用線材を提供することを目的とする。
材の拡散障壁層として、引っ張り強さ等の機械的特性、
物理的特性、化学的特性に加え、さらに、材料組成が適
切に選ばれた金属材料を用いることにより、Ｎｂ3 Ｘ系
超電導線用線材として、純ＮｂまたはＮｂを含む合金か
らなる第１のシートと、Ｎｂと反応して超電導性を示す
化合物を作る金属原子ＸまたはＸを含む合金からなる第
２のシートとを重ね合わせて巻き上げてなるコアの減面
加工時の加工性が向上され、Ｎｂ3 Ｘを生成するための
熱処理工程においても、特に拡散障壁層の壁の厚さを厚
く形成することなく、金属原子Ｘが安定化材層中へ熱拡
散するのを防止することにより、高い臨界電流密度（Ｊ
ｃ）と、安定化材層の残留抵抗比の大きい、また、見か
け上の非銅部の臨界電流密度が低下しないＮｂ3 Ｘ系超
電導線を提供できるよう改良されたＮｂ3 Ｘ系超電導線
用線材を提供することを目的とする。
【００１８】
【課題を解決するための手段】本発明に従うＮｂ3 Ｘ系
超電導線用線材は、純ＮｂまたはＮｂを含む合金からな
る第１のシートと、Ｎｂと反応して超電導性を示す化合
物を作る金属原子ＸまたはＸを含む合金からなる第２の
シートとを重ね合わせて巻き上げてなる線材と、線材を
取囲むように設けられた安定化材層と、線材の外表面と
安定化材層の内表面との間に設けられ、安定化材層中へ
金属原子Ｘが拡散するのを防ぐために設けられた拡散障
壁層とを備え、拡散障壁層は、第１のシートの引っ張り
強さよりもその引っ張り強さが大きい金属材料で形成さ
れていることを特徴とする。
超電導線用線材は、純ＮｂまたはＮｂを含む合金からな
る第１のシートと、Ｎｂと反応して超電導性を示す化合
物を作る金属原子ＸまたはＸを含む合金からなる第２の
シートとを重ね合わせて巻き上げてなる線材と、線材を
取囲むように設けられた安定化材層と、線材の外表面と
安定化材層の内表面との間に設けられ、安定化材層中へ
金属原子Ｘが拡散するのを防ぐために設けられた拡散障
壁層とを備え、拡散障壁層は、第１のシートの引っ張り
強さよりもその引っ張り強さが大きい金属材料で形成さ
れていることを特徴とする。
【００１９】Ｎｂと反応して超電導性を示す化合物を作
る金属原子Ｘとしては、特に以下の場合に限定されるこ
とはないが、たとえば、Ａｌ、ＳｎまたはＧｅなどを挙
げることができる。Ｎｂを含む合金および／または金属
原子Ｘを含む合金は、特に以下の場合に限定されること
はないが、たとえば、Ｇｅ、Ｓｎ、Ｔｉ、Ｓｉ、Ｈｆ、
Ｔａ、Ｚｒ、Ｎｇ、Ｂｅ等を含有してもよい。
る金属原子Ｘとしては、特に以下の場合に限定されるこ
とはないが、たとえば、Ａｌ、ＳｎまたはＧｅなどを挙
げることができる。Ｎｂを含む合金および／または金属
原子Ｘを含む合金は、特に以下の場合に限定されること
はないが、たとえば、Ｇｅ、Ｓｎ、Ｔｉ、Ｓｉ、Ｈｆ、
Ｔａ、Ｚｒ、Ｎｇ、Ｂｅ等を含有してもよい。
【００２０】拡散障壁層を形成する金属材料は、好まし
くは、第１のシートよりも引っ張り強さが大きくなるよ
うに、その組成が選ばれたＮｂを含む合金を含む。
くは、第１のシートよりも引っ張り強さが大きくなるよ
うに、その組成が選ばれたＮｂを含む合金を含む。
【００２１】第１のシートよりも引っ張り強さが大きく
なるように、その組成が選ばれたＮｂを含む合金は、特
に以下の場合に限定されることはないが、たとえば、Ｎ
ｂＺｒ、ＮｂＴｉ、またはＮｂＨｆ等の合金を挙げるこ
とができる。ＮｂＺｒ合金の組成としては、Ｚｒを０．
０２ｗｔ％〜５ｗｔ％含み、残部が、Ｎｂおよび不可避
的不純物からなるＮｂＺｒ合金を用いることが好まし
い。また、ＮｂＴｉ合金の組成としては、Ｔｉを０．０
２ｗｔ％〜５ｗｔ％含み、残部が、Ｎｂおよび不可避的
不純物からなるＮｂＴｉ合金を用いることが好ましい。
また、ＮｂＨｆ合金の組成としては、Ｈｆを０．０２ｗ
ｔ％〜５ｗｔ％含み、残部が、Ｎｂおよび不可避的不純
物からなるＮｂＨｆ合金を用いることが好ましい。特
に、ＺｒやＴｉを用いたのは、ＺｒはＣｕ層中に拡散せ
ず、またＴｉはＣｕと化合物を生成するが、Ｃｕ層を汚
染することはないもので、ともに、Ｎｂと均一な合金を
生成する金属で、市販されている合金であって、コスト
的にも有利であるからである。
なるように、その組成が選ばれたＮｂを含む合金は、特
に以下の場合に限定されることはないが、たとえば、Ｎ
ｂＺｒ、ＮｂＴｉ、またはＮｂＨｆ等の合金を挙げるこ
とができる。ＮｂＺｒ合金の組成としては、Ｚｒを０．
０２ｗｔ％〜５ｗｔ％含み、残部が、Ｎｂおよび不可避
的不純物からなるＮｂＺｒ合金を用いることが好まし
い。また、ＮｂＴｉ合金の組成としては、Ｔｉを０．０
２ｗｔ％〜５ｗｔ％含み、残部が、Ｎｂおよび不可避的
不純物からなるＮｂＴｉ合金を用いることが好ましい。
また、ＮｂＨｆ合金の組成としては、Ｈｆを０．０２ｗ
ｔ％〜５ｗｔ％含み、残部が、Ｎｂおよび不可避的不純
物からなるＮｂＨｆ合金を用いることが好ましい。特
に、ＺｒやＴｉを用いたのは、ＺｒはＣｕ層中に拡散せ
ず、またＴｉはＣｕと化合物を生成するが、Ｃｕ層を汚
染することはないもので、ともに、Ｎｂと均一な合金を
生成する金属で、市販されている合金であって、コスト
的にも有利であるからである。
【００２２】Ｚｒ、ＴｉまたはＨｆは、単独または複合
で、０．０２ｗｔ％〜５ｗｔ％含まれているのが好まし
い。Ｚｒ、ＴｉおよびＨｆは、Ｎｂ自体の伸線加工等の
減面加工時における、いわゆるオレンジピール現象を防
止する材料である。オレンジピール防止の効果を得るに
は、少なくとも、０．０２ｗｔ％含有させる必要があ
る。また、５ｗｔ％を越えて含有させると、拡散障壁層
自体の減面加工性が劣るので好ましくない。
で、０．０２ｗｔ％〜５ｗｔ％含まれているのが好まし
い。Ｚｒ、ＴｉおよびＨｆは、Ｎｂ自体の伸線加工等の
減面加工時における、いわゆるオレンジピール現象を防
止する材料である。オレンジピール防止の効果を得るに
は、少なくとも、０．０２ｗｔ％含有させる必要があ
る。また、５ｗｔ％を越えて含有させると、拡散障壁層
自体の減面加工性が劣るので好ましくない。
【００２３】
【作用】本発明に従うＮｂ3 Ｘ系超電導線用線材は、拡
散障壁層として、純ＮｂまたはＮｂを含む合金からなる
第１のシートより引っ張り強さが大きい金属材料を用い
ている。
散障壁層として、純ＮｂまたはＮｂを含む合金からなる
第１のシートより引っ張り強さが大きい金属材料を用い
ている。
【００２４】純ＮｂまたはＮｂを含む合金からなる第１
のシート自体は、変形抵抗が小さい反面、引っ張り強さ
が小さいため、第１のシートに不可避的に存在するごく
小さなピンホール等が原因して、伸線加工等の減面加工
時に、第１のシートに引切れやオレンジピールを生じや
すい。伸線加工等の減面加工時に第１のシートに引切れ
やオレンジピールが発生すると、純ＮｂまたはＮｂを含
む合金からなる第１のシートとＮｂと反応して超電導性
を示す化合物を作る金属原子ＸまたはＸを含む合金から
なる第２のシートとを重ね合わせて巻き上げてなるコア
が、減面加工時に、不均一な変形を起こしたり、断線し
たりする。従来のＮｂ3 Ｘ系超電導線用線材では、拡散
障壁層が設けられていないか、または、拡散障壁層が設
けられていても、拡散障壁層は、第１のシートと同じ材
料、同じ機械的特性を有する材料で形成されていたた
め、第１のシートと第２のシートとを重ね合わせて巻き
上げてなるコアを伸線加工等により減面加工していく
と、コアが、その伸線加工等の減面加工の工程におい
て、断線したりした。これに対して、本発明では、拡散
障壁層として、純ＮｂまたはＮｂを含む合金からなる第
１シートより引っ張り強さが大きい金属材料を用いてい
る結果、伸線加工等の減面加工の工程において、Ｎｂ3
Ｘ系超電導線用線材が断線しにくい。本発明に従うＮｂ
3 Ｘ系超電導線用線材では、伸線加工等の減面加工時に
おいて、第１のシートと第２のシートとを重ね合わせて
巻き上げてなるコアが、減面加工時に、断線しにくい結
果、第１のシートおよび第２のシートのそれぞれ膜薄に
加工することができる。すなわち、第１のシートと第２
のシートの加工性が向上する結果、Ｎｂ層中への金属原
子ＸまたはＸ層中へのＮｂ原子の拡散距離の短い部分を
多く形成することができる結果、Ｎｂ3 Ｘを生成するた
めの熱処理の工程において、化学量論組成として、Ｎｂ
とＸの組成比が３：１に近い良好な超電導性を示す化合
物の生成反応を増進することができる。
のシート自体は、変形抵抗が小さい反面、引っ張り強さ
が小さいため、第１のシートに不可避的に存在するごく
小さなピンホール等が原因して、伸線加工等の減面加工
時に、第１のシートに引切れやオレンジピールを生じや
すい。伸線加工等の減面加工時に第１のシートに引切れ
やオレンジピールが発生すると、純ＮｂまたはＮｂを含
む合金からなる第１のシートとＮｂと反応して超電導性
を示す化合物を作る金属原子ＸまたはＸを含む合金から
なる第２のシートとを重ね合わせて巻き上げてなるコア
が、減面加工時に、不均一な変形を起こしたり、断線し
たりする。従来のＮｂ3 Ｘ系超電導線用線材では、拡散
障壁層が設けられていないか、または、拡散障壁層が設
けられていても、拡散障壁層は、第１のシートと同じ材
料、同じ機械的特性を有する材料で形成されていたた
め、第１のシートと第２のシートとを重ね合わせて巻き
上げてなるコアを伸線加工等により減面加工していく
と、コアが、その伸線加工等の減面加工の工程におい
て、断線したりした。これに対して、本発明では、拡散
障壁層として、純ＮｂまたはＮｂを含む合金からなる第
１シートより引っ張り強さが大きい金属材料を用いてい
る結果、伸線加工等の減面加工の工程において、Ｎｂ3
Ｘ系超電導線用線材が断線しにくい。本発明に従うＮｂ
3 Ｘ系超電導線用線材では、伸線加工等の減面加工時に
おいて、第１のシートと第２のシートとを重ね合わせて
巻き上げてなるコアが、減面加工時に、断線しにくい結
果、第１のシートおよび第２のシートのそれぞれ膜薄に
加工することができる。すなわち、第１のシートと第２
のシートの加工性が向上する結果、Ｎｂ層中への金属原
子ＸまたはＸ層中へのＮｂ原子の拡散距離の短い部分を
多く形成することができる結果、Ｎｂ3 Ｘを生成するた
めの熱処理の工程において、化学量論組成として、Ｎｂ
とＸの組成比が３：１に近い良好な超電導性を示す化合
物の生成反応を増進することができる。
【００２５】また、本発明に従うＮｂ3 Ｘ系超電導線用
線材は、拡散障壁層として用いる金属材料として、第１
のシートよりも引っ張り強さが大きくなるようにその組
成が選ばれたＮｂを含む合金を用いている。このよう
に、拡散障壁層として、Ｎｂを含む合金を用いることに
より、拡散障壁層は、純ＮｂまたはＮｂを含む合金から
なる第１のシートにより構成される拡散障壁層に比べて
伸線等の減面加工の工程後において、第１のシートと第
２のシートとを重ね合わせて巻き上げてなる線材の周方
向にいずれの部分においても均一な膜厚を有する健全な
拡散障壁層が形成される結果、Ｎｂ3 Ｘを生成するため
の熱処理の工程において、金属原子Ｘによる安定化材層
の汚染を低減することができる結果、熱拡散後のＮｂ3
Ｘ系超電導線は、安定化材層が高い残留抵抗比を有す
る。
線材は、拡散障壁層として用いる金属材料として、第１
のシートよりも引っ張り強さが大きくなるようにその組
成が選ばれたＮｂを含む合金を用いている。このよう
に、拡散障壁層として、Ｎｂを含む合金を用いることに
より、拡散障壁層は、純ＮｂまたはＮｂを含む合金から
なる第１のシートにより構成される拡散障壁層に比べて
伸線等の減面加工の工程後において、第１のシートと第
２のシートとを重ね合わせて巻き上げてなる線材の周方
向にいずれの部分においても均一な膜厚を有する健全な
拡散障壁層が形成される結果、Ｎｂ3 Ｘを生成するため
の熱処理の工程において、金属原子Ｘによる安定化材層
の汚染を低減することができる結果、熱拡散後のＮｂ3
Ｘ系超電導線は、安定化材層が高い残留抵抗比を有す
る。
【００２６】
実施例１ 図１〜図６は、本発明に従うＮｂ3 Ｘ系超電導線用線材
の一実施例としてのＮｂ3 Ａｌ系の化合物系超電導線用
線材の製造方法を概略的に示す工程図である。図１を参
照して、まず、溶解、圧延により製造されたＮｂ含有シ
ート１を準備した。Ｎｂ含有シート１としては、厚さ
０．１８ｍｍ、幅３００ｍｍ、長さ６００ｍｍのＮｂ箔
（純度９９．８ｗｔ％）を用いた。次に、Ｎｂ含有シー
ト１を８００℃で約２時間熱処理した。熱処理後のＮｂ
含有シート１の機械性特性を表１に示す。次に、熱処理
したＮｂ含有シート１の表面上に、Ａｌ含有シート２を
重ね合わせた。Ａｌ含有シート２としては、厚さ０．０
５ｍｍ、幅３００ｍｍ、長さ５００ｍｍの高純度のＡｌ
箔を用いた。Ａｌ含有シート２は、熱処理されたＮｂ含
有シート１の表面上に、Ｎｂ含有シート１の片端部１ａ
において、Ａｌ含有シート２が重ねられていない部分が
できるように重ね合わされた。次に、直径３ｍｍ、長さ
４００ｍｍの高純度の銅棒３を熱処理されたＮｂ含有シ
ート１の一端部１ａに位置し、最初に、Ｎｂ含有シート
１のみを銅棒３のまわりに４回巻き付けた後、Ｎｂ含有
シート１とＡｌ含有シート２を交互に重ね合わせて巻き
上げてなる積層部４（図２に示す積層部４）を作製し
た。次に、積層部４の外表面に、厚さ０．１８ｍｍ、幅
３００ｍｍ、長さ２００ｍｍのＮｂ１ｗｔ％Ｚｒシート
５をさらに巻き付けて、コア６（図２に示すコア６）を
作製した。なお、用いたＮｂ１ｗｔ％Ｚｒシート５の機
械的特性を表１に示す。次に、銅棒３の両端を合わせて
１００ｍｍ分の余分な銅棒を取除いた。図２は、このよ
うにして得られたコア６を概略的に示す断面図である。
の一実施例としてのＮｂ3 Ａｌ系の化合物系超電導線用
線材の製造方法を概略的に示す工程図である。図１を参
照して、まず、溶解、圧延により製造されたＮｂ含有シ
ート１を準備した。Ｎｂ含有シート１としては、厚さ
０．１８ｍｍ、幅３００ｍｍ、長さ６００ｍｍのＮｂ箔
（純度９９．８ｗｔ％）を用いた。次に、Ｎｂ含有シー
ト１を８００℃で約２時間熱処理した。熱処理後のＮｂ
含有シート１の機械性特性を表１に示す。次に、熱処理
したＮｂ含有シート１の表面上に、Ａｌ含有シート２を
重ね合わせた。Ａｌ含有シート２としては、厚さ０．０
５ｍｍ、幅３００ｍｍ、長さ５００ｍｍの高純度のＡｌ
箔を用いた。Ａｌ含有シート２は、熱処理されたＮｂ含
有シート１の表面上に、Ｎｂ含有シート１の片端部１ａ
において、Ａｌ含有シート２が重ねられていない部分が
できるように重ね合わされた。次に、直径３ｍｍ、長さ
４００ｍｍの高純度の銅棒３を熱処理されたＮｂ含有シ
ート１の一端部１ａに位置し、最初に、Ｎｂ含有シート
１のみを銅棒３のまわりに４回巻き付けた後、Ｎｂ含有
シート１とＡｌ含有シート２を交互に重ね合わせて巻き
上げてなる積層部４（図２に示す積層部４）を作製し
た。次に、積層部４の外表面に、厚さ０．１８ｍｍ、幅
３００ｍｍ、長さ２００ｍｍのＮｂ１ｗｔ％Ｚｒシート
５をさらに巻き付けて、コア６（図２に示すコア６）を
作製した。なお、用いたＮｂ１ｗｔ％Ｚｒシート５の機
械的特性を表１に示す。次に、銅棒３の両端を合わせて
１００ｍｍ分の余分な銅棒を取除いた。図２は、このよ
うにして得られたコア６を概略的に示す断面図である。
【００２７】図２を参照して、このコア６は、中心部に
銅棒３を有しており、銅棒３のまわりに形成された、熱
処理されたＮｂ含有シート１のみが４回巻き付けられて
なる第１の拡散障壁層７と、第１の拡散障壁層７のまわ
りに形成されたＮｂ含有シート１とＡｌ含有シート２と
を交互に重ね合わせて巻き上げてなる積層部４と、積層
部４のまわりに形成されたＮｂ１ｗｔ％Ｚｒシート５が
複数回巻き付けられてなる第２の拡散障壁層８とを含
む。次に、図３に示す工程において、このコア６を外径
１９ｍｍ、内径１６ｍｍの高純度の銅パイプ９内に挿入
し、伸線加工することにより、図４に示す、対辺距離が
２ｍｍ、長さ２００ｍｍの六角セグメント１０を作製し
た。次に、図５に示す工程において、六角セグメント１
０を、外径７０ｍｍ、内径６８ｍｍの銅パイプ１１内に
約８００本詰め、銅パイプ１１の両端１１ａ、１１ｂを
銅製の蓋（図示せず）を用い、塞ぎ、電子ビーム溶接す
ることにより封止し、ビレット（図示せず）を作製し
た。次に、このビレットを押出した後、伸線加工を繰返
することによって、直径が１ｍｍの多芯線１２（図６に
示す多芯線１２）を作製した。
銅棒３を有しており、銅棒３のまわりに形成された、熱
処理されたＮｂ含有シート１のみが４回巻き付けられて
なる第１の拡散障壁層７と、第１の拡散障壁層７のまわ
りに形成されたＮｂ含有シート１とＡｌ含有シート２と
を交互に重ね合わせて巻き上げてなる積層部４と、積層
部４のまわりに形成されたＮｂ１ｗｔ％Ｚｒシート５が
複数回巻き付けられてなる第２の拡散障壁層８とを含
む。次に、図３に示す工程において、このコア６を外径
１９ｍｍ、内径１６ｍｍの高純度の銅パイプ９内に挿入
し、伸線加工することにより、図４に示す、対辺距離が
２ｍｍ、長さ２００ｍｍの六角セグメント１０を作製し
た。次に、図５に示す工程において、六角セグメント１
０を、外径７０ｍｍ、内径６８ｍｍの銅パイプ１１内に
約８００本詰め、銅パイプ１１の両端１１ａ、１１ｂを
銅製の蓋（図示せず）を用い、塞ぎ、電子ビーム溶接す
ることにより封止し、ビレット（図示せず）を作製し
た。次に、このビレットを押出した後、伸線加工を繰返
することによって、直径が１ｍｍの多芯線１２（図６に
示す多芯線１２）を作製した。
【００２８】
【表１】
【００２９】図６は、このようにして得られたＮｂ3 Ａ
ｌ多芯線（Ｎｂ3 Ａｌ系超電導線用線材）を概略的に示
す断面図である。図６を参照して、この多芯線１２は、
Ｃｕからなるマトリックス（安定化材）１３中に、Ｎ
ｂ、Ａｌ、Ｎｂ１ｗｔ％ＺｒおよびＣｕで構成される線
材１４が多数埋込まれた構造を有する。
ｌ多芯線（Ｎｂ3 Ａｌ系超電導線用線材）を概略的に示
す断面図である。図６を参照して、この多芯線１２は、
Ｃｕからなるマトリックス（安定化材）１３中に、Ｎ
ｂ、Ａｌ、Ｎｂ１ｗｔ％ＺｒおよびＣｕで構成される線
材１４が多数埋込まれた構造を有する。
【００３０】図７は、線材１４の断面を示す倍率５００
０倍の顕微鏡写真の模式図である。図７を参照して、線
材１４は、中心部に銅マトリックス（安定化材）１０５
を有しており、銅マトリックス１０５の外表面を取囲む
ように形成された第１の拡散障壁層１０６と、第１の拡
散障壁層１０６を取囲むように形成された、Ｎｂを含有
する層１０７とＡｌを含有する層１０８が、渦巻き形状
に形成されてなる積層部１０９と、積層部１０９を取囲
むように形成されたＮｂを含有する第２の拡散障壁層１
１０を含む。そして、第２の拡散障壁層１１０の外表面
を取囲むように銅マトリックス（安定化材）１１１が形
成されてなる。実施例１で、特徴的な点は、線材１４の
積層部１０９において、Ｎｂを含有する層１０７とＡｌ
を含有する層１０８とが互いに、図２に示す熱処理され
たＮｂ含有シート１とＡｌ含有シート２とが交互に重ね
合わせね巻き上げてなる積層部４の相似形としてではな
く、Ｎｂを含有する層１０７とＡｌを含有する層１０８
との接触面積が増加するように、Ｎｂを含有する層１０
７とＡｌを含有する層１０８その界面が密にジグザグ形
状になるように形成されている点である。また、第２の
拡散障壁層１１０は、第２の拡散障壁層１１０と銅マト
リックス（安定化材）１１１との接触面積が最小となる
ように、第２の拡散障壁層１１０と銅マトリックス（安
定化材）１１１との界面が滑らかになるように形成され
ている。そして、第２の拡散障壁層１１０は、積層部１
０８の外表面上を周方向のいずれの場所においても、第
２の拡散障壁層１１０の厚さが概ね等しくなるように形
成されている点である。
０倍の顕微鏡写真の模式図である。図７を参照して、線
材１４は、中心部に銅マトリックス（安定化材）１０５
を有しており、銅マトリックス１０５の外表面を取囲む
ように形成された第１の拡散障壁層１０６と、第１の拡
散障壁層１０６を取囲むように形成された、Ｎｂを含有
する層１０７とＡｌを含有する層１０８が、渦巻き形状
に形成されてなる積層部１０９と、積層部１０９を取囲
むように形成されたＮｂを含有する第２の拡散障壁層１
１０を含む。そして、第２の拡散障壁層１１０の外表面
を取囲むように銅マトリックス（安定化材）１１１が形
成されてなる。実施例１で、特徴的な点は、線材１４の
積層部１０９において、Ｎｂを含有する層１０７とＡｌ
を含有する層１０８とが互いに、図２に示す熱処理され
たＮｂ含有シート１とＡｌ含有シート２とが交互に重ね
合わせね巻き上げてなる積層部４の相似形としてではな
く、Ｎｂを含有する層１０７とＡｌを含有する層１０８
との接触面積が増加するように、Ｎｂを含有する層１０
７とＡｌを含有する層１０８その界面が密にジグザグ形
状になるように形成されている点である。また、第２の
拡散障壁層１１０は、第２の拡散障壁層１１０と銅マト
リックス（安定化材）１１１との接触面積が最小となる
ように、第２の拡散障壁層１１０と銅マトリックス（安
定化材）１１１との界面が滑らかになるように形成され
ている。そして、第２の拡散障壁層１１０は、積層部１
０８の外表面上を周方向のいずれの場所においても、第
２の拡散障壁層１１０の厚さが概ね等しくなるように形
成されている点である。
【００３１】直径が７０ｍｍのビレットを、直径が１ｍ
ｍの多芯線１２に減面加工するまでに、実施例１が断線
した回数を表５に示す。次に、この多芯線１２を８００
℃で５時間熱処理した。Ｎｂ3 Ａｌが生成された多芯線
１２の４．２Ｋ、１２Ｔの臨界電流密度（Ｊｃ）を測定
した。結果を表５に示す。また、８００℃で５時間の熱
処理を行なった後の多芯線１２の銅マトリックスの残留
抵抗値を測定した。結果を表５に示す。
ｍの多芯線１２に減面加工するまでに、実施例１が断線
した回数を表５に示す。次に、この多芯線１２を８００
℃で５時間熱処理した。Ｎｂ3 Ａｌが生成された多芯線
１２の４．２Ｋ、１２Ｔの臨界電流密度（Ｊｃ）を測定
した。結果を表５に示す。また、８００℃で５時間の熱
処理を行なった後の多芯線１２の銅マトリックスの残留
抵抗値を測定した。結果を表５に示す。
【００３２】実施例２ 図８〜図１２は、本発明に従うＮｂ3 Ｘ系超電導線用線
材の一実施例としてのＮｂ3 Ａｌ系の化合物系の超電導
線用線材の製造方法を概略的に示す工程図である。図８
を参照して、まず、溶解、圧延により製造されたＮｂ含
有シート２１を準備した。Ｎｂ含有シート２１として
は、厚さ０．１８ｍｍ、幅３００ｍｍ、長さ６００ｍｍ
のＮｂ箔（純度９９．８ｗｔ％）を用いた。
材の一実施例としてのＮｂ3 Ａｌ系の化合物系の超電導
線用線材の製造方法を概略的に示す工程図である。図８
を参照して、まず、溶解、圧延により製造されたＮｂ含
有シート２１を準備した。Ｎｂ含有シート２１として
は、厚さ０．１８ｍｍ、幅３００ｍｍ、長さ６００ｍｍ
のＮｂ箔（純度９９．８ｗｔ％）を用いた。
【００３３】次に、Ｎｂ含有シート２１を８００℃で約
２時間熱処理した。熱処理後のＮｂ含有シート２１の機
械的特性を表２に示す。次に、熱処理したＮｂ含有シー
ト２１の表面上に、Ａｌ含有シート２２を重ね合わせ
た。Ａｌ含有シート２２としては、厚さ０．０５ｍｍ、
幅３００ｍｍ、長さ５００ｍｍの高純度のＡｌ箔を用い
た。Ａｌ含有シート２２は、熱処理されたＮｂ含有シー
ト２１の表面上に、Ｎｂ含有シート２１の片端部２１ａ
において、Ａｌ含有シート２２が重ねられていない部分
ができるように重ね合わされた。次に、直径３ｍｍ、長
さ４００ｍｍの高純度の銅棒２３をＮｂ含有シート２１
の一端部２１ａに位置し、最初にＮｂ含有シート２１の
みを銅棒２３の周りに４回巻き付けた後、Ｎｂ含有シー
ト２１とＡｌ含有シート２２を重ね合わせて巻き上げて
なるコア２４（図９に示すコア２４）を作製した。次
に、図９に示す工程において、コア２４を、外径１５．
８ｍｍ、内径１５．１ｍｍ、長さ３００ｍｍのＮｂ１ｗ
ｔ％Ｚｒパイプ２５内に挿入した後、銅棒２３の両端合
わせて１００ｍｍ分の余分な銅棒を取除いた後、外径１
９ｍｍ、内径１６ｍｍの銅パイプ２６内に挿入し、図１
０に示す対辺距離が２ｍｍ、長さ２００ｍｍの六角セグ
メント３０を作製した。次に、図１１に示す工程におい
て、六角セグメント３０を、外径７０ｍｍ、内径６８ｍ
ｍの高純度の銅パイプ３１内に約８００本詰め、銅パイ
プ３１の両端３１ａ、３１ｂを銅製の蓋（図示せず）を
用い、塞ぎ、電子ビーム溶接することにより封止し、ビ
レット（図示せず）を作製した。次に、ビレットを押出
した後、伸線加工を繰返することによって、直径が１ｍ
ｍの多芯線３２（図１２に示す多芯線３２）を作製し
た。
２時間熱処理した。熱処理後のＮｂ含有シート２１の機
械的特性を表２に示す。次に、熱処理したＮｂ含有シー
ト２１の表面上に、Ａｌ含有シート２２を重ね合わせ
た。Ａｌ含有シート２２としては、厚さ０．０５ｍｍ、
幅３００ｍｍ、長さ５００ｍｍの高純度のＡｌ箔を用い
た。Ａｌ含有シート２２は、熱処理されたＮｂ含有シー
ト２１の表面上に、Ｎｂ含有シート２１の片端部２１ａ
において、Ａｌ含有シート２２が重ねられていない部分
ができるように重ね合わされた。次に、直径３ｍｍ、長
さ４００ｍｍの高純度の銅棒２３をＮｂ含有シート２１
の一端部２１ａに位置し、最初にＮｂ含有シート２１の
みを銅棒２３の周りに４回巻き付けた後、Ｎｂ含有シー
ト２１とＡｌ含有シート２２を重ね合わせて巻き上げて
なるコア２４（図９に示すコア２４）を作製した。次
に、図９に示す工程において、コア２４を、外径１５．
８ｍｍ、内径１５．１ｍｍ、長さ３００ｍｍのＮｂ１ｗ
ｔ％Ｚｒパイプ２５内に挿入した後、銅棒２３の両端合
わせて１００ｍｍ分の余分な銅棒を取除いた後、外径１
９ｍｍ、内径１６ｍｍの銅パイプ２６内に挿入し、図１
０に示す対辺距離が２ｍｍ、長さ２００ｍｍの六角セグ
メント３０を作製した。次に、図１１に示す工程におい
て、六角セグメント３０を、外径７０ｍｍ、内径６８ｍ
ｍの高純度の銅パイプ３１内に約８００本詰め、銅パイ
プ３１の両端３１ａ、３１ｂを銅製の蓋（図示せず）を
用い、塞ぎ、電子ビーム溶接することにより封止し、ビ
レット（図示せず）を作製した。次に、ビレットを押出
した後、伸線加工を繰返することによって、直径が１ｍ
ｍの多芯線３２（図１２に示す多芯線３２）を作製し
た。
【００３４】なお、用いたＮｂ１ｗｔ％Ｚｒパイプ２５
の機械的特性を表２に示す。
の機械的特性を表２に示す。
【００３５】
【表２】
【００３６】図１２は、このようにして得られた多芯線
３２を概略的に示す断面図である。図１２を参照して、
この多芯線３２は、Ｃｕからなるマトリックス（安定化
材）３３中に、Ｎｂ、Ａｌ、Ｎｂ１ｗｔ％ＺｒおよびＣ
ｕで構成される線材３４が多数埋込まれた構造を有す
る。なお、線材３４を顕微鏡により観察したが、線材３
４は、実施例１に示す線材１４と同様の形状であった。
３２を概略的に示す断面図である。図１２を参照して、
この多芯線３２は、Ｃｕからなるマトリックス（安定化
材）３３中に、Ｎｂ、Ａｌ、Ｎｂ１ｗｔ％ＺｒおよびＣ
ｕで構成される線材３４が多数埋込まれた構造を有す
る。なお、線材３４を顕微鏡により観察したが、線材３
４は、実施例１に示す線材１４と同様の形状であった。
【００３７】直径が７０ｍｍのビレットを、直径が１ｍ
ｍの多芯線３２に減面加工するまでに実施例２が断線し
た回数を表５に示す。次に、この多芯線３２を８００℃
で５時間熱処理した。Ｎｂ3 Ａｌが生成された多芯線３
２の４．２Ｋ、１２Ｔの臨界電流密度（Ｊｃ）を測定し
た。結果を表５に示す。また、８００℃で５時間の熱処
理を行なった後の多芯線３２の銅マトリックスの残留抵
抗量を測定した。結果を表５に示す。
ｍの多芯線３２に減面加工するまでに実施例２が断線し
た回数を表５に示す。次に、この多芯線３２を８００℃
で５時間熱処理した。Ｎｂ3 Ａｌが生成された多芯線３
２の４．２Ｋ、１２Ｔの臨界電流密度（Ｊｃ）を測定し
た。結果を表５に示す。また、８００℃で５時間の熱処
理を行なった後の多芯線３２の銅マトリックスの残留抵
抗量を測定した。結果を表５に示す。
【００３８】実施例３ 図１３〜図１８は、本発明に従うＮｂ3 Ｘ超電導線用線
材の一実施例としてのＮｂ3 Ａｌ系の化合物系超電導線
用線材の製造方法を概略的に示す工程図である。実施例
３は、実施例１とは、Ｎｂ１ｗｔ％Ｚｒシート５に代え
て、Ｎｂ１ｗｔ％Ｔｉシートを用いる以外は同様にし
て、多芯線を作製した例である。すなわち、図１３を参
照して、まず、溶解、圧延により製造されたＮｂ含有シ
ート４１を準備した。Ｎｂ含有シート４１としては、厚
さ０．１８ｍｍ、幅３００ｍｍ、長さ６００ｍｍのＮｂ
箔（純度９９．８ｗｔ％）を用いた。
材の一実施例としてのＮｂ3 Ａｌ系の化合物系超電導線
用線材の製造方法を概略的に示す工程図である。実施例
３は、実施例１とは、Ｎｂ１ｗｔ％Ｚｒシート５に代え
て、Ｎｂ１ｗｔ％Ｔｉシートを用いる以外は同様にし
て、多芯線を作製した例である。すなわち、図１３を参
照して、まず、溶解、圧延により製造されたＮｂ含有シ
ート４１を準備した。Ｎｂ含有シート４１としては、厚
さ０．１８ｍｍ、幅３００ｍｍ、長さ６００ｍｍのＮｂ
箔（純度９９．８ｗｔ％）を用いた。
【００３９】次に、Ｎｂ含有シート４１を８００℃で約
２時間熱処理した。熱処理後のＮｂ含有シート４１の機
械的特性を表３に示す。次に、熱処理したＮｂ含有シー
ト４１の表面上に、Ａｌ含有シート４２を重ね合わせ
た。Ａｌ含有シート４２としては、厚さ０．０５ｍｍ、
幅３００ｍｍ、長さ５００ｍｍの高純度のＡｌ箔を用い
た。
２時間熱処理した。熱処理後のＮｂ含有シート４１の機
械的特性を表３に示す。次に、熱処理したＮｂ含有シー
ト４１の表面上に、Ａｌ含有シート４２を重ね合わせ
た。Ａｌ含有シート４２としては、厚さ０．０５ｍｍ、
幅３００ｍｍ、長さ５００ｍｍの高純度のＡｌ箔を用い
た。
【００４０】Ａｌ含有シート４２は、熱処理されたＮｂ
含有シート４１の表面上に、Ｎｂ含有シート４１の片端
部４１ａにおいて、Ａｌ含有シート４２が重ねられてい
ない部分ができるように重ね合わされた。
含有シート４１の表面上に、Ｎｂ含有シート４１の片端
部４１ａにおいて、Ａｌ含有シート４２が重ねられてい
ない部分ができるように重ね合わされた。
【００４１】次に、直径３ｍｍ、長さ４００ｍｍの高純
度の銅棒４３を熱処理されたＮｂ含有シート４１の一端
部４１ａに位置し、最初に、Ｎｂ含有シート４１のみを
銅棒４３のまわりに４回巻き付けた後、Ｎｂ含有シート
４１とＡｌ含有シート４２を交互に重ね合わせて巻き上
げてなる積層部４４（図１４に示す積層部４４）を作製
した。次に、積層部４４の外表面に、厚さ０．１８ｍ
ｍ、幅３００ｍ、長さ２００ｍｍのＮｂ１ｗｔ％Ｔｉシ
ート４５をさらに巻き付けて、コア４６（図１４に示す
コア４６）を作製した。なお、用いたＮｂ１ｗｔ％Ｔｉ
シート４５の機械的特性を表３に示す。次に、銅棒４３
の両端を合わせて１００ｍｍ分の余分な銅棒を取除い
た。図１４は、このようにして得られたコア４６を概略
的に示す断面図である。なお、コア４６は、以下の点を
除いて、図２に示すコア６と同様である。すなわち、コ
ア４６において、図２に示すコア６の銅棒３が銅棒４３
に、第１の拡散障壁層７が第１の拡散障壁層４７に、積
層部４が積層部４４に相当する。コア４６においては、
積層部４４の周りにＮｂ１ｗｔ％Ｔｉシート４５が複数
回巻き付けられてなる第２の拡散障壁層４８を含む。
度の銅棒４３を熱処理されたＮｂ含有シート４１の一端
部４１ａに位置し、最初に、Ｎｂ含有シート４１のみを
銅棒４３のまわりに４回巻き付けた後、Ｎｂ含有シート
４１とＡｌ含有シート４２を交互に重ね合わせて巻き上
げてなる積層部４４（図１４に示す積層部４４）を作製
した。次に、積層部４４の外表面に、厚さ０．１８ｍ
ｍ、幅３００ｍ、長さ２００ｍｍのＮｂ１ｗｔ％Ｔｉシ
ート４５をさらに巻き付けて、コア４６（図１４に示す
コア４６）を作製した。なお、用いたＮｂ１ｗｔ％Ｔｉ
シート４５の機械的特性を表３に示す。次に、銅棒４３
の両端を合わせて１００ｍｍ分の余分な銅棒を取除い
た。図１４は、このようにして得られたコア４６を概略
的に示す断面図である。なお、コア４６は、以下の点を
除いて、図２に示すコア６と同様である。すなわち、コ
ア４６において、図２に示すコア６の銅棒３が銅棒４３
に、第１の拡散障壁層７が第１の拡散障壁層４７に、積
層部４が積層部４４に相当する。コア４６においては、
積層部４４の周りにＮｂ１ｗｔ％Ｔｉシート４５が複数
回巻き付けられてなる第２の拡散障壁層４８を含む。
【００４２】次に、図１５に示す工程において、このコ
ア４６を外径１９ｍｍ、内径１６ｍｍの高純度の銅パイ
プ４９内に挿入し、伸線加工することにより、図１６に
示す、対辺距離が２ｍｍ、長さ２００ｍｍの六角セグメ
ント５０を作製した。次に、図１７に示す工程におい
て、六角セグメント５０を、外径７０ｍｍ、内径６８ｍ
ｍの銅バイプ５１内に約８００本詰め、銅パイプ５１の
両端５１ａ、５１ｂを銅性の蓋（図示せず）を用い、塞
ぎ、電子ビーム溶接することにより封止し、ビレット
（図示せず）を作製した。次に、このビレットを押出し
た後伸線加工を繰返することによって、直径が１ｍｍの
多芯線５２（図１８に示す多芯線５２）を作製した。
ア４６を外径１９ｍｍ、内径１６ｍｍの高純度の銅パイ
プ４９内に挿入し、伸線加工することにより、図１６に
示す、対辺距離が２ｍｍ、長さ２００ｍｍの六角セグメ
ント５０を作製した。次に、図１７に示す工程におい
て、六角セグメント５０を、外径７０ｍｍ、内径６８ｍ
ｍの銅バイプ５１内に約８００本詰め、銅パイプ５１の
両端５１ａ、５１ｂを銅性の蓋（図示せず）を用い、塞
ぎ、電子ビーム溶接することにより封止し、ビレット
（図示せず）を作製した。次に、このビレットを押出し
た後伸線加工を繰返することによって、直径が１ｍｍの
多芯線５２（図１８に示す多芯線５２）を作製した。
【００４３】
【表３】
【００４４】図１８は、このようにして得られたＮｂ3
Ａｌ多芯線（Ｎｂ3 Ａｌ系超電導線用線材）を概略的に
示す断面図である。図１８を参照して、この多芯線５２
は、Ｃｕからなるマトリックス（安定化材）５３中に、
Ｎｂ、Ａｌ、Ｎｂ１ｗｔ％ＴｉおよびＣｕで構成される
線材５４が多数埋込まれた構造を有する。
Ａｌ多芯線（Ｎｂ3 Ａｌ系超電導線用線材）を概略的に
示す断面図である。図１８を参照して、この多芯線５２
は、Ｃｕからなるマトリックス（安定化材）５３中に、
Ｎｂ、Ａｌ、Ｎｂ１ｗｔ％ＴｉおよびＣｕで構成される
線材５４が多数埋込まれた構造を有する。
【００４５】なお、線材５４を顕微鏡により観察した
が、線材５４は、実施例１に示す線材１４と同様の形状
であった。
が、線材５４は、実施例１に示す線材１４と同様の形状
であった。
【００４６】直径が７０ｍｍのビレットを、直径が１ｍ
ｍの多芯線５２に減面加工するまでに、実施例２が断線
した回数を表５に示す。次に、この多芯線５２を８００
℃で５時間熱処理した。Ｎｂ3 Ａｌが生成された多芯線
５２の４．２Ｋ、１２Ｔの臨界電流密度（Ｊｃ）を測定
した。結果を表５に示す。また、８００℃で５時間の熱
処理を行なった後の多芯線５２の銅マトリックスの残留
抵抗量を測定した。結果を表５に示す。
ｍの多芯線５２に減面加工するまでに、実施例２が断線
した回数を表５に示す。次に、この多芯線５２を８００
℃で５時間熱処理した。Ｎｂ3 Ａｌが生成された多芯線
５２の４．２Ｋ、１２Ｔの臨界電流密度（Ｊｃ）を測定
した。結果を表５に示す。また、８００℃で５時間の熱
処理を行なった後の多芯線５２の銅マトリックスの残留
抵抗量を測定した。結果を表５に示す。
【００４７】参考例 図１９〜図２５は、本発明者らが、特願平５−１５４０
４（出願日平成５年２月２日）において開示しているＮ
ｂ3 Ｘ系超電導線用線材およびＮｂ3 Ｘ系超電導線の製
造方法に従うＮｂ3 Ａｌ系の超電導線の製造方法を概略
的に示す工程図である。参考例は、実施例１とは、第１
の拡散障壁層、第２の拡散障壁層をともに、溶解、圧延
により製造された第１のシートを、一度、約７００℃〜
９００℃の温度範囲で、約２時間の熱処理したＮｂ箔を
用いて形成している点を除けば、同様である。すなわ
ち、図１９を参照して、溶解圧延により製造されたＮｂ
含有シート６１を準備した。Ｎｂ含有シート６１として
は、厚さ０．１８ｍｍ、幅３００ｍｍ、長さ８００ｍｍ
のＮｂ箔（純度９９．８ｗｔ％）を用いた。次に、次
に、このＮｂ含有シート６１を、８００℃で約２時間熱
処理した。熱処理後のＮｂ含有シート６１の機械的特性
を表４に示す。次に、熱処理されたＮｂ含有シート６１
の表面上に、Ａｌ含有シート６２を重ね合わせた。Ａｌ
含有シート６２としては、厚さ０．０５ｍｍ、幅３００
ｍｍ、長さ５００ｍｍの高純度のＡｌ箔を用いた。Ａｌ
含有シート６２は、熱処理されたＮｂ含有シート６１の
表面上に、熱処理されたＮｂ含有シート６１の両端部６
１ａ、６１ｂにおいて、Ａｌ含有シート６２が重ねられ
ていない部分ができるように重ね合わされた。次に、直
径３ｍｍ、長さ４００ｍｍの高純度の銅棒６３を、熱処
理されたＮｂ含有シート６１の１端部６１ａに位置し、
最初に、熱処理されたＮｂ含有シート６１のみを銅棒６
３の周りに４回巻き付けた後、Ｎｂ含有j ６１とＡｌ含
有シート６２を交互に重ね合わせて巻き上げてなる積層
部６４（図２０に示す積層部６４）を作製した後、さら
に、熱処理されたＮｂ含有シート６１の他端部６１ｂを
用い、熱処理されたＮｂ含有シート６１のみを巻付け、
コア６６（図２０に示すコア６６）を作製した。次に、
銅棒６３の両端を合わせて１００ｍｍ分の余分な銅棒を
取除いた。図２０は、このようにして得られたコア６６
を概略的に示す断面図である。図２０を参照して、この
コア６６は、中心部に銅棒を６３を有しており、銅棒を
６３の周りに形成された、熱処理されたＮｂ含有シート
６１のみが４回巻き付けられてなる第１の拡散障壁層６
７と、第１の拡散障壁層６７の周りに形成されたＮｂ含
有シート６１とＡｌ含有シート６２とを交互に重ね合わ
せて巻き上げてなる積層部６４と、積層部６４の周りに
形成された、熱処理されたＮｂ含有シート６１が複数回
巻き付けられてなる第２の拡散障壁層６８を含む。次
に、図２１に示す工程において、このコア６６を外径１
９ｍｍ、内径１６ｍｍの銅パイプ６９内に挿入し、伸線
加工することにより、図２２に示す対辺距離が２ｍｍ、
長さ２００ｍｍの六角セグメント７０を作製した。次
に、図２３に示す工程において、六角セグメント７０
を、外径７０ｍｍ、内径６８ｍｍの銅パイプ７１内に約
８００本詰め、銅パイプ７１の両端７１ａ、７１ｂを銅
性の蓋（図示せず）を用い、塞ぎ、電子ビーム溶接する
ことにより封止し、ビレット（図示せず）を作製した。
次に、このビレットを押出加工した後、伸線加工を繰返
することによって、直径が１ｍｍの多芯線７２（図２４
に示す多芯線７２）を作製した。
４（出願日平成５年２月２日）において開示しているＮ
ｂ3 Ｘ系超電導線用線材およびＮｂ3 Ｘ系超電導線の製
造方法に従うＮｂ3 Ａｌ系の超電導線の製造方法を概略
的に示す工程図である。参考例は、実施例１とは、第１
の拡散障壁層、第２の拡散障壁層をともに、溶解、圧延
により製造された第１のシートを、一度、約７００℃〜
９００℃の温度範囲で、約２時間の熱処理したＮｂ箔を
用いて形成している点を除けば、同様である。すなわ
ち、図１９を参照して、溶解圧延により製造されたＮｂ
含有シート６１を準備した。Ｎｂ含有シート６１として
は、厚さ０．１８ｍｍ、幅３００ｍｍ、長さ８００ｍｍ
のＮｂ箔（純度９９．８ｗｔ％）を用いた。次に、次
に、このＮｂ含有シート６１を、８００℃で約２時間熱
処理した。熱処理後のＮｂ含有シート６１の機械的特性
を表４に示す。次に、熱処理されたＮｂ含有シート６１
の表面上に、Ａｌ含有シート６２を重ね合わせた。Ａｌ
含有シート６２としては、厚さ０．０５ｍｍ、幅３００
ｍｍ、長さ５００ｍｍの高純度のＡｌ箔を用いた。Ａｌ
含有シート６２は、熱処理されたＮｂ含有シート６１の
表面上に、熱処理されたＮｂ含有シート６１の両端部６
１ａ、６１ｂにおいて、Ａｌ含有シート６２が重ねられ
ていない部分ができるように重ね合わされた。次に、直
径３ｍｍ、長さ４００ｍｍの高純度の銅棒６３を、熱処
理されたＮｂ含有シート６１の１端部６１ａに位置し、
最初に、熱処理されたＮｂ含有シート６１のみを銅棒６
３の周りに４回巻き付けた後、Ｎｂ含有j ６１とＡｌ含
有シート６２を交互に重ね合わせて巻き上げてなる積層
部６４（図２０に示す積層部６４）を作製した後、さら
に、熱処理されたＮｂ含有シート６１の他端部６１ｂを
用い、熱処理されたＮｂ含有シート６１のみを巻付け、
コア６６（図２０に示すコア６６）を作製した。次に、
銅棒６３の両端を合わせて１００ｍｍ分の余分な銅棒を
取除いた。図２０は、このようにして得られたコア６６
を概略的に示す断面図である。図２０を参照して、この
コア６６は、中心部に銅棒を６３を有しており、銅棒を
６３の周りに形成された、熱処理されたＮｂ含有シート
６１のみが４回巻き付けられてなる第１の拡散障壁層６
７と、第１の拡散障壁層６７の周りに形成されたＮｂ含
有シート６１とＡｌ含有シート６２とを交互に重ね合わ
せて巻き上げてなる積層部６４と、積層部６４の周りに
形成された、熱処理されたＮｂ含有シート６１が複数回
巻き付けられてなる第２の拡散障壁層６８を含む。次
に、図２１に示す工程において、このコア６６を外径１
９ｍｍ、内径１６ｍｍの銅パイプ６９内に挿入し、伸線
加工することにより、図２２に示す対辺距離が２ｍｍ、
長さ２００ｍｍの六角セグメント７０を作製した。次
に、図２３に示す工程において、六角セグメント７０
を、外径７０ｍｍ、内径６８ｍｍの銅パイプ７１内に約
８００本詰め、銅パイプ７１の両端７１ａ、７１ｂを銅
性の蓋（図示せず）を用い、塞ぎ、電子ビーム溶接する
ことにより封止し、ビレット（図示せず）を作製した。
次に、このビレットを押出加工した後、伸線加工を繰返
することによって、直径が１ｍｍの多芯線７２（図２４
に示す多芯線７２）を作製した。
【００４８】
【表４】
【００４９】図２４は、このようにして得られたＮｂ3
Ａｌ多芯線（Ｎｂ3 Ａｌ系超電導線用線材）を概略的に
示す断面図である。図２４を参照して、この多芯線７２
は、Ｃｕからなるマトリックス（安定化材）７３中に、
Ｎｂ、Ａｌ、およびＣｕで構成される線材７４が多数埋
込まれた構造を有する。図２５は、線材７４の断面を示
す倍率５０００倍の顕微鏡写真の模式図である。図２５
を参照して、線材７４は、中心部に銅マトリックス（安
定化材）１１５を有しており、銅マトリックス１１５の
外表面を取囲むように形成された第１の拡散障壁層１１
６と、第２の拡散障壁層１１６を取囲むように形成され
たＮｂを含有する層１１７とＡｌを含有する層１１８
が、渦巻き形状に形成されてなる積層部１１９と、積層
部１１９を取囲むうように形成されたＮｂを含有する第
２の拡散障壁層１２０を含む。そして、第２の拡散障壁
層１２０の外表面を取囲むように、銅マトリックス（安
定化材）１２１が形成されてなる。この参考例で、特徴
的な点は、線材７４の積層部１１９において、Ｎｂを含
有する層１１７とＡｌ含有する層１１８とが、互いに、
図２０に示す熱処理されたＮｂ含有シート６１とＡｌ含
有シート６２とが交互に重ね合わせて巻き上げてなる積
層部６４の相似形としてではなく、Ｎｂを含有する層１
１７とＡｌを含有する層１１８が互いに。Ｎｂを含有す
る層１１７とＡｌを含有する層１１８との接触面積が増
加するように、Ｎｂを含有する層１１７とＡｌを含有す
る層１１８との界面がジグザグ形状になるように形成さ
れている点である。この点は、実施例１と同様である。
しかしながら、参考例では、第２の拡散障壁層１２０
は、積層部１１９と第２の拡散障壁層１２０の界面が、
密にジグザグ形状になるように形成されている。また、
第２の拡散障壁層１２０は、銅マトリックス（安定化
材）１２１と第２の拡散障壁層１２０との界面が密にジ
グザグ形状になるように形成されている。
Ａｌ多芯線（Ｎｂ3 Ａｌ系超電導線用線材）を概略的に
示す断面図である。図２４を参照して、この多芯線７２
は、Ｃｕからなるマトリックス（安定化材）７３中に、
Ｎｂ、Ａｌ、およびＣｕで構成される線材７４が多数埋
込まれた構造を有する。図２５は、線材７４の断面を示
す倍率５０００倍の顕微鏡写真の模式図である。図２５
を参照して、線材７４は、中心部に銅マトリックス（安
定化材）１１５を有しており、銅マトリックス１１５の
外表面を取囲むように形成された第１の拡散障壁層１１
６と、第２の拡散障壁層１１６を取囲むように形成され
たＮｂを含有する層１１７とＡｌを含有する層１１８
が、渦巻き形状に形成されてなる積層部１１９と、積層
部１１９を取囲むうように形成されたＮｂを含有する第
２の拡散障壁層１２０を含む。そして、第２の拡散障壁
層１２０の外表面を取囲むように、銅マトリックス（安
定化材）１２１が形成されてなる。この参考例で、特徴
的な点は、線材７４の積層部１１９において、Ｎｂを含
有する層１１７とＡｌ含有する層１１８とが、互いに、
図２０に示す熱処理されたＮｂ含有シート６１とＡｌ含
有シート６２とが交互に重ね合わせて巻き上げてなる積
層部６４の相似形としてではなく、Ｎｂを含有する層１
１７とＡｌを含有する層１１８が互いに。Ｎｂを含有す
る層１１７とＡｌを含有する層１１８との接触面積が増
加するように、Ｎｂを含有する層１１７とＡｌを含有す
る層１１８との界面がジグザグ形状になるように形成さ
れている点である。この点は、実施例１と同様である。
しかしながら、参考例では、第２の拡散障壁層１２０
は、積層部１１９と第２の拡散障壁層１２０の界面が、
密にジグザグ形状になるように形成されている。また、
第２の拡散障壁層１２０は、銅マトリックス（安定化
材）１２１と第２の拡散障壁層１２０との界面が密にジ
グザグ形状になるように形成されている。
【００５０】直径が７０ｍｍのビレットを、直径が１ｍ
ｍの多芯線８２の減面加工するまでに、参考例が断線し
た回数を表５に示す。次に、この多芯線８２を８００℃
で５時間熱処理した。Ｎｂ3 Ａｌが生成された多芯線７
２の４．２Ｋ、１２Ｔの臨界電流密度（Ｊｃ）を測定し
た。結果を表５に示す。また、８００℃で５時間の熱処
理を行なったの上にの多芯線７２の銅マトリックスの残
留抵抗比を測定した。結果を表５に示す。
ｍの多芯線８２の減面加工するまでに、参考例が断線し
た回数を表５に示す。次に、この多芯線８２を８００℃
で５時間熱処理した。Ｎｂ3 Ａｌが生成された多芯線７
２の４．２Ｋ、１２Ｔの臨界電流密度（Ｊｃ）を測定し
た。結果を表５に示す。また、８００℃で５時間の熱処
理を行なったの上にの多芯線７２の銅マトリックスの残
留抵抗比を測定した。結果を表５に示す。
【００５１】
【表５】
【００５２】表５より明らかなように、実施例１、実施
例２および実施例３は、参考例に比べ、臨界電流密度
（Ｊｃ）が高く、また、安定化材として用いているＣｕ
からなるマトリックスの残留抵抗比が大きくなってい
る。すなわち、参考例では、安定化材として用いている
Ｃｕからなるマトリックスの残留抵抗比が１００以下で
あり、Ｎｂ3 Ａｌを生成するための熱処理の際、Ａｌ原
子が拡散障壁層を熱拡散し、Ｃｕからなるマトリックス
層中へ到達し、Ｃｕからなるマトリックスを汚染し、残
留抵抗比が１００以下まで下がっている。他方、実施例
１、実施例２および実施例３は、安定化材として用いて
いるＣｕからなるマトリックスの残留抵抗比が大きくな
っている。すなわち、実施例１、実施例２、実施例３で
は、拡散障壁層として、Ｎｂ１ｗｔ％Ｚｒ、Ｎｂ１ｗｔ
％ＴｉからなるＮｂを含む合金を用いることにより、拡
散障壁層としての健全性が保たれ、Ｎｂ3 Ａｌを生成す
るための熱処理の際、ＣｕからなるマトリックスのＡｌ
原子による汚染が低減していることがわかる。また、拡
散障壁層として、第１のシートより引っ張り強さの大き
い金属材料を用いることにより、減面加工時の断線回数
が低減する結果、本発明に従えば、より長尺の多芯線を
容易に製造することができる。
例２および実施例３は、参考例に比べ、臨界電流密度
（Ｊｃ）が高く、また、安定化材として用いているＣｕ
からなるマトリックスの残留抵抗比が大きくなってい
る。すなわち、参考例では、安定化材として用いている
Ｃｕからなるマトリックスの残留抵抗比が１００以下で
あり、Ｎｂ3 Ａｌを生成するための熱処理の際、Ａｌ原
子が拡散障壁層を熱拡散し、Ｃｕからなるマトリックス
層中へ到達し、Ｃｕからなるマトリックスを汚染し、残
留抵抗比が１００以下まで下がっている。他方、実施例
１、実施例２および実施例３は、安定化材として用いて
いるＣｕからなるマトリックスの残留抵抗比が大きくな
っている。すなわち、実施例１、実施例２、実施例３で
は、拡散障壁層として、Ｎｂ１ｗｔ％Ｚｒ、Ｎｂ１ｗｔ
％ＴｉからなるＮｂを含む合金を用いることにより、拡
散障壁層としての健全性が保たれ、Ｎｂ3 Ａｌを生成す
るための熱処理の際、ＣｕからなるマトリックスのＡｌ
原子による汚染が低減していることがわかる。また、拡
散障壁層として、第１のシートより引っ張り強さの大き
い金属材料を用いることにより、減面加工時の断線回数
が低減する結果、本発明に従えば、より長尺の多芯線を
容易に製造することができる。
【００５３】また、図７を参照して、実施例１は、第２
の拡散障壁層１１０が、積層部１０９の外表面を取囲む
ように、周方向のいずれの場所においても、第２の拡散
障壁層１１０の壁の厚さが概ね等しくなるように形成さ
れている。また、第２の拡散障壁層１１０と銅マトリッ
クス（安定化材）１１１との界面も、図２５に示す参考
例に比べ、第２の拡散障壁層１１０と銅マトリックス
（安定化材）１１１との接触面積が少なくなるように、
滑らかに形成されている。この点は、実施例２および実
施例３も同様である。実施例１、実施例２および実施例
３は、Ｎｂ3 Ａｌを生成するための熱処理工程におい
て、Ａｌ原子が銅マトリックス（安定化材）１１１中へ
熱拡散し、不純物として取込まれるのを防ぐことができ
る結果、参考例に比べ、銅マトリックス（安定化材）の
残留抵抗比が大きくなっている。
の拡散障壁層１１０が、積層部１０９の外表面を取囲む
ように、周方向のいずれの場所においても、第２の拡散
障壁層１１０の壁の厚さが概ね等しくなるように形成さ
れている。また、第２の拡散障壁層１１０と銅マトリッ
クス（安定化材）１１１との界面も、図２５に示す参考
例に比べ、第２の拡散障壁層１１０と銅マトリックス
（安定化材）１１１との接触面積が少なくなるように、
滑らかに形成されている。この点は、実施例２および実
施例３も同様である。実施例１、実施例２および実施例
３は、Ｎｂ3 Ａｌを生成するための熱処理工程におい
て、Ａｌ原子が銅マトリックス（安定化材）１１１中へ
熱拡散し、不純物として取込まれるのを防ぐことができ
る結果、参考例に比べ、銅マトリックス（安定化材）の
残留抵抗比が大きくなっている。
【００５４】実施例１、実施例２および実施例３によれ
ば、特に、拡散障壁層を膜厚に形成することなく、コア
を減面加工しても減面加工後の拡散障壁層が、Ｎｂ3 Ｘ
を生成するための熱処理工程において、Ｘ原子によるＣ
ｕマトリックスの汚染を防止するように健全に形成され
ているため、本発明に従うＮｂ3 Ｘ系超電導線用線材
は、従来のＮｂ3 Ｘ系超電導線用線材に比べ、減面加工
率を向上させることができる。そして、本発明に従うＮ
ｂ3 Ｘ系超電導線を用いて製造されるＮｂ3 Ｘ系超電導
線は、従来のＮｂ3 Ｘ系超電導線に比べ高い臨界電流密
度（Ｊｃ）と、銅マトリックスの残留抵抗比が大きいも
のとなる。
ば、特に、拡散障壁層を膜厚に形成することなく、コア
を減面加工しても減面加工後の拡散障壁層が、Ｎｂ3 Ｘ
を生成するための熱処理工程において、Ｘ原子によるＣ
ｕマトリックスの汚染を防止するように健全に形成され
ているため、本発明に従うＮｂ3 Ｘ系超電導線用線材
は、従来のＮｂ3 Ｘ系超電導線用線材に比べ、減面加工
率を向上させることができる。そして、本発明に従うＮ
ｂ3 Ｘ系超電導線を用いて製造されるＮｂ3 Ｘ系超電導
線は、従来のＮｂ3 Ｘ系超電導線に比べ高い臨界電流密
度（Ｊｃ）と、銅マトリックスの残留抵抗比が大きいも
のとなる。
【００５５】なお、実施例１、実施例２、実施例３で
は、第２の拡散障壁層のみが、純ＮｂまたはＮｂを含む
合金からなる第１のシートに比べ、引っ張り強さの大き
い金属材料で形成されているＮｂ3 Ｘ系超電導線用線材
を示したが、本発明は、これらの実施例によって何ら限
定されるものではない。本発明に従うＮｂ3 Ｘ系超電導
線用線材は、第２の拡散障壁層と、第２の拡散障壁層の
双方がともに、純ＮｂまたはＮｂを含む合金からなる第
１のシートに比べ、引っ張り強さの大きい金属材料で形
成されているＮｂ3 Ｘ系超電導線用線材を含む。
は、第２の拡散障壁層のみが、純ＮｂまたはＮｂを含む
合金からなる第１のシートに比べ、引っ張り強さの大き
い金属材料で形成されているＮｂ3 Ｘ系超電導線用線材
を示したが、本発明は、これらの実施例によって何ら限
定されるものではない。本発明に従うＮｂ3 Ｘ系超電導
線用線材は、第２の拡散障壁層と、第２の拡散障壁層の
双方がともに、純ＮｂまたはＮｂを含む合金からなる第
１のシートに比べ、引っ張り強さの大きい金属材料で形
成されているＮｂ3 Ｘ系超電導線用線材を含む。
【００５６】なお、実施例１、実施例２および実施例３
では、第２の拡散障壁層として、Ｎｂ１ｗｔ％Ｚｒ、Ｎ
ｂ１ｗｔ％Ｔｉを用いた例を示したが、本発明は、第２
の拡散障壁層として、純ＮｂまたはＮｂを含む合金から
なる第１のシートと同じ組成の金属材料を用いることも
できる。第２の拡散障壁層として、例えば、純Ｎｂを用
いる場合は、積層部を形成する第１のシートとして用い
る純Ｎｂとして、圧延により形成された純Ｎｂシートを
特願平５−１５４０４に従って、７００℃〜１３００℃
の温度範囲で１時間〜１０時間、より好ましくは、７０
０℃〜８００℃で２時間程度の熱処理をしたものを用
い、他方、第２の拡散障壁層として用いる純Ｎｂについ
ては、圧延等の冷間加工等により形成された純Ｎｂシー
ト、または、純Ｎｂパイプ等をそのまま用いればよい。
積層部を形成する純Ｎｂシートは、熱処理されることに
より、引っ張り強さおよび硬さが圧延等の冷間加工によ
り形成された純Ｎｂシートまたは純Ｎｂパイプに比べ低
下する。そして、積層部を形成する純Ｎｂシートは、熱
処理されることにより、結晶が再調整され、すべり面の
方向が概ね無配向性となる。他方、第２の拡散障壁層と
して用いる純Ｎｂについては、圧延等の冷間加工の際
に、結晶がある程度配向性となっている。なお、純Ｎｂ
またはＮｂを含む合金からなる第１のシートを熱処理す
る工程は、１０- 5 ｔｏｒｒ〜１０- 7 ｔｏｒｒの真空
度で行なうことが好ましい。
では、第２の拡散障壁層として、Ｎｂ１ｗｔ％Ｚｒ、Ｎ
ｂ１ｗｔ％Ｔｉを用いた例を示したが、本発明は、第２
の拡散障壁層として、純ＮｂまたはＮｂを含む合金から
なる第１のシートと同じ組成の金属材料を用いることも
できる。第２の拡散障壁層として、例えば、純Ｎｂを用
いる場合は、積層部を形成する第１のシートとして用い
る純Ｎｂとして、圧延により形成された純Ｎｂシートを
特願平５−１５４０４に従って、７００℃〜１３００℃
の温度範囲で１時間〜１０時間、より好ましくは、７０
０℃〜８００℃で２時間程度の熱処理をしたものを用
い、他方、第２の拡散障壁層として用いる純Ｎｂについ
ては、圧延等の冷間加工等により形成された純Ｎｂシー
ト、または、純Ｎｂパイプ等をそのまま用いればよい。
積層部を形成する純Ｎｂシートは、熱処理されることに
より、引っ張り強さおよび硬さが圧延等の冷間加工によ
り形成された純Ｎｂシートまたは純Ｎｂパイプに比べ低
下する。そして、積層部を形成する純Ｎｂシートは、熱
処理されることにより、結晶が再調整され、すべり面の
方向が概ね無配向性となる。他方、第２の拡散障壁層と
して用いる純Ｎｂについては、圧延等の冷間加工の際
に、結晶がある程度配向性となっている。なお、純Ｎｂ
またはＮｂを含む合金からなる第１のシートを熱処理す
る工程は、１０- 5 ｔｏｒｒ〜１０- 7 ｔｏｒｒの真空
度で行なうことが好ましい。
【００５７】また、実施例１、実施例２および実施例３
では、拡散障壁層として、第１のシートの硬さよりも硬
さが大きい金属材料を用いている。その結果、第１のシ
ートと第２のシートとを交互に重ね合わせね巻き上げて
なる線材の減面加工時の不均一な変形を防ぐことができ
る結果、第１のシートと第２のシートを交互に重ね合わ
せて巻き上げてなる線材を均一に減面加工することがで
きる。すなわち、本発明に従うＮｂ3 Ｘ系超電導線用線
材は、従来のＮｂ3 Ｘ系超電導線用線材に比べ、減面加
工率を向上させることができる。そして、本発明に従う
Ｎｂ3 Ｘ系超電導線を用いて製造されるＮｂ3 Ｘ系超電
導線は、従来のＮｂ3 Ｘ系超電導線に比べ高い臨界電流
密度（Ｊｃ）と、銅マトリックスの残留抵抗比が大きい
ものとなる。
では、拡散障壁層として、第１のシートの硬さよりも硬
さが大きい金属材料を用いている。その結果、第１のシ
ートと第２のシートとを交互に重ね合わせね巻き上げて
なる線材の減面加工時の不均一な変形を防ぐことができ
る結果、第１のシートと第２のシートを交互に重ね合わ
せて巻き上げてなる線材を均一に減面加工することがで
きる。すなわち、本発明に従うＮｂ3 Ｘ系超電導線用線
材は、従来のＮｂ3 Ｘ系超電導線用線材に比べ、減面加
工率を向上させることができる。そして、本発明に従う
Ｎｂ3 Ｘ系超電導線を用いて製造されるＮｂ3 Ｘ系超電
導線は、従来のＮｂ3 Ｘ系超電導線に比べ高い臨界電流
密度（Ｊｃ）と、銅マトリックスの残留抵抗比が大きい
ものとなる。
【００５８】
【発明の効果】本発明に従うＮｂ3 Ｘ系超電導線用線材
は、以上のように構成されている結果、コアの減面加工
時の不均一な変形や断線の発生が低減され、加工性が大
幅に改善されており、また、そのように加工性を大幅に
改善しても、拡散障壁層の健全性が十分に保たれてい
る。したがって、本発明に従うＮｂ3 Ｘ系超電導線用線
材は、Ｎｂ3 Ｘを生成するための熱処理を行なうことに
より、臨界電流密度（Ｊｃ）が高く、安定化材の残留抵
抗比の大きい、高性能のＮｂ3 Ｘ系超電導線を提供する
ことができる。
は、以上のように構成されている結果、コアの減面加工
時の不均一な変形や断線の発生が低減され、加工性が大
幅に改善されており、また、そのように加工性を大幅に
改善しても、拡散障壁層の健全性が十分に保たれてい
る。したがって、本発明に従うＮｂ3 Ｘ系超電導線用線
材は、Ｎｂ3 Ｘを生成するための熱処理を行なうことに
より、臨界電流密度（Ｊｃ）が高く、安定化材の残留抵
抗比の大きい、高性能のＮｂ3 Ｘ系超電導線を提供する
ことができる。
【図１】本発明に従うＮｂ3 Ｘ系超電導線用線材の一実
施例としてのＮｂ3 Ａｌ系超電導線用線材の製造工程の
第１の工程を概略的に示す斜視図である。
施例としてのＮｂ3 Ａｌ系超電導線用線材の製造工程の
第１の工程を概略的に示す斜視図である。
【図２】図１に示す工程において作製された線材を概略
的に示す断面図である。
的に示す断面図である。
【図３】本発明に従うＮｂ3 Ｘ系超電導線用線材の一実
施例としてのＮｂ3 Ａｌ系超電導線用線材の製造工程の
第２の工程を概略的に示す斜視図である。
施例としてのＮｂ3 Ａｌ系超電導線用線材の製造工程の
第２の工程を概略的に示す斜視図である。
【図４】本発明に従うＮｂ3 Ｘ系超電導線用線材の一実
施例としてのＮｂ3 Ａｌ系超電導線用線材の製造工程の
第３の工程を概略的に示す斜視図である。
施例としてのＮｂ3 Ａｌ系超電導線用線材の製造工程の
第３の工程を概略的に示す斜視図である。
【図５】本発明に従うＮｂ3 Ｘ系超電導線用線材の一実
施例としてのＮｂ3 Ａｌ系超電導線用線材の製造工程の
第４の工程を概略的に示す斜視図である。
施例としてのＮｂ3 Ａｌ系超電導線用線材の製造工程の
第４の工程を概略的に示す斜視図である。
【図６】本発明に従うＮｂ3 Ｘ系超電導線用線材の一実
施例としてのＮｂ3 Ａｌ系超電導線として用いる多芯線
を概略的に示す断面図である。
施例としてのＮｂ3 Ａｌ系超電導線として用いる多芯線
を概略的に示す断面図である。
【図７】図６に示す線材１４を拡大して概略的に示す断
面図である。
面図である。
【図８】本発明に従うＮｂ3 Ｘ系超電導線用線材の一実
施例としてのＮｂ3 Ａｌ系超電導線用線材の製造工程の
第１の工程を概略的に示す斜視図である。
施例としてのＮｂ3 Ａｌ系超電導線用線材の製造工程の
第１の工程を概略的に示す斜視図である。
【図９】本発明に従うＮｂ3 Ｘ系超電導線用線材の一実
施例としてのＮｂ3 Ａｌ系超電導線用線材の製造工程の
第２の工程を概略的に示す斜視図である。
施例としてのＮｂ3 Ａｌ系超電導線用線材の製造工程の
第２の工程を概略的に示す斜視図である。
【図１０】本発明に従うＮｂ3 Ｘ系超電導線用線材の一
実施例としてのＮｂ3 Ａｌ系超電導線用線材の製造工程
の第３の工程を概略的に示す斜視図である。
実施例としてのＮｂ3 Ａｌ系超電導線用線材の製造工程
の第３の工程を概略的に示す斜視図である。
【図１１】本発明に従うＮｂ3 Ｘ系超電導線用線材の一
実施例としてのＮｂ3 Ａｌ系超電導線用線材の製造工程
の第４の工程を概略的に示す斜視図である。
実施例としてのＮｂ3 Ａｌ系超電導線用線材の製造工程
の第４の工程を概略的に示す斜視図である。
【図１２】本発明に従うＮｂ3 Ｘ系超電導線用線材の一
実施例としてのＮｂ3 Ａｌ系超電導線として用いる多芯
線を概略的に示す断面図である。
実施例としてのＮｂ3 Ａｌ系超電導線として用いる多芯
線を概略的に示す断面図である。
【図１３】本発明に従うＮｂ3 Ｘ系超電導線用線材の一
実施例としてのＮｂ3 Ａｌ系超電導線用線材の製造工程
の第１の工程を概略的に示す斜視図である。
実施例としてのＮｂ3 Ａｌ系超電導線用線材の製造工程
の第１の工程を概略的に示す斜視図である。
【図１４】図１３に示す工程において作製された線材を
概略的に示す断面図である。
概略的に示す断面図である。
【図１５】本発明に従うＮｂ3 Ｘ系超電導線用線材の一
実施例としてのＮｂ3 Ａｌ系超電導線用線材の製造工程
の第２の工程を概略的に示す斜視図である。
実施例としてのＮｂ3 Ａｌ系超電導線用線材の製造工程
の第２の工程を概略的に示す斜視図である。
【図１６】本発明に従うＮｂ3 Ｘ系超電導線用線材の一
実施例としてのＮｂ3 Ａｌ系超電導線用線材の製造工程
の第３の工程を概略的に示す斜視図である。
実施例としてのＮｂ3 Ａｌ系超電導線用線材の製造工程
の第３の工程を概略的に示す斜視図である。
【図１７】本発明に従うＮｂ3 Ｘ系超電導線用線材の一
実施例としてのＮｂ3 Ａｌ系超電導線用線材の製造工程
の第４の工程を概略的に示す斜視図である。
実施例としてのＮｂ3 Ａｌ系超電導線用線材の製造工程
の第４の工程を概略的に示す斜視図である。
【図１８】本発明に従うＮｂ3 Ｘ系超電導線用線材の一
実施例としてのＮｂ3 Ａｌ系超電導線として用いる多芯
線を概略的に示す断面図である。
実施例としてのＮｂ3 Ａｌ系超電導線として用いる多芯
線を概略的に示す断面図である。
【図１９】参考例としてのＮｂ3 Ａｌ系超電導線用線材
の製造工程の第１の工程を概略的に示す斜視図である。
の製造工程の第１の工程を概略的に示す斜視図である。
【図２０】図１９に示す工程において作製された線材を
概略的に示す断面図である。
概略的に示す断面図である。
【図２１】参考例としてのＮｂ3 Ａｌ系超電導線用線材
の製造工程の第２の工程を概略的に示す斜視図である。
の製造工程の第２の工程を概略的に示す斜視図である。
【図２２】参考例としてのＮｂ3 Ａｌ系超電導線用線材
の製造工程の第３の工程を概略的に示す斜視図である。
の製造工程の第３の工程を概略的に示す斜視図である。
【図２３】参考例としてのＮｂ3 Ａｌ系超電導線用線材
の製造工程の第４の工程を概略的に示す斜視図である。
の製造工程の第４の工程を概略的に示す斜視図である。
【図２４】参考例としてのＮｂ3 Ａｌ系超電導線として
用いる多芯線を概略的に示す断面図である。
用いる多芯線を概略的に示す断面図である。
【図２５】図２４に示す線材７４を拡大して概略的に示
す断面図である。
す断面図である。
【図２６】Ｎｂ−Ａｌ二元系合金状態図である。
【図２７】ジュリーロール法によるＮｂ3 Ａｌ多芯線の
製造方法を概略的に示す工程図である。
製造方法を概略的に示す工程図である。
１０４ 線材 １０７ 第１のシート １０８ 第２のシート １１０ 拡散障壁層 １１１ 安定化材層
Claims (2)
- 【請求項１】 純ＮｂまたはＮｂを含む合金からなる第
１のシートと、前記Ｎｂと反応して超電導性を示す化合
物を作る金属原子ＸまたはＸを含む合金からなる第２の
シートとを重ね合わせて巻き上げてなる線材と、 前記線材を取囲むように設けられた安定化材層と、 前記線材の外表面と前記安定化材層の内表面との間に設
けられ、前記安定化材層中へ前記金属原子Ｘが拡散する
のを防ぐために設けられた拡散障壁層とを備え、 前記拡散障壁層は、前記第１のシートの引っ張り強さよ
りもこの引っ張り強さが大きい金属材料で形成されてい
ることを特徴とする、Ｎｂ3 Ｘ系超電導線用線材。 - 【請求項２】 前記金属材料は、前記第１のシートより
も引っ張り強さが大きくなるように、その組成が選ばれ
たＮｂを含む合金を含む、請求項１記載のＮｂ3 Ｘ系超
電導線用線材。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5032114A JPH06251645A (ja) | 1993-02-22 | 1993-02-22 | Ｎｂ３Ｘ系超電導線用線材 |
| US08/201,281 US5554448A (en) | 1993-02-22 | 1994-02-17 | Wire for Nb3 X superconducting wire |
| EP94102595A EP0613192B1 (en) | 1993-02-22 | 1994-02-21 | Wire for NB3X superconducting wire |
| RU94006008A RU2105370C1 (ru) | 1993-02-22 | 1994-02-21 | ПРОВОДНИК ДЛЯ СВЕРХПРОВОДЯЩЕГО ПРОВОДА ИЗ СПЛАВА Nb3X (ВАРИАНТЫ) И ПРОВОДНИК ДЛЯ МНОГОЖИЛЬНОГО СВЕРХПРОВОДЯЩЕГО ПРОВОДА ИЗ СПЛАВА NB3X (ВАРИАНТЫ) |
| FI940818A FI940818A7 (fi) | 1993-02-22 | 1994-02-21 | Nb3X-suprajohdinlanka |
| AT94102595T ATE153799T1 (de) | 1993-02-22 | 1994-02-21 | Draht für nb3x supraleiterdraht |
| DE69403362T DE69403362T2 (de) | 1993-02-22 | 1994-02-21 | Draht für Nb3X Supraleiterdraht |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5032114A JPH06251645A (ja) | 1993-02-22 | 1993-02-22 | Ｎｂ３Ｘ系超電導線用線材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06251645A true JPH06251645A (ja) | 1994-09-09 |
Family
ID=12349880
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5032114A Withdrawn JPH06251645A (ja) | 1993-02-22 | 1993-02-22 | Ｎｂ３Ｘ系超電導線用線材 |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5554448A (ja) |
| EP (1) | EP0613192B1 (ja) |
| JP (1) | JPH06251645A (ja) |
| AT (1) | ATE153799T1 (ja) |
| DE (1) | DE69403362T2 (ja) |
| FI (1) | FI940818A7 (ja) |
| RU (1) | RU2105370C1 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998047156A1 (fr) * | 1997-04-14 | 1998-10-22 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Fil pour cables supraconducteurs composites et procede de production de ce dernier |
| US20240428965A1 (en) * | 2021-11-16 | 2024-12-26 | National Institute For Materials Science | Niobium-aluminum precursor wire, niobium-aluminum precursor twisted wire, niobium-aluminum superconducting wire, and niobium-aluminum superconducting twisted wire |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08227621A (ja) * | 1994-12-20 | 1996-09-03 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 化合物系超電導線材 |
| US6180521B1 (en) * | 1999-01-06 | 2001-01-30 | International Business Machines Corporation | Process for manufacturing a contact barrier |
| US7146709B2 (en) | 2000-03-21 | 2006-12-12 | Composite Materials Technology, Inc. | Process for producing superconductor |
| US6981309B2 (en) * | 2003-10-17 | 2006-01-03 | Oxford Superconducting Technology | Method for producing (Nb, Ti)3Sn wire by use of Ti source rods |
| US7063453B2 (en) * | 2004-02-23 | 2006-06-20 | Xaloy, Inc. | Enhanced thermal conduction in apparatus for plasticating resinous material |
| JP4701631B2 (ja) * | 2004-05-13 | 2011-06-15 | 住友電気工業株式会社 | 超電導線材の製造方法 |
| RU2326459C2 (ru) * | 2004-06-22 | 2008-06-10 | Сумитомо Электрик Индастриз, Лтд. | Способ изготовления сверхпроводящего провода |
| US20060272145A1 (en) * | 2005-03-11 | 2006-12-07 | Alabama Cryogenic Engineering, Inc. | Method of producing superconducting wire and articles produced thereby |
| JP5259603B2 (ja) * | 2006-09-26 | 2013-08-07 | コンポジット マテリアルズ テクノロジー インコーポレイテッド | 改良型電解コンデンサ陽極の製造方法 |
| RU2521945C1 (ru) * | 2013-04-23 | 2014-07-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский Томский государственный университет" | Способ получения многослойного композита на основе ниобия и алюминия с использованием комбинированной механической обработки |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3570118A (en) * | 1967-03-10 | 1971-03-16 | Westinghouse Electric Corp | Method of producing copper clad superconductors |
| US3665595A (en) * | 1968-10-31 | 1972-05-30 | Tohoku University The | Method of manufacturing superconductive materials |
| US3813764A (en) * | 1969-06-09 | 1974-06-04 | Res Inst Iron Steel | Method of producing laminated pancake type superconductive magnets |
| US3625662A (en) * | 1970-05-18 | 1971-12-07 | Brunswick Corp | Superconductor |
| DE2331962A1 (de) * | 1973-06-22 | 1975-01-16 | Siemens Ag | Verfahren zum herstellen eines supraleiters mit einer supraleitenden intermetallischen verbindung aus zwei elementen |
| IT1004408B (it) * | 1974-03-22 | 1976-07-10 | Cominato Nazionale Per L En Nu | Procedimento per la produzione di cavi superconduttori in nb3 al annegati in una matrice di rame e cavi super conduttori con esso ottenuti |
| US4285740A (en) * | 1978-08-14 | 1981-08-25 | Airco, Inc. | Wrapped tantalum diffusion barrier |
| JPS5652807A (en) * | 1979-10-05 | 1981-05-12 | Furukawa Electric Co Ltd | Compound superconductor |
| IT1158934B (it) * | 1983-04-07 | 1987-02-25 | Metalli Ind Spa | Procedimento per la fabbricazione di superconduttori a 15 intrinsecamente multifilamentari e superconduttori ottenuti con tale procedimento |
| JPS62271307A (ja) * | 1986-05-19 | 1987-11-25 | 日本原子力研究所 | 安定化超電導線 |
| JPH04132108A (ja) * | 1990-09-21 | 1992-05-06 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Ｎｂ↓３Ａｌ系超電導導体 |
| FI934020A7 (fi) * | 1991-05-03 | 1993-11-02 | Composite Materials Tech Inc | Superjohdin ja menetelmä sen valmistamiseksi |
-
1993
- 1993-02-22 JP JP5032114A patent/JPH06251645A/ja not_active Withdrawn
-
1994
- 1994-02-17 US US08/201,281 patent/US5554448A/en not_active Expired - Fee Related
- 1994-02-21 AT AT94102595T patent/ATE153799T1/de not_active IP Right Cessation
- 1994-02-21 DE DE69403362T patent/DE69403362T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1994-02-21 FI FI940818A patent/FI940818A7/fi unknown
- 1994-02-21 RU RU94006008A patent/RU2105370C1/ru active
- 1994-02-21 EP EP94102595A patent/EP0613192B1/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998047156A1 (fr) * | 1997-04-14 | 1998-10-22 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Fil pour cables supraconducteurs composites et procede de production de ce dernier |
| US20240428965A1 (en) * | 2021-11-16 | 2024-12-26 | National Institute For Materials Science | Niobium-aluminum precursor wire, niobium-aluminum precursor twisted wire, niobium-aluminum superconducting wire, and niobium-aluminum superconducting twisted wire |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0613192B1 (en) | 1997-05-28 |
| DE69403362T2 (de) | 1997-09-18 |
| DE69403362D1 (de) | 1997-07-03 |
| FI940818A0 (fi) | 1994-02-21 |
| ATE153799T1 (de) | 1997-06-15 |
| EP0613192A1 (en) | 1994-08-31 |
| FI940818A7 (fi) | 1994-08-23 |
| RU2105370C1 (ru) | 1998-02-20 |
| US5554448A (en) | 1996-09-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN100479070C (zh) | 利用Ti源棒制造(Nb,Ti)3Sn线材的方法 | |
| JPH06251645A (ja) | Ｎｂ３Ｘ系超電導線用線材 | |
| JP3012436B2 (ja) | 化合物系超電導線およびその製法 | |
| CN101702344A (zh) | 氧化锆稳定的复丝铌-锡超导线 | |
| EP0609804B1 (en) | Method of preparing a Nb3X superconducting wire | |
| US5504984A (en) | Methods of manufacturing Nb3 Al superconducting wire and coil | |
| US4094059A (en) | Method for producing composite superconductors | |
| JP4013335B2 (ja) | Ｎｂ３Ｓｎ化合物超電導体の前駆線材およびその製造方法、Ｎｂ３Ｓｎ化合物超電導導体の製造方法、並びにＮｂ３Ｓｎ化合物超電導コイルの製造方法 | |
| JP7148103B2 (ja) | Ｎｂ３Ｓｎ超伝導線材用前駆体、その製造方法、および、それを用いたＮｂ３Ｓｎ超伝導線材の製造方法 | |
| JP4237341B2 (ja) | Ｎｂ３Ｓｎ化合物超電導線およびその製造方法 | |
| JPH06290651A (ja) | Ｎｂ３Ｘ系超電導線材およびその製造方法 | |
| US7887644B2 (en) | Superconductive elements containing copper inclusions, and a composite and a method for their production | |
| JP4791346B2 (ja) | Ｎｂ３Ｓｎ超電導線材およびそのための前駆体並びに前駆体用Ｎｂ複合単芯線 | |
| JP4723345B2 (ja) | Ｎｂ３Ｓｎ超電導線材の製造方法およびそのための前駆体 | |
| JP4723306B2 (ja) | Ｎｂ３Ａｌ系超電導線材の製造方法、Ｎｂ３Ａｌ系超電導線材製造用一次複合材及びその製造方法、並びにＮｂ３Ａｌ系超電導線材製造用多芯複合材 | |
| WO1992020076A1 (en) | Superconductor and process of manufacture | |
| JP4214200B2 (ja) | 粉末法Ｎｂ３Ｓｎ超電導線材 | |
| JP2011090788A (ja) | Ｎｂ３Ａｌ超電導線材 | |
| EP1763091A2 (en) | Method of manufacturing for Nb3Sn superconducting wire rod by means of powder method and precursor therefor | |
| JP3716309B2 (ja) | Ｎｂ３Ｓｎ線材の製造方法 | |
| JP3273764B2 (ja) | 化合物系超電導線の製造方法 | |
| JPH1012057A (ja) | Ｎｂ３Ａｌ系超電導線材及びその製造方法 | |
| JPH04277409A (ja) | 化合物超電導線およびその製造方法 | |
| JPH09147635A (ja) | Ａ１５型超電導線材およびその製造方法 | |
| JPH08212847A (ja) | 複合多芯超電導線 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Application deemed to be withdrawn because no request for examination was validly filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20000509 |