JPH06293840A - Ａｂｓ系樹脂発泡体 - Google Patents
Ａｂｓ系樹脂発泡体Info
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- JPH06293840A JPH06293840A JP8170393A JP8170393A JPH06293840A JP H06293840 A JPH06293840 A JP H06293840A JP 8170393 A JP8170393 A JP 8170393A JP 8170393 A JP8170393 A JP 8170393A JP H06293840 A JPH06293840 A JP H06293840A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 断熱性が良好で、しかも剛性や耐衝撃性も良
好な難燃性のＡＢＳ系樹脂発泡体を得る。 【構成】 ＡＢＳ樹脂に難燃剤を配合し、これを発泡剤
により２０〜１００倍に発泡させてＡＢＳ系樹脂発泡体
を得る。このＡＢＳ系樹脂発泡体は、従来の高発泡ポリ
スチレン系発泡体のように、施工時など取扱中にその端
部が壊れたり、全体が割れたりすることがなく、しかも
断熱性が良好で難燃性であるので、特に建材用の断熱材
として好適である。
好な難燃性のＡＢＳ系樹脂発泡体を得る。 【構成】 ＡＢＳ樹脂に難燃剤を配合し、これを発泡剤
により２０〜１００倍に発泡させてＡＢＳ系樹脂発泡体
を得る。このＡＢＳ系樹脂発泡体は、従来の高発泡ポリ
スチレン系発泡体のように、施工時など取扱中にその端
部が壊れたり、全体が割れたりすることがなく、しかも
断熱性が良好で難燃性であるので、特に建材用の断熱材
として好適である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、建材等の断熱材とし
て好適なＡＢＳ系樹脂発泡体に関する。
て好適なＡＢＳ系樹脂発泡体に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、難燃剤を含有し、高倍率（例え
ば、発泡倍率３０倍前後）に発泡させた板状のポリスチ
レン発泡体は、建材等の断熱材として広く使用されてい
る。
ば、発泡倍率３０倍前後）に発泡させた板状のポリスチ
レン発泡体は、建材等の断熱材として広く使用されてい
る。
【０００３】この種のポリスチレン発泡体は、剛性が小
さくて脆いため、施工時など取扱い中にその端部が壊れ
たり、全体が割れたりすることがある。また、発泡体の
気泡径をあまり微細にすることが難しいため、断熱性も
充分とはいえない（例えば、特公昭５９ー７７２７号公
報参照）。
さくて脆いため、施工時など取扱い中にその端部が壊れ
たり、全体が割れたりすることがある。また、発泡体の
気泡径をあまり微細にすることが難しいため、断熱性も
充分とはいえない（例えば、特公昭５９ー７７２７号公
報参照）。
【０００４】これに対し、ＡＢＳ樹脂（アクリロニトリ
ル−ブタジエン−スチレン共重合体）は、ポリスチレン
樹脂に比べ、機械的強度、特に衝撃強度が優れており、
ＡＢＳ樹脂の低発泡体（発泡倍率１．３〜２．５倍程
度）は、ドアーや家具等の構造材として使用されている
（例えば、特公昭５７ー４８３８０号公報参照）。
ル−ブタジエン−スチレン共重合体）は、ポリスチレン
樹脂に比べ、機械的強度、特に衝撃強度が優れており、
ＡＢＳ樹脂の低発泡体（発泡倍率１．３〜２．５倍程
度）は、ドアーや家具等の構造材として使用されている
（例えば、特公昭５７ー４８３８０号公報参照）。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上述のように、ＡＢＳ
樹脂は、ポリスチレン樹脂に比べて強靱である。ところ
が、これまでに、高発泡のもので断熱性が良好で、しか
も剛性や耐衝撃性も良好で、建材等の断熱材に使用する
ことのできる難燃性のＡＢＳ樹脂発泡体は、得られてい
ない。
樹脂は、ポリスチレン樹脂に比べて強靱である。ところ
が、これまでに、高発泡のもので断熱性が良好で、しか
も剛性や耐衝撃性も良好で、建材等の断熱材に使用する
ことのできる難燃性のＡＢＳ樹脂発泡体は、得られてい
ない。
【０００６】したがって、この発明の目的は、高発泡の
もので断熱性が良好で、しかも剛性や耐衝撃性も良好な
難燃性のＡＢＳ系樹脂発泡体を提供することにある。
もので断熱性が良好で、しかも剛性や耐衝撃性も良好な
難燃性のＡＢＳ系樹脂発泡体を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】この発明で用いるＡＢＳ
樹脂は、アクリロニトリル、スチレン及びブタジエンの
三成分からなる共重合体であって、公知のＡＢＳ樹脂か
ら適当な樹脂が選定される。特に、このＡＢＳ樹脂は、
発泡体の機械的強度を高めるために、常温での曲げ強度
が６００ kｇ／cm2 以上で、常温での伸びが２０％以上
の樹脂を用いるのが好ましい。
樹脂は、アクリロニトリル、スチレン及びブタジエンの
三成分からなる共重合体であって、公知のＡＢＳ樹脂か
ら適当な樹脂が選定される。特に、このＡＢＳ樹脂は、
発泡体の機械的強度を高めるために、常温での曲げ強度
が６００ kｇ／cm2 以上で、常温での伸びが２０％以上
の樹脂を用いるのが好ましい。
【０００８】この発明では、ＡＢＳ系樹脂発泡体の発泡
倍率は、２０〜１００倍、好ましくは５０〜１００倍に
設定されている。その理由は、発泡倍率が２０倍未満で
は、断熱性が不足し建材等の断熱材には使用し難く、逆
に発泡倍率が１００倍を越えると、剛性が低下し柔らか
過ぎて取扱い難くなり、また発泡が安定して行われなく
なるからである。
倍率は、２０〜１００倍、好ましくは５０〜１００倍に
設定されている。その理由は、発泡倍率が２０倍未満で
は、断熱性が不足し建材等の断熱材には使用し難く、逆
に発泡倍率が１００倍を越えると、剛性が低下し柔らか
過ぎて取扱い難くなり、また発泡が安定して行われなく
なるからである。
【０００９】この発明では、ＡＢＳ系樹脂発泡体は、Ａ
ＢＳ樹脂と難燃剤とからなる。難燃剤としては、公知の
難燃剤から適当なものが選定される。このような難燃剤
は、臭素系と非臭素系とに大別される。
ＢＳ樹脂と難燃剤とからなる。難燃剤としては、公知の
難燃剤から適当なものが選定される。このような難燃剤
は、臭素系と非臭素系とに大別される。
【００１０】臭素系難燃剤の例では、ヘキサブロモベン
ゼン、デカブロモフェニルエーテル、トリブロモフェニ
ルエーテル、オクタブロモフェニルエーテル、テトラブ
ロモ無水フタル酸、テトラブロモビスフェノールＡ、テ
トラデカブロモジフェノキシベンゼン、テトラブロモエ
タン、トリス（トリブロモネオペンチル）フォスフェー
ト、トリス（ジブロモフェニル）フォスフェート、トリ
ス（２，３−ジブロモプロピル）フォスフェート等が挙
げられる。
ゼン、デカブロモフェニルエーテル、トリブロモフェニ
ルエーテル、オクタブロモフェニルエーテル、テトラブ
ロモ無水フタル酸、テトラブロモビスフェノールＡ、テ
トラデカブロモジフェノキシベンゼン、テトラブロモエ
タン、トリス（トリブロモネオペンチル）フォスフェー
ト、トリス（ジブロモフェニル）フォスフェート、トリ
ス（２，３−ジブロモプロピル）フォスフェート等が挙
げられる。
【００１１】非臭素系難燃剤の例では、トリフェニルフ
ォスフェート、トリキシレニルフェニルフォスフェート
等の燐化合物、三酸化アンチモン、酸化アンチモンとシ
リカの混合物、水酸化アルミニウム等の無機化合物が挙
げられる。
ォスフェート、トリキシレニルフェニルフォスフェート
等の燐化合物、三酸化アンチモン、酸化アンチモンとシ
リカの混合物、水酸化アルミニウム等の無機化合物が挙
げられる。
【００１２】これ等の難燃剤の添加量は、必要とする難
燃性能により適当に決定される。例えば、ＵＬ−９４法
の難燃規格でＶ−０を確保する場合は、ＡＢＳ系樹脂１
００重量部に対して、一般に臭素系難燃剤を１０〜４０
重量部添加し、好ましくは２０〜３０重量部である。
燃性能により適当に決定される。例えば、ＵＬ−９４法
の難燃規格でＶ−０を確保する場合は、ＡＢＳ系樹脂１
００重量部に対して、一般に臭素系難燃剤を１０〜４０
重量部添加し、好ましくは２０〜３０重量部である。
【００１３】ＡＢＳ系樹脂発泡体の断熱性は、発泡倍率
が高く、気泡径が小さいほうが高くなる。この発明で
は、発泡体の平均気泡径が０．０２〜０．２mmが好まし
く、０．０２〜０．１mmがさらに好ましい。発泡体の平
均気泡径が小さ過ぎると、気泡膜の樹脂分が多くなりそ
れ以外の部分の樹脂分が少なくなって発泡体が脆くな
り、逆に発泡体の平均気泡径が大き過ぎると、断熱性が
低下する。
が高く、気泡径が小さいほうが高くなる。この発明で
は、発泡体の平均気泡径が０．０２〜０．２mmが好まし
く、０．０２〜０．１mmがさらに好ましい。発泡体の平
均気泡径が小さ過ぎると、気泡膜の樹脂分が多くなりそ
れ以外の部分の樹脂分が少なくなって発泡体が脆くな
り、逆に発泡体の平均気泡径が大き過ぎると、断熱性が
低下する。
【００１４】また、ＡＢＳ系樹脂発泡体は、断熱性を高
めるために、独立気泡率が高い方が好ましく、特に、独
立気泡率は９０％以上が好ましい。
めるために、独立気泡率が高い方が好ましく、特に、独
立気泡率は９０％以上が好ましい。
【００１５】この発明のＡＢＳ系樹脂発泡体は、通常、
シート状乃至板状で使用されるが、これに限定されな
い。シート状乃至板状で使用される場合、使用部位によ
って異なるが、一般に厚さ１０〜１００mmである。な
お、このようなシート状乃至板状の断熱材には、例え
ば、スレート板や耐熱ボード等の各種のシート又は板を
積層することができる。
シート状乃至板状で使用されるが、これに限定されな
い。シート状乃至板状で使用される場合、使用部位によ
って異なるが、一般に厚さ１０〜１００mmである。な
お、このようなシート状乃至板状の断熱材には、例え
ば、スレート板や耐熱ボード等の各種のシート又は板を
積層することができる。
【００１６】この発明のＡＢＳ系樹脂発泡体を製造する
には、主に押出発泡法とバッチ発泡法とが採用される。
押出発泡法では、ＡＢＳ樹脂に各種添加剤をタンブラー
等で均一に粉体混合し、或いはこれをペレット化し、こ
の混合物又はペレットを押出機のホッパーから投入し、
押出機の途中に設けられたガス圧入孔から物理型発泡剤
を圧入して溶融混練状態のＡＢＳ樹脂に溶解させ、押出
口金から押出し樹脂を発泡させる。
には、主に押出発泡法とバッチ発泡法とが採用される。
押出発泡法では、ＡＢＳ樹脂に各種添加剤をタンブラー
等で均一に粉体混合し、或いはこれをペレット化し、こ
の混合物又はペレットを押出機のホッパーから投入し、
押出機の途中に設けられたガス圧入孔から物理型発泡剤
を圧入して溶融混練状態のＡＢＳ樹脂に溶解させ、押出
口金から押出し樹脂を発泡させる。
【００１７】また、発泡剤として熱分解型発泡剤を用い
る場合は、ＡＢＳ樹脂と各種添加剤と熱分解型発泡剤と
をタンブラー等で均一に粉体混合し、この混合物を押出
機のホッパーから投入し、押出機内でＡＢＳ樹脂を溶融
混練するとともに熱分解型発泡剤を加熱し押出機内で分
解させ、押出口金から押出し樹脂を発泡させる。
る場合は、ＡＢＳ樹脂と各種添加剤と熱分解型発泡剤と
をタンブラー等で均一に粉体混合し、この混合物を押出
機のホッパーから投入し、押出機内でＡＢＳ樹脂を溶融
混練するとともに熱分解型発泡剤を加熱し押出機内で分
解させ、押出口金から押出し樹脂を発泡させる。
【００１８】この際、押出口金の樹脂温度は、樹脂の軟
化温度よりも１０〜３０℃程度高い温度に設定するのが
好ましい。押出機は、押出機後方への発泡ガスの漏れを
防止するバックフロー防止機構を有するものを用いる。
また、押出口金の金型先端は、樹脂の剪断変形を防止す
るため、例えば、テフロンコート等を施して低摩擦の表
面としておくのが好ましい。
化温度よりも１０〜３０℃程度高い温度に設定するのが
好ましい。押出機は、押出機後方への発泡ガスの漏れを
防止するバックフロー防止機構を有するものを用いる。
また、押出口金の金型先端は、樹脂の剪断変形を防止す
るため、例えば、テフロンコート等を施して低摩擦の表
面としておくのが好ましい。
【００１９】バッチ発泡法では、ＡＢＳ樹脂をプレスや
押出機によりシート状、板状、ブロック状などの所望の
形状に成形する。この成形体を圧力容器に投入し物理型
発泡剤を充満して樹脂の軟化温度以上に加熱し加圧す
る。物理型発泡剤を充分に樹脂に溶解させた後、例えば
ＡＢＳ樹脂の軟化点よりも１０℃〜３０℃程度高く設定
し、減圧することにより樹脂を発泡させる。
押出機によりシート状、板状、ブロック状などの所望の
形状に成形する。この成形体を圧力容器に投入し物理型
発泡剤を充満して樹脂の軟化温度以上に加熱し加圧す
る。物理型発泡剤を充分に樹脂に溶解させた後、例えば
ＡＢＳ樹脂の軟化点よりも１０℃〜３０℃程度高く設定
し、減圧することにより樹脂を発泡させる。
【００２０】また、発泡剤として熱分解型発泡剤を用い
る場合は、粉砕したＡＢＳ系樹脂と熱分解型発泡剤粉末
をヘンシェルミキサー、タンブラー等でドライブレンド
し、所望の形状の型に充満させプレス機で加圧し、ＡＢ
Ｓ系樹脂の軟化温度以上で且つ発泡剤の分解温度以上に
加熱する。発泡剤が充分に分解したら圧力を解放し、樹
脂を発泡させる。
る場合は、粉砕したＡＢＳ系樹脂と熱分解型発泡剤粉末
をヘンシェルミキサー、タンブラー等でドライブレンド
し、所望の形状の型に充満させプレス機で加圧し、ＡＢ
Ｓ系樹脂の軟化温度以上で且つ発泡剤の分解温度以上に
加熱する。発泡剤が充分に分解したら圧力を解放し、樹
脂を発泡させる。
【００２１】なお、物理型発泡剤としては、1-クロロ-
1,1- ジフルオロエタン、1,1,1,2-テトラフルオロエタ
ン、1,1-ジフルオロエタン、1,1-ジクロロ-1- フルオロ
エタンやブタン、ペンタン等の低沸点有機化合物や炭酸
ガス、窒素等の不活性無機ガスが等が使用される。
1,1- ジフルオロエタン、1,1,1,2-テトラフルオロエタ
ン、1,1-ジフルオロエタン、1,1-ジクロロ-1- フルオロ
エタンやブタン、ペンタン等の低沸点有機化合物や炭酸
ガス、窒素等の不活性無機ガスが等が使用される。
【００２２】また、熱分解型発泡剤としては、発泡倍率
が比較的高いため、熱分解でのガス量が多く、しかも分
解温度が１００℃〜１６０℃程度のものが用いられる。
例えば、ｐ，ｐ'-オキシビスベンゼンスルホニルヒドラ
ジド、カルシウムアヂド、酸アンモニウム、重炭酸ナト
リウム、水素化ホウ素ナトリウム等が用いられる。これ
等の熱分解型発泡剤には、分解温度の調節のため助剤が
添加されることもある。
が比較的高いため、熱分解でのガス量が多く、しかも分
解温度が１００℃〜１６０℃程度のものが用いられる。
例えば、ｐ，ｐ'-オキシビスベンゼンスルホニルヒドラ
ジド、カルシウムアヂド、酸アンモニウム、重炭酸ナト
リウム、水素化ホウ素ナトリウム等が用いられる。これ
等の熱分解型発泡剤には、分解温度の調節のため助剤が
添加されることもある。
【００２３】なお、この発明では、耐熱性向上のため
に、ＡＢＳ樹脂として、α−メチルスチレンやＮ−フェ
ニルマレイミド等のモノマーを共重合させたＡＢＳ樹脂
を用いたり、或いは相溶性のよい樹脂をブレンドしたＡ
ＢＳ系樹脂を用いることができる。また、ＡＢＳ樹脂に
は、酸化防止剤、紫外線吸収剤、帯電防止剤、導電性材
料、着色剤、或いは気泡核形成剤等の各種添加剤を配合
することができる。
に、ＡＢＳ樹脂として、α−メチルスチレンやＮ−フェ
ニルマレイミド等のモノマーを共重合させたＡＢＳ樹脂
を用いたり、或いは相溶性のよい樹脂をブレンドしたＡ
ＢＳ系樹脂を用いることができる。また、ＡＢＳ樹脂に
は、酸化防止剤、紫外線吸収剤、帯電防止剤、導電性材
料、着色剤、或いは気泡核形成剤等の各種添加剤を配合
することができる。
【００２４】
【作用】ＡＢＳ樹脂は、機械的強度、特に耐衝撃性が優
れている。そして、このようなＡＢＳ樹脂と難燃剤から
なり、発泡倍率が２０〜１００倍のＡＢＳ系樹脂発泡体
は、剛性や耐衝撃性及び断熱性が良好で、しかも難燃剤
により難燃化される。
れている。そして、このようなＡＢＳ樹脂と難燃剤から
なり、発泡倍率が２０〜１００倍のＡＢＳ系樹脂発泡体
は、剛性や耐衝撃性及び断熱性が良好で、しかも難燃剤
により難燃化される。
【００２５】特に、ＡＢＳ系樹脂発泡体は、気泡径を微
細に調節することが可能で、気泡径を微細にすることに
よって、発泡体の断熱性を一層高めることができる。
細に調節することが可能で、気泡径を微細にすることに
よって、発泡体の断熱性を一層高めることができる。
【００２６】
【実施例】以下、この発明の実施例及び比較例を示す。実施例１ ＡＢＳ樹脂（タフレックスＹＴ−７３５：三菱モンサン
ト化成社製、曲げ強さ６７０ kｇ／cm2 、伸び２５％）
１００重量部と、難燃剤としてデカブロモフェニルエー
テル２５重量部と、気泡核形成剤としてタルク（平均粒
径１５μm)１重量部とを、同方向２軸押出機（口径３０
mm）により２２０℃で押出し３mm厚のシートを得た。
ト化成社製、曲げ強さ６７０ kｇ／cm2 、伸び２５％）
１００重量部と、難燃剤としてデカブロモフェニルエー
テル２５重量部と、気泡核形成剤としてタルク（平均粒
径１５μm)１重量部とを、同方向２軸押出機（口径３０
mm）により２２０℃で押出し３mm厚のシートを得た。
【００２７】このシートと、物理型発泡剤として炭酸ガ
スとを圧力容器に導入し、１４５℃で６０分間、容器内
圧力１５０ kｇ／cm2 の状態で保持した。この状態から
一気に圧力を解放してＡＢＳ系樹脂発泡体を得た。
スとを圧力容器に導入し、１４５℃で６０分間、容器内
圧力１５０ kｇ／cm2 の状態で保持した。この状態から
一気に圧力を解放してＡＢＳ系樹脂発泡体を得た。
【００２８】実施例２ ＡＢＳ樹脂（スタイラック−ＡＢＳ系２００：旭化成社
製、曲げ強さ６２０ kｇ／cm2 、伸び３０％）１００重
量部と、難燃剤としてデカブロモフェニルエーテル３０
重量部とを、１６０℃でロール混練後、１９０℃のプレ
スで厚さ２．５mmのシートを作成した。
製、曲げ強さ６２０ kｇ／cm2 、伸び３０％）１００重
量部と、難燃剤としてデカブロモフェニルエーテル３０
重量部とを、１６０℃でロール混練後、１９０℃のプレ
スで厚さ２．５mmのシートを作成した。
【００２９】このシートと、物理型発泡剤として1-クロ
ロ-1,1- ジフルオロエタンとを圧力容器に導入し、１５
０℃で３０分間、容器内圧力６０ kｇ／cm2 の状態で保
持した。この状態から一気に圧力を解放してＡＢＳ系樹
脂発泡体を得た。
ロ-1,1- ジフルオロエタンとを圧力容器に導入し、１５
０℃で３０分間、容器内圧力６０ kｇ／cm2 の状態で保
持した。この状態から一気に圧力を解放してＡＢＳ系樹
脂発泡体を得た。
【００３０】実施例３ ＡＢＳ樹脂（クララスチック−ＭＴＡ：住友ダウ社製、
曲げ強さ６９０ kｇ／cm2 、伸び２７％）１００重量部
と、難燃剤としてトリス（ジブロモフェニル）フォスフ
ェート１５重量部及び酸化アンチモンとシリカの混合物
５重量部、熱分解型発泡剤として炭酸アンモニウム粉末
５重量部とを、タンブラーにてドライブレンドした。
曲げ強さ６９０ kｇ／cm2 、伸び２７％）１００重量部
と、難燃剤としてトリス（ジブロモフェニル）フォスフ
ェート１５重量部及び酸化アンチモンとシリカの混合物
５重量部、熱分解型発泡剤として炭酸アンモニウム粉末
５重量部とを、タンブラーにてドライブレンドした。
【００３１】これを２mm厚のスペーサーを用いたシート
状型内に充填し、プレス圧１５０ kｇ／cm2 、１６０℃
の状態で３０分間保持し、その後１４０℃まで温度を下
げプレス圧を解放してＡＢＳ系樹脂発泡体を得た。
状型内に充填し、プレス圧１５０ kｇ／cm2 、１６０℃
の状態で３０分間保持し、その後１４０℃まで温度を下
げプレス圧を解放してＡＢＳ系樹脂発泡体を得た。
【００３２】実施例４ 実施例１で用いたＡＢＳ樹脂１００重量部と、難燃剤と
してトリキシレニルフォスフェート２８重量部とを、１
６０℃でロール混練後、１９０℃のプレスで厚さ２．５
mmのシートを作成した。
してトリキシレニルフォスフェート２８重量部とを、１
６０℃でロール混練後、１９０℃のプレスで厚さ２．５
mmのシートを作成した。
【００３３】このシートと、物理型発泡剤として1,1,1,
2-テトラフルオロエタンとを圧力容器に導入し、１５０
℃で３０分間、容器内圧力８０ kｇ／cm2 の状態で保持
した。この状態から一気に圧力を解放して、ＡＢＳ系樹
脂発泡体を得た。
2-テトラフルオロエタンとを圧力容器に導入し、１５０
℃で３０分間、容器内圧力８０ kｇ／cm2 の状態で保持
した。この状態から一気に圧力を解放して、ＡＢＳ系樹
脂発泡体を得た。
【００３４】実施例５ 実施例１で用いたＡＢＳ樹脂１００重量部と、難燃剤と
してトリキシレニルフォスフェート２０重量部と、気泡
核形成剤としてタルク（平均粒径１５μm)１重量部と
を、同方向２軸押出機（口径３０mm）により２３０℃で
ロッド状に押出しペレタイズしてペレットを得た。
してトリキシレニルフォスフェート２０重量部と、気泡
核形成剤としてタルク（平均粒径１５μm)１重量部と
を、同方向２軸押出機（口径３０mm）により２３０℃で
ロッド状に押出しペレタイズしてペレットを得た。
【００３５】このペレットを２００℃に設定されたベン
トタイプの押出機（口径６５mm、Ｌ／Ｄ＝３５）のホッ
パーに供給し、ベント部より炭酸ガスを１５０ kｇ／cm
2 の圧力で圧入し、１５ kｇ／ｈｒの吐出量で１５０℃
に設定されたサーキュラー金型（コア径３０mm×スリッ
ト１５mm）よりパイプ状に押出し、発泡後に平板状に切
断してＡＢＳ系樹脂発泡体を得た。
トタイプの押出機（口径６５mm、Ｌ／Ｄ＝３５）のホッ
パーに供給し、ベント部より炭酸ガスを１５０ kｇ／cm
2 の圧力で圧入し、１５ kｇ／ｈｒの吐出量で１５０℃
に設定されたサーキュラー金型（コア径３０mm×スリッ
ト１５mm）よりパイプ状に押出し、発泡後に平板状に切
断してＡＢＳ系樹脂発泡体を得た。
【００３６】実施例６ 実施例２で用いたＡＢＳ樹脂１００重量部と、難燃剤と
してデカブロモフェニルエーテル２０重量部と、気泡核
形成剤としてタルク（平均粒径１５μm)１重量部とを、
同方向２軸押出機（口径３０mm）により２３０℃でロッ
ド状に押出しペレタイズしてペレットを得た。
してデカブロモフェニルエーテル２０重量部と、気泡核
形成剤としてタルク（平均粒径１５μm)１重量部とを、
同方向２軸押出機（口径３０mm）により２３０℃でロッ
ド状に押出しペレタイズしてペレットを得た。
【００３７】このペレットを２００℃に設定されたベン
トタイプの押出機（口径６５mm、Ｌ／Ｄ＝３５）のホッ
パーに供給し、ベント部より1,1,1,2-テトラフルオロエ
タン５０ kｇ／cm2 の圧力で圧入し、１２ kｇ／ｈｒの
吐出量で１５０℃に設定されたサーキュラー金型（コア
径３０mm×スリット１５mm）よりパイプ状に押出し、発
泡後に平板状に切断してＡＢＳ系樹脂発泡体を得た。
トタイプの押出機（口径６５mm、Ｌ／Ｄ＝３５）のホッ
パーに供給し、ベント部より1,1,1,2-テトラフルオロエ
タン５０ kｇ／cm2 の圧力で圧入し、１２ kｇ／ｈｒの
吐出量で１５０℃に設定されたサーキュラー金型（コア
径３０mm×スリット１５mm）よりパイプ状に押出し、発
泡後に平板状に切断してＡＢＳ系樹脂発泡体を得た。
【００３８】実施例７ 実施例３で用いたＡＢＳ樹脂１００重量部と、難燃剤と
してトリス（ジブロモフェニル）フォスフェート１５重
量部と、熱分解型発泡剤として重炭酸ナトリウム粉末４
０重量部とを、タンブラーにてドライブレンドした。
してトリス（ジブロモフェニル）フォスフェート１５重
量部と、熱分解型発泡剤として重炭酸ナトリウム粉末４
０重量部とを、タンブラーにてドライブレンドした。
【００３９】これを同方向２軸押出機（口径３０mm）に
て１７０℃で混練し、１９ kｇ／ｈｒの吐出量で１５５
℃に設定された金型（コア径３０mm×スリット１５mm）
よりパイプ状に押出し、発泡後に平板状に切断してＡＢ
Ｓ系樹脂発泡体を得た。
て１７０℃で混練し、１９ kｇ／ｈｒの吐出量で１５５
℃に設定された金型（コア径３０mm×スリット１５mm）
よりパイプ状に押出し、発泡後に平板状に切断してＡＢ
Ｓ系樹脂発泡体を得た。
【００４０】実施例８ 実施例３で用いたＡＢＳ樹脂１００重量部と、難燃剤と
してオクタブロモフェニルフォスフェート２０重量部と
を、同方向２軸押出機（口径３０mm）により２３０℃で
ロッド状に押出しペレタイズしてペレットを得た。
してオクタブロモフェニルフォスフェート２０重量部と
を、同方向２軸押出機（口径３０mm）により２３０℃で
ロッド状に押出しペレタイズしてペレットを得た。
【００４１】このペレットを２００℃に設定されたベン
トタイプの押出機（口径６５mm、Ｌ／Ｄ＝３５）のホッ
パーに供給し、ベント部より1-クロロ-1,1- ジフルオロ
エタンを６０ kｇ／cm2 の圧力で圧入し、１２ kｇ／ｈ
ｒの吐出量で１５０℃に設定されたサーキュラー金型
（コア径３０mm×スリット１５mm）よりパイプ状に押出
し、発泡後に平板状に切断してＡＢＳ系樹脂発泡体を得
た。
トタイプの押出機（口径６５mm、Ｌ／Ｄ＝３５）のホッ
パーに供給し、ベント部より1-クロロ-1,1- ジフルオロ
エタンを６０ kｇ／cm2 の圧力で圧入し、１２ kｇ／ｈ
ｒの吐出量で１５０℃に設定されたサーキュラー金型
（コア径３０mm×スリット１５mm）よりパイプ状に押出
し、発泡後に平板状に切断してＡＢＳ系樹脂発泡体を得
た。
【００４２】実施例９ 実施例３で用いたＡＢＳ樹脂１００重量部と、難燃剤と
してトリス（ジブロモフェニル）フォスフェート１５重
量部と、熱分解型発泡剤として重炭酸ナトリウム粉末４
０重量部とを、タンブラーにてドライブレンドした。
してトリス（ジブロモフェニル）フォスフェート１５重
量部と、熱分解型発泡剤として重炭酸ナトリウム粉末４
０重量部とを、タンブラーにてドライブレンドした。
【００４３】これを同方向２軸押出機（口径３０mm）に
て１７０℃で混練し、２５ kｇ／ｈｒの吐出量で１６５
℃に設定された金型（コア径３０mm×スリット１５mm）
よりパイプ状に押出し、発泡後に平板状に切断してＡＢ
Ｓ系樹脂発泡体を得た。
て１７０℃で混練し、２５ kｇ／ｈｒの吐出量で１６５
℃に設定された金型（コア径３０mm×スリット１５mm）
よりパイプ状に押出し、発泡後に平板状に切断してＡＢ
Ｓ系樹脂発泡体を得た。
【００４４】比較例１ 実施例１で用いたＡＢＳ樹脂１００重量部と、気泡核形
成剤としてタルク（平均粒径１５μm)１重量部とを、同
方向２軸押出機（口径３０mm）により２２０℃で押出し
３mm厚のシートを得た。
成剤としてタルク（平均粒径１５μm)１重量部とを、同
方向２軸押出機（口径３０mm）により２２０℃で押出し
３mm厚のシートを得た。
【００４５】このシートと、物理型発泡剤として炭酸ガ
スとを圧力容器に導入し、１４５℃で６０分間、容器内
圧力１５０ kｇ／cm2 の状態で保持した。この状態から
一気に圧力を解放してＡＢＳ系樹脂発泡体を得た。
スとを圧力容器に導入し、１４５℃で６０分間、容器内
圧力１５０ kｇ／cm2 の状態で保持した。この状態から
一気に圧力を解放してＡＢＳ系樹脂発泡体を得た。
【００４６】比較例２ 実施例２で用いたＡＢＳ樹脂１００重量部と、難燃剤と
してデカブロモフェニルエーテル２０重量部とを、１６
０℃でロール混練後、１９０℃のプレスで厚さ２．５mm
のシートを作成した。
してデカブロモフェニルエーテル２０重量部とを、１６
０℃でロール混練後、１９０℃のプレスで厚さ２．５mm
のシートを作成した。
【００４７】このシートと、物理型発泡剤として1-クロ
ロ-1,1- ジフルオロエタンとを圧力容器に導入し、１５
０℃で３０分間、容器内圧力１００ kｇ／cm2 の状態で
保持した。この状態から一気に圧力を解放してＡＢＳ系
樹脂発泡体を得た。
ロ-1,1- ジフルオロエタンとを圧力容器に導入し、１５
０℃で３０分間、容器内圧力１００ kｇ／cm2 の状態で
保持した。この状態から一気に圧力を解放してＡＢＳ系
樹脂発泡体を得た。
【００４８】比較例３ ポリスチレン樹脂（ダイヤレックス−ＨＦ９９：三菱モ
ンサント化成社製）１００重量部と、難燃剤としてテト
ラブロモエタン重量部と、気泡核形成剤としてタルク
（平均粒径１５μm)０．５重量部とを、タンブラーにて
ドライブレンドした。
ンサント化成社製）１００重量部と、難燃剤としてテト
ラブロモエタン重量部と、気泡核形成剤としてタルク
（平均粒径１５μm)０．５重量部とを、タンブラーにて
ドライブレンドした。
【００４９】これを２１０℃に設定されたベントタイプ
の押出機（口径６５mm、Ｌ／Ｄ＝３５）のホッパーに供
給し、ベント部よりプロパン２５モル％と塩化メチレン
７５モル％の混合物を、ポリスチレン１００重量部に対
して１１重量部となるように圧入し、１０５℃に設定さ
れた金型（幅７０mm×スリット５mm）より、７０ kｇ／
ｈｒの吐出量でシート状に押出し、ポリスチレン樹脂発
泡体を得た。
の押出機（口径６５mm、Ｌ／Ｄ＝３５）のホッパーに供
給し、ベント部よりプロパン２５モル％と塩化メチレン
７５モル％の混合物を、ポリスチレン１００重量部に対
して１１重量部となるように圧入し、１０５℃に設定さ
れた金型（幅７０mm×スリット５mm）より、７０ kｇ／
ｈｒの吐出量でシート状に押出し、ポリスチレン樹脂発
泡体を得た。
【００５０】発泡体の性能評価 上記各実施例及び各比較例で得られた発泡体について、
発泡倍率、平均気泡径、独立気泡率、剛性、断熱性及び
難燃性を測定した。その結果をまとめて表１に示す。
発泡倍率、平均気泡径、独立気泡率、剛性、断熱性及び
難燃性を測定した。その結果をまとめて表１に示す。
【００５１】なお、独立気泡率は、エアーピクノメータ
（空気比較式比重計１０００型）（東京サイエンス社
製）で測定した。また、剛性は、ＡＳＴＭ Ｄ７９０に
準じて曲げ強度を測定して評価した。断熱性は、発泡体
の厚みを全て２５mmに調整し、ＪＩＳ Ａ−１４１２に
準じて熱伝導率を測定して評価した。さらに、難燃性
は、ＵＬ規格（ＵＬ−９４法）で評価した。
（空気比較式比重計１０００型）（東京サイエンス社
製）で測定した。また、剛性は、ＡＳＴＭ Ｄ７９０に
準じて曲げ強度を測定して評価した。断熱性は、発泡体
の厚みを全て２５mmに調整し、ＪＩＳ Ａ−１４１２に
準じて熱伝導率を測定して評価した。さらに、難燃性
は、ＵＬ規格（ＵＬ−９４法）で評価した。
【００５２】
【表１】
【００５３】
【発明の効果】上述の通り、この発明のＡＢＳ系樹脂発
泡体は、ＡＢＳ樹脂と難燃剤からなり、発泡倍率が２０
〜１００倍であり、それにより、断熱性が良好で、しか
も剛性や耐衝撃性も良好で難燃性のＡＢＳ系樹脂発泡体
が得られる。特に、発泡体の気泡径を微細に調整するこ
とによって、発泡体の断熱性を一層高めることができ
る。
泡体は、ＡＢＳ樹脂と難燃剤からなり、発泡倍率が２０
〜１００倍であり、それにより、断熱性が良好で、しか
も剛性や耐衝撃性も良好で難燃性のＡＢＳ系樹脂発泡体
が得られる。特に、発泡体の気泡径を微細に調整するこ
とによって、発泡体の断熱性を一層高めることができ
る。
【００５４】それゆえ、この発明のＡＢＳ系樹脂発泡体
は、従来の高発泡ポリスチレン系発泡体のように、施工
時など取扱い中にその端部が壊れたり、全体が割れたり
することがなく、しかも断熱性も良好で且つ難燃性であ
るので、特に建材用の断熱材として好適である。
は、従来の高発泡ポリスチレン系発泡体のように、施工
時など取扱い中にその端部が壊れたり、全体が割れたり
することがなく、しかも断熱性も良好で且つ難燃性であ
るので、特に建材用の断熱材として好適である。
Claims (1)
- 【請求項１】 ＡＢＳ樹脂と難燃剤からなり、発泡倍率
が２０〜１００倍のＡＢＳ系樹脂発泡体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8170393A JPH06293840A (ja) | 1993-04-08 | 1993-04-08 | Ａｂｓ系樹脂発泡体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8170393A JPH06293840A (ja) | 1993-04-08 | 1993-04-08 | Ａｂｓ系樹脂発泡体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06293840A true JPH06293840A (ja) | 1994-10-21 |
Family
ID=13753747
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8170393A Pending JPH06293840A (ja) | 1993-04-08 | 1993-04-08 | Ａｂｓ系樹脂発泡体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06293840A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006112567A1 (en) * | 2005-04-22 | 2006-10-26 | Ik Steel Co., Ltd | Adiabatic pipe |
-
1993
- 1993-04-08 JP JP8170393A patent/JPH06293840A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006112567A1 (en) * | 2005-04-22 | 2006-10-26 | Ik Steel Co., Ltd | Adiabatic pipe |
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