JPH06306466A - マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管の製造方法 - Google Patents
マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管の製造方法Info
- Publication number
- JPH06306466A JPH06306466A JP8954893A JP8954893A JPH06306466A JP H06306466 A JPH06306466 A JP H06306466A JP 8954893 A JP8954893 A JP 8954893A JP 8954893 A JP8954893 A JP 8954893A JP H06306466 A JPH06306466 A JP H06306466A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- ferrite
- temperature
- martensitic stainless
- austenite
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管の製造
方法に当り、穿孔圧延時の内面欠陥の発生率を低減し、
手入れ工数の減少、生産性の向上、コストの削減を図
る。 【構成】マルテンサイト系ステンレス鋼の鋳片をオース
テナイト−フェライト２相領域となる温度に加熱し、該
温度に３時間以上均熱保持した後、丸ビレットに圧延
し、該丸ビレットをオーステナイト単相領域となる温度
範囲に加熱し、該温度範囲に１時間以上均熱保持した後
穿孔圧延する。
方法に当り、穿孔圧延時の内面欠陥の発生率を低減し、
手入れ工数の減少、生産性の向上、コストの削減を図
る。 【構成】マルテンサイト系ステンレス鋼の鋳片をオース
テナイト−フェライト２相領域となる温度に加熱し、該
温度に３時間以上均熱保持した後、丸ビレットに圧延
し、該丸ビレットをオーステナイト単相領域となる温度
範囲に加熱し、該温度範囲に１時間以上均熱保持した後
穿孔圧延する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、油井管やラインパイプ
等に用いられるマルテンサイト系ステンレス継目無鋼管
の製造方法に関する。
等に用いられるマルテンサイト系ステンレス継目無鋼管
の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ＳＵＳ４２０鋼種で代表されるマルテン
サイト系ステンレス鋼は、ＣＯ2 を含む腐食環境下で優
れた耐食性を示すことから、油井管等の材料として多用
されている。ステンレス継目無鋼管製造時には、鋳型も
しくは連続鋳造機にて鋳造された鋳片を加熱し、分塊圧
延さらには孔型圧延によって所定の径に仕上げられた中
実丸ビレットを素材として、マンネスマンピアサーに代
表される傾斜圧延方式によって穿孔圧延されるのが一般
的である。
サイト系ステンレス鋼は、ＣＯ2 を含む腐食環境下で優
れた耐食性を示すことから、油井管等の材料として多用
されている。ステンレス継目無鋼管製造時には、鋳型も
しくは連続鋳造機にて鋳造された鋳片を加熱し、分塊圧
延さらには孔型圧延によって所定の径に仕上げられた中
実丸ビレットを素材として、マンネスマンピアサーに代
表される傾斜圧延方式によって穿孔圧延されるのが一般
的である。
【０００３】しかし、マルテンサイト系ステンレス鋼は
熱間加工性が悪く、そのため材料にとって苛酷な変形を
強いるマンネスマンピアサーでの穿孔圧延過程で、内表
面に割れやヘゲ等の圧延欠陥が発生し、歩留りや生産性
が著しく阻害されていた。このようなマルテンサイト系
ステンレス鋼のマンネスマンピアサー穿孔圧延時に発生
する内表面の割れやヘゲ等の圧延欠陥は穿孔圧延時に丸
ビレット中に存在するδフェライトが熱間加工性を低下
させることにより発生することが知られている。
熱間加工性が悪く、そのため材料にとって苛酷な変形を
強いるマンネスマンピアサーでの穿孔圧延過程で、内表
面に割れやヘゲ等の圧延欠陥が発生し、歩留りや生産性
が著しく阻害されていた。このようなマルテンサイト系
ステンレス鋼のマンネスマンピアサー穿孔圧延時に発生
する内表面の割れやヘゲ等の圧延欠陥は穿孔圧延時に丸
ビレット中に存在するδフェライトが熱間加工性を低下
させることにより発生することが知られている。
【０００４】穿孔圧延時の内面の欠陥発生を防止するこ
とを目的として、例えば特開昭６３−１３４６３０号公
報に開示されているように、穿孔圧延前の丸ビレットを
９５０℃から１１５０℃での温度範囲で３０分以上、好
ましくは１０００℃〜１１００℃の温度範囲で１時間以
上均熱保持して丸ビレット中のδフェライトを消失させ
る方法が提案されている。
とを目的として、例えば特開昭６３−１３４６３０号公
報に開示されているように、穿孔圧延前の丸ビレットを
９５０℃から１１５０℃での温度範囲で３０分以上、好
ましくは１０００℃〜１１００℃の温度範囲で１時間以
上均熱保持して丸ビレット中のδフェライトを消失させ
る方法が提案されている。
【０００５】しかしながら上記のような穿孔圧延前の丸
ビレットを高温で長時間均熱する方法では、製管ライン
の加熱炉での在炉時間が長くなって製管での生産性が低
下し、スケールロスや燃料原単位が上昇するばかりでな
く、丸ビレット外表面の脱炭が進行し、かえって外表面
へのδフェライト析出が促進されて熱間加工性が低下
し、外表面のヘゲや割れ等の圧延欠陥の発生により大幅
に歩留りが低下するという問題点を有している。
ビレットを高温で長時間均熱する方法では、製管ライン
の加熱炉での在炉時間が長くなって製管での生産性が低
下し、スケールロスや燃料原単位が上昇するばかりでな
く、丸ビレット外表面の脱炭が進行し、かえって外表面
へのδフェライト析出が促進されて熱間加工性が低下
し、外表面のヘゲや割れ等の圧延欠陥の発生により大幅
に歩留りが低下するという問題点を有している。
【０００６】そこで本発明者等は、マンネスマンピアサ
ー穿孔圧延時の内表面の欠陥の発生を完全に回避し、高
い生産性、低コスト、かつ高歩留りで製造し得るマルテ
ンサイト系ステンレス鋼丸ビレットの製造方法を提供す
ることを目的として、特開平２−１８２８２５号公報に
開示される方法、即ち丸ビレットの素材である鋳片を分
塊圧延等の一次圧延によって、中心部を圧延組織にした
後、再び平衡状態図上のδフェライト析出温度以下で均
熱保持し、通常のビレット圧延で丸ビレットに仕上げる
ことにより効果的にδフェライトを消去する方法を提案
した。
ー穿孔圧延時の内表面の欠陥の発生を完全に回避し、高
い生産性、低コスト、かつ高歩留りで製造し得るマルテ
ンサイト系ステンレス鋼丸ビレットの製造方法を提供す
ることを目的として、特開平２−１８２８２５号公報に
開示される方法、即ち丸ビレットの素材である鋳片を分
塊圧延等の一次圧延によって、中心部を圧延組織にした
後、再び平衡状態図上のδフェライト析出温度以下で均
熱保持し、通常のビレット圧延で丸ビレットに仕上げる
ことにより効果的にδフェライトを消去する方法を提案
した。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記の
方法では、ビレット中のδフェライトを皆無にすること
が不可能なため、造管時のストレッチレデューサでの絞
り変形量が大きいサイズの製品では、極微量のδフェラ
イトの残存量でも内面欠陥につながる。さらに丸ビレッ
トの素材である鋳片のＣｒ、Ｐ等の中心偏析が顕著な場
合、効果的にδフェライトを消失させるためにはビレッ
ト圧延前の加熱時の均熱保持時間を長時間にする必要が
あり、丸ビレット製造時の生産性を低下させるという問
題点を有していた。本発明は、上記のような事情に鑑み
てなされたものであって、マンネスマンピアサー穿孔圧
延時の内表面の欠陥の発生を完全に回避し、高い生産
性、低コスト、かつ高歩留りで製造し得るマルテンサイ
ト系ステンレス継目無鋼管の製造方法を提供することを
目的とする。
方法では、ビレット中のδフェライトを皆無にすること
が不可能なため、造管時のストレッチレデューサでの絞
り変形量が大きいサイズの製品では、極微量のδフェラ
イトの残存量でも内面欠陥につながる。さらに丸ビレッ
トの素材である鋳片のＣｒ、Ｐ等の中心偏析が顕著な場
合、効果的にδフェライトを消失させるためにはビレッ
ト圧延前の加熱時の均熱保持時間を長時間にする必要が
あり、丸ビレット製造時の生産性を低下させるという問
題点を有していた。本発明は、上記のような事情に鑑み
てなされたものであって、マンネスマンピアサー穿孔圧
延時の内表面の欠陥の発生を完全に回避し、高い生産
性、低コスト、かつ高歩留りで製造し得るマルテンサイ
ト系ステンレス継目無鋼管の製造方法を提供することを
目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者は、マルテンサ
イト系ステンレス鋼の穿孔圧延直前の丸ビレット中に析
出しているδフェライト量と鋳片の中心偏析量、ブルー
ム圧延、ビレット圧延、穿孔圧延前の加熱条件との関係
を鋭意調査・研究を重ねた結果、δフェライトの消失に
は鋼中に偏析した主にＣｒ、Ｐのフェライトフォーマー
元素の拡散・均質化が重要であることを見出した。さら
にオーステナイト−フェライト２相領域となる高温の温
度領域で３時間以上均熱・保持して偏析元素であるＣ
ｒ、Ｐの拡散を進行させた鋳片をビレット圧延で丸ビレ
ットに仕上げ、該丸ビレットをオーステナイト単相領域
となる温度に加熱し、該温度に１時間以上保持後穿孔圧
延することにより鋳片の中心偏析が顕著であっても効果
的にδフェライトを消失させ、内面欠陥のない継目無鋼
管を製造できることを見出し本発明をなすに至ったもの
である。
イト系ステンレス鋼の穿孔圧延直前の丸ビレット中に析
出しているδフェライト量と鋳片の中心偏析量、ブルー
ム圧延、ビレット圧延、穿孔圧延前の加熱条件との関係
を鋭意調査・研究を重ねた結果、δフェライトの消失に
は鋼中に偏析した主にＣｒ、Ｐのフェライトフォーマー
元素の拡散・均質化が重要であることを見出した。さら
にオーステナイト−フェライト２相領域となる高温の温
度領域で３時間以上均熱・保持して偏析元素であるＣ
ｒ、Ｐの拡散を進行させた鋳片をビレット圧延で丸ビレ
ットに仕上げ、該丸ビレットをオーステナイト単相領域
となる温度に加熱し、該温度に１時間以上保持後穿孔圧
延することにより鋳片の中心偏析が顕著であっても効果
的にδフェライトを消失させ、内面欠陥のない継目無鋼
管を製造できることを見出し本発明をなすに至ったもの
である。
【０００９】すなわち、本発明はマルテンサイト系ステ
ンレス継目無鋼管を製造するに際し、（１）鋳片をオー
ステナイト−フェライト２相領域となる高温の温度領域
に加熱し、この温度に３時間以上均熱保持し、（２）ビ
レット圧延にて所定の外径の丸ビレットに仕上げ圧延を
行い、（３）この丸ビレットをオーステナイト単相領域
となる温度に加熱し、この温度に１時間以上保持後穿孔
圧延することにより、上記目的を達成するものである。
ンレス継目無鋼管を製造するに際し、（１）鋳片をオー
ステナイト−フェライト２相領域となる高温の温度領域
に加熱し、この温度に３時間以上均熱保持し、（２）ビ
レット圧延にて所定の外径の丸ビレットに仕上げ圧延を
行い、（３）この丸ビレットをオーステナイト単相領域
となる温度に加熱し、この温度に１時間以上保持後穿孔
圧延することにより、上記目的を達成するものである。
【００１０】
【作用】以下本発明における加熱条件、加工条件を前述
のように限定した理由について説明する。 （鋳片加熱条件）鋳片をオーステナイト−フェライト２
相領域となる温度に加熱・均熱保持することは以下の理
由による。
のように限定した理由について説明する。 （鋳片加熱条件）鋳片をオーステナイト−フェライト２
相領域となる温度に加熱・均熱保持することは以下の理
由による。
【００１１】図２はＦｅ−Ｃｒ−Ｃの三元系平衡状態図
の０．２重量％Ｃの切断図である。例えばマルテンサイ
ト系ステンレス鋼の代表的鋼種であるＳＵＳ４２０Ｊ
１、１３％Ｃｒ−０．２％Ｃ鋼では１２５０℃以上でオ
ーステナイト−フェライト２相領域が現れ始め、９５０
℃から１２５０℃の温度範囲ではオーステナイト単相領
域である。
の０．２重量％Ｃの切断図である。例えばマルテンサイ
ト系ステンレス鋼の代表的鋼種であるＳＵＳ４２０Ｊ
１、１３％Ｃｒ−０．２％Ｃ鋼では１２５０℃以上でオ
ーステナイト−フェライト２相領域が現れ始め、９５０
℃から１２５０℃の温度範囲ではオーステナイト単相領
域である。
【００１２】しかしながら、ブルーム圧延後のブルーム
中心偏析部では部分的にフェライトフォーマーであるＣ
ｒ、Ｐ濃度が高い領域が存在し、平衡状態図上でオース
テナイト単相領域となる温度に保持しても、これら偏析
したＣｒ、Ｐの拡散速度が非常に遅いため局部的にフェ
ライトが析出する。これら析出フェライトを消失させる
ためには偏析したＣｒ、Ｐを高温で長時間保持しながら
拡散させることが必要である。これら元素の拡散は保持
温度が高いほど速く、さらにオーステナイト中よりもフ
ェライト中の方が速い。そこで、偏析元素の拡散を促進
させるために、より高温であるオーステナイト−フェラ
イト２相領域の温度に加熱・均熱し、Ｃｒ、Ｐ濃度が高
い偏析部分をフェライトに変態させる。偏析が拡散する
ためには少なくと３時間以上、好ましくは５時間以上の
均熱・保持が必要であるが、３０時間を過ぎるとかえっ
て表面の脱炭が起り、ビレット圧延時の表面欠陥が発生
する恐れがあるため、上限を３０時間とすることが望ま
しい。
中心偏析部では部分的にフェライトフォーマーであるＣ
ｒ、Ｐ濃度が高い領域が存在し、平衡状態図上でオース
テナイト単相領域となる温度に保持しても、これら偏析
したＣｒ、Ｐの拡散速度が非常に遅いため局部的にフェ
ライトが析出する。これら析出フェライトを消失させる
ためには偏析したＣｒ、Ｐを高温で長時間保持しながら
拡散させることが必要である。これら元素の拡散は保持
温度が高いほど速く、さらにオーステナイト中よりもフ
ェライト中の方が速い。そこで、偏析元素の拡散を促進
させるために、より高温であるオーステナイト−フェラ
イト２相領域の温度に加熱・均熱し、Ｃｒ、Ｐ濃度が高
い偏析部分をフェライトに変態させる。偏析が拡散する
ためには少なくと３時間以上、好ましくは５時間以上の
均熱・保持が必要であるが、３０時間を過ぎるとかえっ
て表面の脱炭が起り、ビレット圧延時の表面欠陥が発生
する恐れがあるため、上限を３０時間とすることが望ま
しい。
【００１３】（穿孔圧延前の加熱条件）穿孔圧延前の加
熱では、ビレット圧延前のオーステナイト−フェライト
２相領域となる温度に加熱・均熱したときに析出したも
のも含めてビレット中に析出している全てのフェライト
をオーステナイトへ変態させるために、新たにフェライ
トが析出しない温度で、かつオーステナイトが安定して
存在する温度領域に均熱・保持することが必要である。
オーステナイト単相となる温度範囲で再加熱・均熱保持
することにより析出しているフェライトを容易にオース
テナイトに変態させることができる。フェライトをオー
ステナイトに変態させるためには少なくとも１時間以上
の均熱・保持が必要であるが、３時間を過ぎるとかえっ
て表面の脱炭が起り、造管時に表面欠陥が発生する恐れ
があるばかりでなく、生産性を著しく低下させるため、
上限を３時間とすることが望ましい。
熱では、ビレット圧延前のオーステナイト−フェライト
２相領域となる温度に加熱・均熱したときに析出したも
のも含めてビレット中に析出している全てのフェライト
をオーステナイトへ変態させるために、新たにフェライ
トが析出しない温度で、かつオーステナイトが安定して
存在する温度領域に均熱・保持することが必要である。
オーステナイト単相となる温度範囲で再加熱・均熱保持
することにより析出しているフェライトを容易にオース
テナイトに変態させることができる。フェライトをオー
ステナイトに変態させるためには少なくとも１時間以上
の均熱・保持が必要であるが、３時間を過ぎるとかえっ
て表面の脱炭が起り、造管時に表面欠陥が発生する恐れ
があるばかりでなく、生産性を著しく低下させるため、
上限を３時間とすることが望ましい。
【００１４】
【実施例】図２に実施例のマルテンサイト系ステンレス
継目無鋼管の製造工程を模式的に示した。転炉１で精練
されたステンレス鋼は連続鋳造機２で連続鋳造されるか
又はインゴット３に鋳造され分解圧延機４を経て鋳片５
となる。鋳片５は加熱炉６で加熱され、分解圧延機７で
分解され、ビレット圧延機９で丸ビレット１０となり、
回転路床式加熱炉１１で加熱された後、マンネスマンピ
アサー１３によって穿孔され、ホロー１４となる。ホロ
ー１４はマンドレルミル１６にて、マンドレルバーを挿
入してマンドレルミルロール１８によってシェル１５を
圧延され、次いで再加熱炉１９で再加熱されストレッチ
レデューサ２０によって仕上成形され仕上り管２１とな
る。
継目無鋼管の製造工程を模式的に示した。転炉１で精練
されたステンレス鋼は連続鋳造機２で連続鋳造されるか
又はインゴット３に鋳造され分解圧延機４を経て鋳片５
となる。鋳片５は加熱炉６で加熱され、分解圧延機７で
分解され、ビレット圧延機９で丸ビレット１０となり、
回転路床式加熱炉１１で加熱された後、マンネスマンピ
アサー１３によって穿孔され、ホロー１４となる。ホロ
ー１４はマンドレルミル１６にて、マンドレルバーを挿
入してマンドレルミルロール１８によってシェル１５を
圧延され、次いで再加熱炉１９で再加熱されストレッチ
レデューサ２０によって仕上成形され仕上り管２１とな
る。
【００１５】表１に示す成分組成を有する１３％Ｃｒ鋼
を表２に示す各断面の鋳片素材に製造した。本成分の鋼
は図１に示すように、１２５０〜１４３０℃の範囲でオ
ーステナイト−フェライト２相組織、９５０〜１２５０
℃の範囲でオーステナイト単相組織となる。この鋳片を
図１に示す製造工程に従って、表２に示す条件にてそれ
ぞれ１７５ｍｍφのビレットに仕上げ、マンネスマン−
マンドレルミル方式によりストレッチレデューサでの絞
り変形量が比較的に大きい７３．０ｍｍφ×５．５１ｍ
ｍｔの継目無鋼管に製造した。穿孔圧延直前のビレット
中の中心偏析部近傍のδフェライト量と、圧延後の管を
目視検査及び超音波探傷検査を実施して内面欠陥の発生
率を調査した結果を表２に併せて示す。比較法のうちＮ
ｏ．７、Ｎｏ．８、Ｎｏ．１１は穿孔圧延前の加熱時に
オーステナイト単相組織領域ではなく、オーステナイト
−フェライト２相組織領域であるそれぞれ１２６０℃、
１２８０℃、１２７０℃に加熱保持したもの、Ｎｏ．
９、Ｎｏ．１０は鋳片をオーステナイト−フェライト２
相組織領域ではなく、オーステナイト単相組織領域であ
る１２００℃に加熱したものである。
を表２に示す各断面の鋳片素材に製造した。本成分の鋼
は図１に示すように、１２５０〜１４３０℃の範囲でオ
ーステナイト−フェライト２相組織、９５０〜１２５０
℃の範囲でオーステナイト単相組織となる。この鋳片を
図１に示す製造工程に従って、表２に示す条件にてそれ
ぞれ１７５ｍｍφのビレットに仕上げ、マンネスマン−
マンドレルミル方式によりストレッチレデューサでの絞
り変形量が比較的に大きい７３．０ｍｍφ×５．５１ｍ
ｍｔの継目無鋼管に製造した。穿孔圧延直前のビレット
中の中心偏析部近傍のδフェライト量と、圧延後の管を
目視検査及び超音波探傷検査を実施して内面欠陥の発生
率を調査した結果を表２に併せて示す。比較法のうちＮ
ｏ．７、Ｎｏ．８、Ｎｏ．１１は穿孔圧延前の加熱時に
オーステナイト単相組織領域ではなく、オーステナイト
−フェライト２相組織領域であるそれぞれ１２６０℃、
１２８０℃、１２７０℃に加熱保持したもの、Ｎｏ．
９、Ｎｏ．１０は鋳片をオーステナイト−フェライト２
相組織領域ではなく、オーステナイト単相組織領域であ
る１２００℃に加熱したものである。
【００１６】この表から明らかなように、本発明法によ
り製造された管は、比較法により製造された管に比べて
内面欠陥の発生率が大幅に減少していることがわかる。
り製造された管は、比較法により製造された管に比べて
内面欠陥の発生率が大幅に減少していることがわかる。
【００１７】
【表１】
【００１８】
【表２】
【００１９】
【発明の効果】以上のように本発明によれば穿孔圧延時
の内面欠陥の発生率を低減し、手入れ工数の減少、生産
性の向上、コストの削減が可能となり、良質なマルテン
サイト系ステンレス継目無鋼管を安価に製造することが
できる。
の内面欠陥の発生率を低減し、手入れ工数の減少、生産
性の向上、コストの削減が可能となり、良質なマルテン
サイト系ステンレス継目無鋼管を安価に製造することが
できる。
【図１】Ｆｅ−Ｃｒ−Ｃの三元系平衡状態図の０．２％
のＣ切断面を示す特性図である。
のＣ切断面を示す特性図である。
【図２】マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管を製造
するための製造工程を模式的に示す概念図である。
するための製造工程を模式的に示す概念図である。
１ 転炉 ２ 連続鋳造機 ３ インゴット ４ 分解圧延機 ５Ａ 鋳片 ６ 加熱炉 ７ 分解圧延機 ９ ビレット圧延機 １０ 丸ビレット １１ 回転炉床式加熱炉 １３ マンネスマンピアサー １４ ホロー １５ シェル １６ マンドレルミル １７ マンドレルバー １８ マンドレルミルロール １９ 再加熱炉 ２０ ストレッチレデューサ ２１ 仕上り管
Claims (1)
- 【請求項１】 マルテンサイト系ステンレス鋼の鋳片を
オーステナイト−フェライト２相領域となる温度に加熱
し、該温度に３時間以上均熱保持した後、丸ビレットに
圧延し、該丸ビレットをオーステナイト単相領域となる
温度範囲に加熱し、該温度範囲に１時間以上均熱保持し
た後穿孔圧延することを特徴とするマルテンサイト系ス
テンレス継目無鋼管の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8954893A JPH06306466A (ja) | 1993-04-16 | 1993-04-16 | マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8954893A JPH06306466A (ja) | 1993-04-16 | 1993-04-16 | マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06306466A true JPH06306466A (ja) | 1994-11-01 |
Family
ID=13973879
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8954893A Withdrawn JPH06306466A (ja) | 1993-04-16 | 1993-04-16 | マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06306466A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003000938A1 (en) * | 2001-06-21 | 2003-01-03 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Method of producing high cr-based seamless steel tube |
| EP1288316A1 (en) * | 2001-08-29 | 2003-03-05 | Kawasaki Steel Corporation | Method for making high-strength high-toughness martensitic stainless steel seamless pipe |
-
1993
- 1993-04-16 JP JP8954893A patent/JPH06306466A/ja not_active Withdrawn
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003000938A1 (en) * | 2001-06-21 | 2003-01-03 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Method of producing high cr-based seamless steel tube |
| JP2003003212A (ja) * | 2001-06-21 | 2003-01-08 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高Ｃｒ系継目無鋼管の製造方法 |
| US6692592B2 (en) | 2001-06-21 | 2004-02-17 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Method for manufacturing high chromium system seamless steel pipe |
| EP1288316A1 (en) * | 2001-08-29 | 2003-03-05 | Kawasaki Steel Corporation | Method for making high-strength high-toughness martensitic stainless steel seamless pipe |
| US6846371B2 (en) | 2001-08-29 | 2005-01-25 | Jfe Steel Corporation | Method for making high-strength high-toughness martensitic stainless steel seamless pipe |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4513807B2 (ja) | Ｆｅ−Ｎｉ合金素管及びその製造方法 | |
| RU2697999C1 (ru) | Бесшовная стальная труба и способ ее производства | |
| JPWO2006003954A1 (ja) | Ｎｉ基合金素管及びその製造方法 | |
| EP1413634B1 (en) | Method of producing high cr-based seamless steel tube | |
| JPS59182920A (ja) | 継目無鋼管の製造方法 | |
| JPH06306466A (ja) | マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管の製造方法 | |
| JPH0569603B2 (ja) | ||
| JPH06330170A (ja) | マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管の製造方法 | |
| JPH06100931A (ja) | マルテンサイト系ステンレス継目無管製造用丸ビレットの製造方法 | |
| JPH04168221A (ja) | オーステナイト系ステンレス継目無鋼管の製造方法 | |
| JPH06100930A (ja) | マルテンサイト系ステンレス継目無管製造用丸ビレットの製造方法 | |
| JP3417275B2 (ja) | 熱間加工性及び耐硫化物応力割れ性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼継目無鋼管 | |
| JP3487234B2 (ja) | 継目無鋼管用高炭素鋼片の製造方法 | |
| JP2002361304A (ja) | 丸ビレットを用いた継目無鋼管の製造方法 | |
| JP2006307245A (ja) | Ｔｉ添加系低炭素鋼からなる継目無鋼管の熱処理方法 | |
| JP4517811B2 (ja) | 継目無鋼管の製造方法 | |
| JP2803044B2 (ja) | 継目無管用マルテンサイト系ステンレス鋼片の製造方法 | |
| JPH0678567B2 (ja) | マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管製造用丸ビレットの製造方法 | |
| JPH0547603B2 (ja) | ||
| JPS63255322A (ja) | 二相ステンレス継目無鋼管の製造方法 | |
| JPH10237604A (ja) | 熱間加工性及び耐硫化物応力割れ性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼及びその分塊圧延方法並びにこれらを用いた継目無鋼管及びその製造方法 | |
| JP4904713B2 (ja) | 高Ｃｒ系継目無鋼管用ビレットの加熱方法 | |
| JPH01132717A (ja) | 高強度オーステナイト系ステンレス継目無鋼管の製造方法 | |
| JPH06240357A (ja) | 高靭性・高強度鋼管の製造方法 | |
| JP2001105007A (ja) | マンドレルミル圧延方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20000704 |