JPH0631418A - 連続鋳造方法 - Google Patents
連続鋳造方法Info
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- JPH0631418A JPH0631418A JP21350392A JP21350392A JPH0631418A JP H0631418 A JPH0631418 A JP H0631418A JP 21350392 A JP21350392 A JP 21350392A JP 21350392 A JP21350392 A JP 21350392A JP H0631418 A JPH0631418 A JP H0631418A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】連続鋳造鋳片のコーナー部近傍の縦割れの発生
を防止する連続鋳造方法を提供する。 【構成】鋳型内の温度を鋳造方向の複数か所にて測定す
る。該測定値により求められる鋳型長辺側の熱流束の鋳
造方向減少率と鋳型短辺側の熱流束の鋳造方向減少率と
がほぼ等しくなるように、鋳造方向の冷却を制御する
か、または鋳造速度に応じて鋳型短辺のテーパー量を調
整する。 【効果】コーナー部近傍に縦割れのない鋳片を高速鋳造
で製造できる。
を防止する連続鋳造方法を提供する。 【構成】鋳型内の温度を鋳造方向の複数か所にて測定す
る。該測定値により求められる鋳型長辺側の熱流束の鋳
造方向減少率と鋳型短辺側の熱流束の鋳造方向減少率と
がほぼ等しくなるように、鋳造方向の冷却を制御する
か、または鋳造速度に応じて鋳型短辺のテーパー量を調
整する。 【効果】コーナー部近傍に縦割れのない鋳片を高速鋳造
で製造できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、鋳型内における凝固
シェルの不均衡を防ぎ、鋳片コーナー部近傍における縦
割れの発生を防止する連続鋳造方法に関する。
シェルの不均衡を防ぎ、鋳片コーナー部近傍における縦
割れの発生を防止する連続鋳造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】鋼の連続鋳造方法において、鋳片の縦割
れを防止する方法としては、例えば鋳型銅板の温度変動
量を測定し、該温度変動量が最小となるように鋳型のオ
ッシレーション条件を制御してパウダー流入量を適正化
する方法（特開昭５６−４７２４５号公報参照）、複数
の熱流束センサーにより鋳型の幅方向における熱流束分
布を測定し、該測定値に応じて抜熱量が鋳型幅方向で均
一になるように鋳片幅方向各部位の投入パウダーの種類
を変化させる方法（特公昭６２−４３７８３号公報参
照）、鋳片幅方向の抜熱量分布を測定し、その抜熱量分
布を標準状態の分布と比較して偏差を求め、その偏差を
なくすように鋳型幅方向における高周波振動の振動条件
を変化させる方法（特開平１−２４１３５５号公報参
照）等が提案されている。
れを防止する方法としては、例えば鋳型銅板の温度変動
量を測定し、該温度変動量が最小となるように鋳型のオ
ッシレーション条件を制御してパウダー流入量を適正化
する方法（特開昭５６−４７２４５号公報参照）、複数
の熱流束センサーにより鋳型の幅方向における熱流束分
布を測定し、該測定値に応じて抜熱量が鋳型幅方向で均
一になるように鋳片幅方向各部位の投入パウダーの種類
を変化させる方法（特公昭６２−４３７８３号公報参
照）、鋳片幅方向の抜熱量分布を測定し、その抜熱量分
布を標準状態の分布と比較して偏差を求め、その偏差を
なくすように鋳型幅方向における高周波振動の振動条件
を変化させる方法（特開平１−２４１３５５号公報参
照）等が提案されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記従
来の方法は鋳片のコーナー部近傍における縦割れの防止
手段としては、有効性に欠ける。すなわち、矩形断面の
鋳片のコーナー部近傍に発生する縦割れについては、単
一面の鋳型冷却条件の制御ではなく、コーナー部を形成
する２面の鋳造方向における鋳型冷却条件を考慮する必
要がある。しかるに、前記特開昭５６−４７２４５号公
報に記載されている方法は、鋳型の長辺部に埋設した熱
電対により当該位置における温度変動量を測定し、この
鋳型長辺部の温度変動量に基づいて鋳型のオッシレーシ
ョンの条件を制御する方法であるため、鋳片の幅方向中
央部における縦割れの防止には効果があっても、鋳片コ
ーナー部近傍に発生する縦割れの防止効果はほとんど得
られない。
来の方法は鋳片のコーナー部近傍における縦割れの防止
手段としては、有効性に欠ける。すなわち、矩形断面の
鋳片のコーナー部近傍に発生する縦割れについては、単
一面の鋳型冷却条件の制御ではなく、コーナー部を形成
する２面の鋳造方向における鋳型冷却条件を考慮する必
要がある。しかるに、前記特開昭５６−４７２４５号公
報に記載されている方法は、鋳型の長辺部に埋設した熱
電対により当該位置における温度変動量を測定し、この
鋳型長辺部の温度変動量に基づいて鋳型のオッシレーシ
ョンの条件を制御する方法であるため、鋳片の幅方向中
央部における縦割れの防止には効果があっても、鋳片コ
ーナー部近傍に発生する縦割れの防止効果はほとんど得
られない。
【０００４】また、前記特公昭６２−４３７８３号公報
に記載の抜熱量制御方法は、鋳型幅方向に埋設した複数
個のセンサーにより測定された鋳型温度により換算され
た熱流束分布に基づいて抜熱量を制御するため、前記と
同様、鋳片コーナー部近傍に発生する縦割れを防止する
ことができないばかりでなく、この方法は物性の異なる
パウダーの混合が生じることにより、実際に実施して鋳
片縦割れ等表面欠陥の防止効果を得ることは不可能に近
い。
に記載の抜熱量制御方法は、鋳型幅方向に埋設した複数
個のセンサーにより測定された鋳型温度により換算され
た熱流束分布に基づいて抜熱量を制御するため、前記と
同様、鋳片コーナー部近傍に発生する縦割れを防止する
ことができないばかりでなく、この方法は物性の異なる
パウダーの混合が生じることにより、実際に実施して鋳
片縦割れ等表面欠陥の防止効果を得ることは不可能に近
い。
【０００５】さらに、前記特開平１−２４１３５５号公
報に記載の抜熱量制御方法においても、鋳型幅方向の抜
熱量分布に基づいて鋳型幅方向における高周波振動の振
動条件を変化させる方法であるから、鋳型幅方向におけ
るパウダー流入量を適正化して抜熱量分布を最適に制御
することはできても、鋳片コーナー部近傍に発生する縦
割れを防止することはできない。
報に記載の抜熱量制御方法においても、鋳型幅方向の抜
熱量分布に基づいて鋳型幅方向における高周波振動の振
動条件を変化させる方法であるから、鋳型幅方向におけ
るパウダー流入量を適正化して抜熱量分布を最適に制御
することはできても、鋳片コーナー部近傍に発生する縦
割れを防止することはできない。
【０００６】このように、従来の技術はいずれも単一面
における鋳型幅方向の鋳型温度あるいは鋳型熱流束分布
を制御する方法を採用し、コーナーを構成する２面の鋳
型冷却条件と鋳造方向を全く考慮していないため、鋳片
コーナー部近傍に発生する縦割れを防止することはでき
ないという欠点がある。
における鋳型幅方向の鋳型温度あるいは鋳型熱流束分布
を制御する方法を採用し、コーナーを構成する２面の鋳
型冷却条件と鋳造方向を全く考慮していないため、鋳片
コーナー部近傍に発生する縦割れを防止することはでき
ないという欠点がある。
【０００７】この発明は、従来のこのような欠点にかん
がみて、矩形断面の鋳片の製造において、鋳片のコーナ
ー部を形成する２面の鋳造方向の鋳型冷却条件を考慮す
ることにより、鋳片コーナー部における縦割れの発生を
防止し得る連続鋳造方法を提案しようとするものであ
る。
がみて、矩形断面の鋳片の製造において、鋳片のコーナ
ー部を形成する２面の鋳造方向の鋳型冷却条件を考慮す
ることにより、鋳片コーナー部における縦割れの発生を
防止し得る連続鋳造方法を提案しようとするものであ
る。
【０００８】
【課題を解決するための手段】この発明の要旨は、矩形
断面の鋳片のコーナー部における縦割れの発生を防止す
る方法として、鋳型内の温度を鋳造方向の複数箇所にて
測定し、該測定値により求められる鋳型熱流束の鋳造方
向減少率を調整することを特徴とし、また、鋳型の長辺
側における熱流束の鋳造方向減少率と、鋳型の短辺側に
おける熱流束の鋳造方向減少率とがほぼ等しくなるよう
に鋳込方向の冷却を制御することを特徴とし、さらに、
鋳型の長辺側における熱流束の鋳造方向減少率と、鋳型
の短辺側における熱流束の鋳造方向減少率とがほぼ等し
くなるように鋳造速度に応じて鋳型短辺のテーパー量を
調整することを特徴とするものである。
断面の鋳片のコーナー部における縦割れの発生を防止す
る方法として、鋳型内の温度を鋳造方向の複数箇所にて
測定し、該測定値により求められる鋳型熱流束の鋳造方
向減少率を調整することを特徴とし、また、鋳型の長辺
側における熱流束の鋳造方向減少率と、鋳型の短辺側に
おける熱流束の鋳造方向減少率とがほぼ等しくなるよう
に鋳込方向の冷却を制御することを特徴とし、さらに、
鋳型の長辺側における熱流束の鋳造方向減少率と、鋳型
の短辺側における熱流束の鋳造方向減少率とがほぼ等し
くなるように鋳造速度に応じて鋳型短辺のテーパー量を
調整することを特徴とするものである。
【０００９】
【作用】この発明において、鋳片コーナー部を形成する
２面において、鋳造方向における鋳型の温度より求めら
れる鋳型熱流束の鋳造方向の減少率（勾配）を制御する
方法をとったのは、以下に示す理由による。すなわち、
鋳造が進むにつれて鋳造方向における抜熱量の降下勾配
の大小の存在は、初期凝固シェルの不均一をきたし熱歪
発生の原因となる。したがって、鋳型内における凝固起
点において、コーナーを形成する２面の抜熱量が均等で
あっても、鋳造方向に凝固が進展するに伴い２面の抜熱
量の降下勾配が異なれば、コーナー部をはさんで熱歪の
発生が起こり、コーナー部における引張応力の要因とな
る。こうした２面間の鋳造方向に沿った鋳型熱流束の降
下勾配を２面共同様なパターンで制御することにより、
コーナー部への過大な引張応力が防止され、コーナー近
傍における縦割れを防止できるのである。
２面において、鋳造方向における鋳型の温度より求めら
れる鋳型熱流束の鋳造方向の減少率（勾配）を制御する
方法をとったのは、以下に示す理由による。すなわち、
鋳造が進むにつれて鋳造方向における抜熱量の降下勾配
の大小の存在は、初期凝固シェルの不均一をきたし熱歪
発生の原因となる。したがって、鋳型内における凝固起
点において、コーナーを形成する２面の抜熱量が均等で
あっても、鋳造方向に凝固が進展するに伴い２面の抜熱
量の降下勾配が異なれば、コーナー部をはさんで熱歪の
発生が起こり、コーナー部における引張応力の要因とな
る。こうした２面間の鋳造方向に沿った鋳型熱流束の降
下勾配を２面共同様なパターンで制御することにより、
コーナー部への過大な引張応力が防止され、コーナー近
傍における縦割れを防止できるのである。
【００１０】ここで、熱流束を求める方法としては、例
えば下記の方法がある。 鋳型の厚さ方向の複数箇所に熱電対を設置し、該熱
電対により測定される温度勾配より熱流束を求める方
法。 数学的手法により、鋳型内温度分布および各位置で
の熱流束を算出し、温度測定値との対応から熱流束を求
める方法。
えば下記の方法がある。 鋳型の厚さ方向の複数箇所に熱電対を設置し、該熱
電対により測定される温度勾配より熱流束を求める方
法。 数学的手法により、鋳型内温度分布および各位置で
の熱流束を算出し、温度測定値との対応から熱流束を求
める方法。
【００１１】
【実施例】図１はこの発明の実施例における連続鋳造ス
ラブと、該スラブのコーナー近傍における縦割れの発生
状況を併せて示したもので、１は長辺面、２は短辺面、
３はコーナー縦割れを示す。コーナー近傍に発生する縦
割れ３は、通常コーナーから約５０ｍｍの範囲内で、長
辺面１側あるいは短辺面２側に発生するが、コーナー自
体が割れる場合もある。
ラブと、該スラブのコーナー近傍における縦割れの発生
状況を併せて示したもので、１は長辺面、２は短辺面、
３はコーナー縦割れを示す。コーナー近傍に発生する縦
割れ３は、通常コーナーから約５０ｍｍの範囲内で、長
辺面１側あるいは短辺面２側に発生するが、コーナー自
体が割れる場合もある。
【００１２】本実施例では、鋳型サイズ９０．１００ｍ
ｍ厚×１０００ｍｍ幅の試験連続鋳造機により、０．０
５ｗｔ％の炭素鋼を表１に示す鋳造条件で鋳造した。
ｍ厚×１０００ｍｍ幅の試験連続鋳造機により、０．０
５ｗｔ％の炭素鋼を表１に示す鋳造条件で鋳造した。
【００１３】
【表１】
【００１４】本実施例における鋳片のコーナー近傍の縦
割れ発生長さは単位スラブ長さ当りの縦割れ長さで評価
し、コーナー縦割れ発生強度と鋳造速度の関係を図２に
示す。図２より明らかなように、鋳造速度を上げていっ
た時、鋳造速度が３ｍ／ｍｉｎを境にしてコーナー縦割
れ発生が急激に大きくなる傾向がみられた。
割れ発生長さは単位スラブ長さ当りの縦割れ長さで評価
し、コーナー縦割れ発生強度と鋳造速度の関係を図２に
示す。図２より明らかなように、鋳造速度を上げていっ
た時、鋳造速度が３ｍ／ｍｉｎを境にしてコーナー縦割
れ発生が急激に大きくなる傾向がみられた。
【００１５】そこで、鋳型の長辺側銅板および短辺側銅
板に鋳造方向に設置した熱電対による測温値から熱流束
を求め、縦割れの有無と短辺抜熱量勾配および長辺抜熱
量勾配の関係を調べた。図３はその時の鋳型熱流束測定
概略図、図４は同じくメニスカスから下方ｈ１（４５ｍ
ｍ）の位置とｈ２（２５０ｍｍ）の位置の熱流束差を初
期熱流束（メニスカス下ｈ１）で無次元化した熱流束減
少率とコーナー縦割れ発生有無の関係を調べた結果を示
す図である。なお、熱流束は前記の方法により求め
た。
板に鋳造方向に設置した熱電対による測温値から熱流束
を求め、縦割れの有無と短辺抜熱量勾配および長辺抜熱
量勾配の関係を調べた。図３はその時の鋳型熱流束測定
概略図、図４は同じくメニスカスから下方ｈ１（４５ｍ
ｍ）の位置とｈ２（２５０ｍｍ）の位置の熱流束差を初
期熱流束（メニスカス下ｈ１）で無次元化した熱流束減
少率とコーナー縦割れ発生有無の関係を調べた結果を示
す図である。なお、熱流束は前記の方法により求め
た。
【００１６】図４の結果より、熱流束減少率が長辺およ
び短辺でほぼ１：１の領域（図中の斜線部）でコーナー
縦割れは発生せず、この範囲から外れる条件ではコーナ
ー縦割れが発生する傾向がみられた。
び短辺でほぼ１：１の領域（図中の斜線部）でコーナー
縦割れは発生せず、この範囲から外れる条件ではコーナ
ー縦割れが発生する傾向がみられた。
【００１７】さらに、各鋳造速度での実測熱流束をもと
に凝固計算を行い、長辺の幅方向の凝固収縮量の平均値
を求めたところ、図５に示す鋳造速度と熱収縮量の関係
より明らかなごとく、短辺側テーパーが現行の１．１％
／ｍでは押込み過ぎ強冷却傾向がみられた。そこで、鋳
型短辺のテーパー量を僅かに緩めたところ、表２に示す
結果となった。すなわち、鋳型短辺のテーパー量を僅か
に緩めると、コーナー縦割れが発生しない領域が高速鋳
造側にずれる傾向がみられ、短辺テーパー量が０．９０
％／ｍでは鋳造速度５ｍ／ｍｉｎでもコーナー縦割れが
防止できた。しかし、逆に低鋳造速度側では緩いテーパ
ーとなることによる鋳片と鋳型とのエアーギャップ形成
により短辺側の熱流束減少量が大きく、コーナー縦割れ
が発生した。したがって、鋳造速度に応じて適正な短辺
テーパー量が存在することがわかる。
に凝固計算を行い、長辺の幅方向の凝固収縮量の平均値
を求めたところ、図５に示す鋳造速度と熱収縮量の関係
より明らかなごとく、短辺側テーパーが現行の１．１％
／ｍでは押込み過ぎ強冷却傾向がみられた。そこで、鋳
型短辺のテーパー量を僅かに緩めたところ、表２に示す
結果となった。すなわち、鋳型短辺のテーパー量を僅か
に緩めると、コーナー縦割れが発生しない領域が高速鋳
造側にずれる傾向がみられ、短辺テーパー量が０．９０
％／ｍでは鋳造速度５ｍ／ｍｉｎでもコーナー縦割れが
防止できた。しかし、逆に低鋳造速度側では緩いテーパ
ーとなることによる鋳片と鋳型とのエアーギャップ形成
により短辺側の熱流束減少量が大きく、コーナー縦割れ
が発生した。したがって、鋳造速度に応じて適正な短辺
テーパー量が存在することがわかる。
【００１８】
【表２】
【００１９】
【発明の効果】以上説明したごとく、この発明方法によ
れば、鋳片のコーナー部を形成する２面の熱流束の減少
率を制御することにより、コーナー部近傍に縦割れのな
い高品質の鋳片を安定して製造することができるととも
に、高速鋳造においてもコーナー部近傍に縦割れのない
鋳片を製造できるので、高品質の鋳片を高能率、高生産
性で製造することができるという、優れた効果を奏する
ものである。
れば、鋳片のコーナー部を形成する２面の熱流束の減少
率を制御することにより、コーナー部近傍に縦割れのな
い高品質の鋳片を安定して製造することができるととも
に、高速鋳造においてもコーナー部近傍に縦割れのない
鋳片を製造できるので、高品質の鋳片を高能率、高生産
性で製造することができるという、優れた効果を奏する
ものである。
【図１】この発明の実施例における連続鋳造スラブと、
該スラブのコーナー近傍における縦割れの発生状況を併
せて示した斜視図である。
該スラブのコーナー近傍における縦割れの発生状況を併
せて示した斜視図である。
【図２】同上実施例におけるコーナー縦割れ発生強度と
鋳造速度の関係を示す図である。
鋳造速度の関係を示す図である。
【図３】同上実施例における鋳型熱流束測定概略図であ
る。
る。
【図４】同上実施例におけるメニスカスから下方ｈ
１（４５ｍｍ）の位置とｈ２（２５０ｍｍ）の位置の熱
流束差を初期熱流束（メニスカス下ｈ１）で無次元化し
た熱流束減少率とコーナー縦割れ発生有無の関係を調べ
た結果を示す図である。
１（４５ｍｍ）の位置とｈ２（２５０ｍｍ）の位置の熱
流束差を初期熱流束（メニスカス下ｈ１）で無次元化し
た熱流束減少率とコーナー縦割れ発生有無の関係を調べ
た結果を示す図である。
【図５】同上実施例における鋳造速度と熱収縮量の関係
を示す図である。
を示す図である。
１ 長辺面 ２ 短辺面 ３ 縦割れ
Claims (3)
- 【請求項１】 鋳型内の温度を鋳造方向の複数箇所にて
測定し、該測定値により求められる鋳型熱流束の鋳造方
向減少率を調整することを特徴とする連続鋳造方法。 - 【請求項２】 鋳型内の温度を鋳造方向の複数箇所にて
測定し、該測定値により求められる鋳型の長辺側におけ
る熱流束の鋳造方向減少率と、鋳型の短辺側における熱
流束の鋳造方向減少率とがほぼ等しくなるように鋳込方
向の冷却を制御し、鋳片コーナー部近傍における縦割れ
の発生を防止することを特徴とする連続鋳造方法。 - 【請求項３】 鋳型内の温度を鋳造方向の複数箇所にて
測定し、該測定値により求められる鋳型の長辺側におけ
る熱流束の鋳造方向減少率と、鋳型の短辺側における熱
流束の鋳造方向減少率とがほぼ等しくなるように鋳造速
度に応じて鋳型短辺のテーパー量を調整し、鋳片コーナ
ー部近傍における縦割れの発生を防止することを特徴と
する連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21350392A JPH0631418A (ja) | 1992-07-17 | 1992-07-17 | 連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21350392A JPH0631418A (ja) | 1992-07-17 | 1992-07-17 | 連続鋳造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0631418A true JPH0631418A (ja) | 1994-02-08 |
Family
ID=16640281
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21350392A Pending JPH0631418A (ja) | 1992-07-17 | 1992-07-17 | 連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0631418A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6412543B1 (en) * | 2001-03-07 | 2002-07-02 | Nnorthrop Grumman Corporation | Method for controlling solidification rate of a mold-cast structure |
| JP2007125575A (ja) * | 2005-11-02 | 2007-05-24 | Jfe Steel Kk | 連続鋳造鋳片の製造方法 |
| JP2009160645A (ja) * | 2008-01-10 | 2009-07-23 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造方法及び連続鋳造鋳型 |
| JP2009220181A (ja) * | 2009-07-07 | 2009-10-01 | Nippon Steel Corp | 鋼の連続鋳造方法 |
| JP2010234443A (ja) * | 2009-03-11 | 2010-10-21 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造方法及び連続鋳造装置 |
-
1992
- 1992-07-17 JP JP21350392A patent/JPH0631418A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6412543B1 (en) * | 2001-03-07 | 2002-07-02 | Nnorthrop Grumman Corporation | Method for controlling solidification rate of a mold-cast structure |
| JP2007125575A (ja) * | 2005-11-02 | 2007-05-24 | Jfe Steel Kk | 連続鋳造鋳片の製造方法 |
| JP2009160645A (ja) * | 2008-01-10 | 2009-07-23 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造方法及び連続鋳造鋳型 |
| JP2010234443A (ja) * | 2009-03-11 | 2010-10-21 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造方法及び連続鋳造装置 |
| JP2009220181A (ja) * | 2009-07-07 | 2009-10-01 | Nippon Steel Corp | 鋼の連続鋳造方法 |
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