JPH06246404A - 連続鋳造用タンディッシュ - Google Patents
連続鋳造用タンディッシュInfo
- Publication number
- JPH06246404A JPH06246404A JP5952193A JP5952193A JPH06246404A JP H06246404 A JPH06246404 A JP H06246404A JP 5952193 A JP5952193 A JP 5952193A JP 5952193 A JP5952193 A JP 5952193A JP H06246404 A JPH06246404 A JP H06246404A
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- JP
- Japan
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- tundish
- molten steel
- mold
- inert gas
- continuous casting
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 タンディッシュの各ストランド毎の温度バラ
ツキを低減する。 【構成】 複数のストランド７を有する連続鋳造用タン
ディッシュ１において、タンディッシュ１の両側面に互
いに逆方向を向いた不活性ガス吹込みノズル２をやや上
向きに設け、該不活性ガス吹込みノズル２からの不活性
ガス吹込みにより溶鋼注入口３を挟んで、右回りおよび
左回りの撹拌流れ５、６を発生させる。 【効果】 タンディッシュの各ストランド毎の鋳型内溶
鋼過熱度ΔＴｍｏｌｄのバラツキを大幅に低減でき、鋳
片の品質を安定させることができる。
ツキを低減する。 【構成】 複数のストランド７を有する連続鋳造用タン
ディッシュ１において、タンディッシュ１の両側面に互
いに逆方向を向いた不活性ガス吹込みノズル２をやや上
向きに設け、該不活性ガス吹込みノズル２からの不活性
ガス吹込みにより溶鋼注入口３を挟んで、右回りおよび
左回りの撹拌流れ５、６を発生させる。 【効果】 タンディッシュの各ストランド毎の鋳型内溶
鋼過熱度ΔＴｍｏｌｄのバラツキを大幅に低減でき、鋳
片の品質を安定させることができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、鋼の連続鋳造におい
て、連続鋳造鋳型内の溶鋼過熱度を一定に保持するため
の連続鋳造用タンディッシュに関する。
て、連続鋳造鋳型内の溶鋼過熱度を一定に保持するため
の連続鋳造用タンディッシュに関する。
【０００２】
【従来の技術】鋼の連続鋳造は、タンディッシュから所
定の断面形状および寸法を有する鋳型内に溶鋼を注入
し、鋳型の下方から鋳片として連続的に引出すことによ
ってなされている。このような鋼の連続鋳造において
は、鋳型内の溶鋼の表面にパウダが供給され、パウダは
溶鋼の熱によって粉末層、焼結層および溶融層を形成
し、溶融したパウダは鋳型内の壁面と鋳片表面間に流入
して潤滑剤としての役割を果たすと共に、溶鋼の酸化を
防止する。上記鋼の連続鋳造においては、鋳込み温度を
適正な領域で一定に保つことが鋳片品質の高位安定のた
めに重要である。この鋳込み温度は、本来的には鋳型内
湯面における溶鋼の過熱度ΔＴｍｏｌｄ（鋳型内溶鋼温
度−液相線温度）であるべきであるが、この部分の温度
測定は不可能であるので、従来タンディッシュ内の溶鋼
の過熱度ΔＴｔ（タンディッシュ内溶鋼温度−液相線温
度）を用いて鋳型内溶鋼の過熱度ΔＴｍｏｌｄを推定し
ている。
定の断面形状および寸法を有する鋳型内に溶鋼を注入
し、鋳型の下方から鋳片として連続的に引出すことによ
ってなされている。このような鋼の連続鋳造において
は、鋳型内の溶鋼の表面にパウダが供給され、パウダは
溶鋼の熱によって粉末層、焼結層および溶融層を形成
し、溶融したパウダは鋳型内の壁面と鋳片表面間に流入
して潤滑剤としての役割を果たすと共に、溶鋼の酸化を
防止する。上記鋼の連続鋳造においては、鋳込み温度を
適正な領域で一定に保つことが鋳片品質の高位安定のた
めに重要である。この鋳込み温度は、本来的には鋳型内
湯面における溶鋼の過熱度ΔＴｍｏｌｄ（鋳型内溶鋼温
度−液相線温度）であるべきであるが、この部分の温度
測定は不可能であるので、従来タンディッシュ内の溶鋼
の過熱度ΔＴｔ（タンディッシュ内溶鋼温度−液相線温
度）を用いて鋳型内溶鋼の過熱度ΔＴｍｏｌｄを推定し
ている。
【０００３】上記連続鋳造において、鋳型内溶鋼の過熱
度ΔＴｍｏｌｄを一定に保つため、タンディッシュ内の
溶鋼の過熱度ΔＴｔを二次精錬終了温度に制御し、さら
にそのバラツキを緩和するため、浸漬ノズル深さを変化
させることによって、鋳型内湯面における溶鋼の過熱度
ΔＴｍｏｌｄを一定とする施策を実施している。上記連
続鋳造において、図６に示すとおり、鋳型内溶鋼の過熱
度ΔＴｍｏｌｄが低い場合は、ノロカミ欠陥および鋳型
内皮張りが発生し易く、鋳型内溶鋼の過熱度ΔＴｍｏｌ
ｄが高い場合は、凝固シェルの再溶解によるブレークア
ウトの発生頻度が高くなるため、鋳型内溶鋼の過熱度Δ
Ｔｍｏｌｄは適正な制御領域を有する。しかしながら、
複数のストランドを有するタンディッシュにおいては、
溶鋼の注入が１箇所から行われるため、図５に示すとお
り、ストランド間で鋳型内溶鋼の過熱度ΔＴｍｏｌｄに
差が生じ、取鍋からの注入流に近いストランドほど温度
が高い。
度ΔＴｍｏｌｄを一定に保つため、タンディッシュ内の
溶鋼の過熱度ΔＴｔを二次精錬終了温度に制御し、さら
にそのバラツキを緩和するため、浸漬ノズル深さを変化
させることによって、鋳型内湯面における溶鋼の過熱度
ΔＴｍｏｌｄを一定とする施策を実施している。上記連
続鋳造において、図６に示すとおり、鋳型内溶鋼の過熱
度ΔＴｍｏｌｄが低い場合は、ノロカミ欠陥および鋳型
内皮張りが発生し易く、鋳型内溶鋼の過熱度ΔＴｍｏｌ
ｄが高い場合は、凝固シェルの再溶解によるブレークア
ウトの発生頻度が高くなるため、鋳型内溶鋼の過熱度Δ
Ｔｍｏｌｄは適正な制御領域を有する。しかしながら、
複数のストランドを有するタンディッシュにおいては、
溶鋼の注入が１箇所から行われるため、図５に示すとお
り、ストランド間で鋳型内溶鋼の過熱度ΔＴｍｏｌｄに
差が生じ、取鍋からの注入流に近いストランドほど温度
が高い。
【０００４】上記連続鋳造における安定操業の方法とし
ては、鋳型内へのパウダの流入状況を計測し、鋳型内の
パウダの状況、溶鋼の湯面位置の測定およびパウダ消費
量の把握に基づいて、パウダの選択と投入量、投入時間
および操業条件の変更を行ってパウダの流入状況を制御
し、表面疵やブレークアウトを防止する方法（特開昭５
７−２０２９５２号公報）、前工程の溶鋼処理工程搬出
時の親鍋内の溶鋼温度を実測し、その実測値と注入開始
までの経過時間から親鍋注入開始時の親鍋内の溶鋼温度
を求め、親鍋注入開始からの経過時間と親鍋注入開始時
の親鍋内溶鋼温度から親鍋注入中の親鍋内溶鋼温度を求
め、タンディッシュへの鋳込み開始からの経過時間とこ
のタンディッシュの種類に基づく定数と注入中の親鍋内
溶鋼温度からタンディッシュ内の溶鋼温度を求め、１チ
ャージに少なくとも１回、タンディッシュ内の溶鋼温度
を実測しその実測値に基づいて前記注入中の親鍋内溶鋼
温度とタンディッシュ内の溶鋼温度を修正し、タンディ
ッシュ内の溶鋼温度または修正された注入中の親鍋内溶
鋼温度とタンディッシュ内の溶鋼温度の値とタンディッ
シュ使用開始からの経過時間とから鋳型内メニスカス部
の溶鋼温度を求め、この鋳込み温度データを鋳片温度の
初期値として二次冷却制御する方法（特開昭５９−１５
６５５９号公報）、タンディッシュ内溶鋼過熱度ΔＴｔ
が、２０℃≦ΔＴｔ≦１００℃を満足する条件で鋳型に
注湯し、鋳型から引き抜かれた鋳片の内部の溶鋼の凝固
が完了する以前の部分に、所定の鍛圧加工を施す方法
（特開平２−１５５５５０号公報）、タンディッシュの
溶鋼通過量から、該タンディッシュ内耐火物の熱的状況
を定量化し、これを勘案して出鋼時点からタンディッシ
ュに至るまでの間の溶鋼の温度降下量を推定し、出鋼時
の溶鋼温度を適正範囲に調整する方法（特開平４−２８
４６７号公報）等多くの提案が行われている。
ては、鋳型内へのパウダの流入状況を計測し、鋳型内の
パウダの状況、溶鋼の湯面位置の測定およびパウダ消費
量の把握に基づいて、パウダの選択と投入量、投入時間
および操業条件の変更を行ってパウダの流入状況を制御
し、表面疵やブレークアウトを防止する方法（特開昭５
７−２０２９５２号公報）、前工程の溶鋼処理工程搬出
時の親鍋内の溶鋼温度を実測し、その実測値と注入開始
までの経過時間から親鍋注入開始時の親鍋内の溶鋼温度
を求め、親鍋注入開始からの経過時間と親鍋注入開始時
の親鍋内溶鋼温度から親鍋注入中の親鍋内溶鋼温度を求
め、タンディッシュへの鋳込み開始からの経過時間とこ
のタンディッシュの種類に基づく定数と注入中の親鍋内
溶鋼温度からタンディッシュ内の溶鋼温度を求め、１チ
ャージに少なくとも１回、タンディッシュ内の溶鋼温度
を実測しその実測値に基づいて前記注入中の親鍋内溶鋼
温度とタンディッシュ内の溶鋼温度を修正し、タンディ
ッシュ内の溶鋼温度または修正された注入中の親鍋内溶
鋼温度とタンディッシュ内の溶鋼温度の値とタンディッ
シュ使用開始からの経過時間とから鋳型内メニスカス部
の溶鋼温度を求め、この鋳込み温度データを鋳片温度の
初期値として二次冷却制御する方法（特開昭５９−１５
６５５９号公報）、タンディッシュ内溶鋼過熱度ΔＴｔ
が、２０℃≦ΔＴｔ≦１００℃を満足する条件で鋳型に
注湯し、鋳型から引き抜かれた鋳片の内部の溶鋼の凝固
が完了する以前の部分に、所定の鍛圧加工を施す方法
（特開平２−１５５５５０号公報）、タンディッシュの
溶鋼通過量から、該タンディッシュ内耐火物の熱的状況
を定量化し、これを勘案して出鋼時点からタンディッシ
ュに至るまでの間の溶鋼の温度降下量を推定し、出鋼時
の溶鋼温度を適正範囲に調整する方法（特開平４−２８
４６７号公報）等多くの提案が行われている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上記特開昭５７−２０
２９５２号公報に開示の方法は、鋳型と鋳片間へのパウ
ダの流入不良に起因する表面疵やブレークアウトを防止
するもので、タンディッシュの各ストランド毎の温度バ
ラツキを低減するものではない。また、特開昭５９−１
５６５５９号公報に開示の方法は、プロセスコンピュー
タを用いた二次冷却制御の基礎となる鋳込み温度の設定
に関するもので、タンディッシュの各ストランド毎の温
度バラツキを低減するものではない。さらに、特開平２
−１５５５５０号公報に開示の方法は、鋳片の中心偏析
の軽減と介在物を減少させるもので、タンディッシュ内
溶鋼過熱度ΔＴｔが、２０℃≦ΔＴｔ≦１００℃を満足
する条件で鋳型に注湯したのでは、鋳型内溶鋼の過熱度
ΔＴｍｏｌｄを一定にすることはできない。さらにま
た、特開平４−２８４６７号公報に開示の方法は、タン
ディッシュ内における溶鋼温度のチャージによるバラツ
キを小さくするもので、タンディッシュの各ストランド
毎の温度バラツキを低減するものではない。
２９５２号公報に開示の方法は、鋳型と鋳片間へのパウ
ダの流入不良に起因する表面疵やブレークアウトを防止
するもので、タンディッシュの各ストランド毎の温度バ
ラツキを低減するものではない。また、特開昭５９−１
５６５５９号公報に開示の方法は、プロセスコンピュー
タを用いた二次冷却制御の基礎となる鋳込み温度の設定
に関するもので、タンディッシュの各ストランド毎の温
度バラツキを低減するものではない。さらに、特開平２
−１５５５５０号公報に開示の方法は、鋳片の中心偏析
の軽減と介在物を減少させるもので、タンディッシュ内
溶鋼過熱度ΔＴｔが、２０℃≦ΔＴｔ≦１００℃を満足
する条件で鋳型に注湯したのでは、鋳型内溶鋼の過熱度
ΔＴｍｏｌｄを一定にすることはできない。さらにま
た、特開平４−２８４６７号公報に開示の方法は、タン
ディッシュ内における溶鋼温度のチャージによるバラツ
キを小さくするもので、タンディッシュの各ストランド
毎の温度バラツキを低減するものではない。
【０００６】この発明の目的は、連続鋳造における鋳型
内溶鋼の過熱度ΔＴｍｏｌｄを一定にするため、複数の
ストランドを有するタンディッシュの各ストランド毎の
温度バラツキを低減できる連続鋳造用タンディッシュを
提供することにある。
内溶鋼の過熱度ΔＴｍｏｌｄを一定にするため、複数の
ストランドを有するタンディッシュの各ストランド毎の
温度バラツキを低減できる連続鋳造用タンディッシュを
提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記目的
を達成すべく鋭意試験研究を重ねた。その結果、複数の
ストランドを有する連続鋳造用タンディッシュにおいて
は、鋳型内溶鋼の過熱度ΔＴｍｏｌｄはストランドによ
り差があり、取鍋からのタンディッシュ内への溶鋼注入
口に近いストランド程鋳型内溶鋼の過熱度ΔＴｍｏｌｄ
が高いこと、このストランドによる鋳型内溶鋼の過熱度
ΔＴｍｏｌｄバラツキを低減するには、タンディッシュ
内を不活性ガスにより撹拌してストランド毎の温度バラ
ツキを低減すれば、ストランド毎の鋳型内溶鋼の過熱度
ΔＴｍｏｌｄをほぼ一定に保持できることを究明し、こ
の発明に到達した。
を達成すべく鋭意試験研究を重ねた。その結果、複数の
ストランドを有する連続鋳造用タンディッシュにおいて
は、鋳型内溶鋼の過熱度ΔＴｍｏｌｄはストランドによ
り差があり、取鍋からのタンディッシュ内への溶鋼注入
口に近いストランド程鋳型内溶鋼の過熱度ΔＴｍｏｌｄ
が高いこと、このストランドによる鋳型内溶鋼の過熱度
ΔＴｍｏｌｄバラツキを低減するには、タンディッシュ
内を不活性ガスにより撹拌してストランド毎の温度バラ
ツキを低減すれば、ストランド毎の鋳型内溶鋼の過熱度
ΔＴｍｏｌｄをほぼ一定に保持できることを究明し、こ
の発明に到達した。
【０００８】すなわちこの発明は、複数のストランドを
有する連続鋳造用タンディッシュにおいて、タンディッ
シュの両側面に互いに逆方向を向いた不活性ガス吹込み
ノズルを設け、該不活性ガス吹込みノズルからの不活性
ガス吹込みにより溶鋼に右回りおよび左回りの撹拌流れ
を発生させることを特徴とする連続鋳造用タンディッシ
ュである。
有する連続鋳造用タンディッシュにおいて、タンディッ
シュの両側面に互いに逆方向を向いた不活性ガス吹込み
ノズルを設け、該不活性ガス吹込みノズルからの不活性
ガス吹込みにより溶鋼に右回りおよび左回りの撹拌流れ
を発生させることを特徴とする連続鋳造用タンディッシ
ュである。
【０００９】
【作用】この発明においては、タンディッシュの両側面
に互いに逆方向を向いた不活性ガス吹込みノズルをやや
上向き設け、該不活性ガス吹込みノズルからの不活性ガ
ス吹込みにより溶鋼に右回りおよび左回りの撹拌流れを
発生させるから、タンディッシュの注入口から注入され
た溶鋼は、前記不活性ガス吹込みによる右回りおよび左
回りの撹拌流れに沿って左右に撹拌され、タンディッシ
ュ内の位置による溶鋼温度のバラツキが低減し、各スト
ランド毎の溶鋼の温度バラツキが解消され、各ストラン
ド間の鋳型内溶鋼の過熱度ΔＴｍｏｌｄの差を低減する
ことができる。
に互いに逆方向を向いた不活性ガス吹込みノズルをやや
上向き設け、該不活性ガス吹込みノズルからの不活性ガ
ス吹込みにより溶鋼に右回りおよび左回りの撹拌流れを
発生させるから、タンディッシュの注入口から注入され
た溶鋼は、前記不活性ガス吹込みによる右回りおよび左
回りの撹拌流れに沿って左右に撹拌され、タンディッシ
ュ内の位置による溶鋼温度のバラツキが低減し、各スト
ランド毎の溶鋼の温度バラツキが解消され、各ストラン
ド間の鋳型内溶鋼の過熱度ΔＴｍｏｌｄの差を低減する
ことができる。
【００１０】この発明において、タンディッシュの両側
面から吹込む不活性ガスとしては、窒素ガス、アルゴン
ガスが考えられるが、窒素ガスを用いるのが経済的であ
る。この発明において、タンディッシュの両側面から吹
込む不活性ガスの吹込み方向は、溶鋼注入口から注入さ
れた溶鋼が左右に分かれて右回り左回りの撹拌流れを形
成するよう、互いに逆方向に向けてやや上向きに設置す
るが、溶鋼の撹拌効率の点からも効果的である。タンデ
ィッシュ内の溶鋼中への不活性ガスの吹込み速度は、タ
ンディッシュの容量や溶鋼によって撹拌効率が異なるの
で、経験的に決定すればよい。
面から吹込む不活性ガスとしては、窒素ガス、アルゴン
ガスが考えられるが、窒素ガスを用いるのが経済的であ
る。この発明において、タンディッシュの両側面から吹
込む不活性ガスの吹込み方向は、溶鋼注入口から注入さ
れた溶鋼が左右に分かれて右回り左回りの撹拌流れを形
成するよう、互いに逆方向に向けてやや上向きに設置す
るが、溶鋼の撹拌効率の点からも効果的である。タンデ
ィッシュ内の溶鋼中への不活性ガスの吹込み速度は、タ
ンディッシュの容量や溶鋼によって撹拌効率が異なるの
で、経験的に決定すればよい。
【００１１】
【実施例】Ｎｏ．１〜４ストランドを有する容量２５ｔ
のタンディッシュから鋳型内に溶鋼を供給し、連続鋳造
する場合において、図１および図２に示すとおり、タン
ディッシュ１の両側側面に互いに逆方向に向けてやや上
向きの不活性ガス吹込みノズル２を、溶鋼注入口３の両
側にそれぞれ４個配設し、各不活性ガス吹込みノズル２
から窒素ガスを１Ｎｍ3／ｍｉｎで吹込んでタンディッ
シュ１内溶鋼４に右回り左回りの撹拌流れ５、６を形成
させつつ、各ストランド７から鋳型内に溶鋼４を供給し
て連続鋳造を行った。その場合における各ストランド７
毎の鋳型内湯面における溶鋼過熱度ΔＴｍｏｌｄを推定
した。その結果を不活性ガス吹込みなしの場合と比較し
て図４に示す。図４に示すとおり、タンディッシュ１の
Ｎｏ．１〜４ストランド７位置での鋳型内湯面における
溶鋼過熱度ΔＴｍｏｌｄのバラツキは、不活性ガス吹込
みなしの場合１０℃であるのに対し、本発明の不活性ガ
ス吹込みによる溶鋼撹拌を実施したタンディッシュの場
合は、３．５℃と大幅に低減した。
のタンディッシュから鋳型内に溶鋼を供給し、連続鋳造
する場合において、図１および図２に示すとおり、タン
ディッシュ１の両側側面に互いに逆方向に向けてやや上
向きの不活性ガス吹込みノズル２を、溶鋼注入口３の両
側にそれぞれ４個配設し、各不活性ガス吹込みノズル２
から窒素ガスを１Ｎｍ3／ｍｉｎで吹込んでタンディッ
シュ１内溶鋼４に右回り左回りの撹拌流れ５、６を形成
させつつ、各ストランド７から鋳型内に溶鋼４を供給し
て連続鋳造を行った。その場合における各ストランド７
毎の鋳型内湯面における溶鋼過熱度ΔＴｍｏｌｄを推定
した。その結果を不活性ガス吹込みなしの場合と比較し
て図４に示す。図４に示すとおり、タンディッシュ１の
Ｎｏ．１〜４ストランド７位置での鋳型内湯面における
溶鋼過熱度ΔＴｍｏｌｄのバラツキは、不活性ガス吹込
みなしの場合１０℃であるのに対し、本発明の不活性ガ
ス吹込みによる溶鋼撹拌を実施したタンディッシュの場
合は、３．５℃と大幅に低減した。
【００１２】なお、鋳型内湯面における溶鋼過熱度ΔＴ
ｍｏｌｄの推定は、回帰式によって求めた係数を使用の
下記推定式を用い、鋳型内湯面における溶鋼過熱度ΔＴ
ｍｏｌｄを推定し、鋳型内湯面における溶鋼過熱度ΔＴ
ｍｏｌｄが適性値を外れた場合、パウダ銘柄変更および
ノズル浸漬深さを自動変更して連続鋳造を行った。その
結果、鋳型内湯面における溶鋼過熱度ΔＴｍｏｌｄのバ
ラツキは、図３に示すとおり、約４０％低減された。 ΔＴｍｏｌｄ＝０．７９（ΔＴｔ）＋０．０４６（Ｖ
ｃ）＋０．００５（ＥＭＳ）＋０．０７４（Ｐｈ）−
０．０１９（Ｎｄ） ただし、ΔＴｔ：タンディッシュ内溶鋼過熱度（℃） Ｖｃ：鋳込み速度（ｍｍ／ｍｉｎ） ＥＭＳ：電磁撹拌強さ（Ａ） Ｐｈ：発熱パウダ発熱量（ｋｃａｌ） Ｎｄ：ノズル深さ（ｍｍ）
ｍｏｌｄの推定は、回帰式によって求めた係数を使用の
下記推定式を用い、鋳型内湯面における溶鋼過熱度ΔＴ
ｍｏｌｄを推定し、鋳型内湯面における溶鋼過熱度ΔＴ
ｍｏｌｄが適性値を外れた場合、パウダ銘柄変更および
ノズル浸漬深さを自動変更して連続鋳造を行った。その
結果、鋳型内湯面における溶鋼過熱度ΔＴｍｏｌｄのバ
ラツキは、図３に示すとおり、約４０％低減された。 ΔＴｍｏｌｄ＝０．７９（ΔＴｔ）＋０．０４６（Ｖ
ｃ）＋０．００５（ＥＭＳ）＋０．０７４（Ｐｈ）−
０．０１９（Ｎｄ） ただし、ΔＴｔ：タンディッシュ内溶鋼過熱度（℃） Ｖｃ：鋳込み速度（ｍｍ／ｍｉｎ） ＥＭＳ：電磁撹拌強さ（Ａ） Ｐｈ：発熱パウダ発熱量（ｋｃａｌ） Ｎｄ：ノズル深さ（ｍｍ）
【００１３】
【発明の効果】以上述べたとおり、この発明方法によれ
ば、連続鋳造用タンディッシュの各ストランド毎の鋳型
内溶鋼過熱度ΔＴｍｏｌｄのバラツキを大幅に低減で
き、鋳片の品質を安定させることができる。
ば、連続鋳造用タンディッシュの各ストランド毎の鋳型
内溶鋼過熱度ΔＴｍｏｌｄのバラツキを大幅に低減で
き、鋳片の品質を安定させることができる。
【図１】この発明におけるタンディッシュを概念的に示
す平面図である。
す平面図である。
【図２】この発明におけるタンディッシュを概念的に示
す側断面図である。
す側断面図である。
【図３】実施例における本タンディッシュ使用前後の鋳
型内湯面における溶鋼過熱度ΔＴｍｏｌｄのバラツキを
示すグラフである。
型内湯面における溶鋼過熱度ΔＴｍｏｌｄのバラツキを
示すグラフである。
【図４】実施例における本タンディッシュ使用前後のス
トランド毎の鋳型内湯面における溶鋼過熱度ΔＴｍｏｌ
ｄのバラツキを示すグラフである。
トランド毎の鋳型内湯面における溶鋼過熱度ΔＴｍｏｌ
ｄのバラツキを示すグラフである。
【図５】Ｎｏ．１〜４ストランドを有するタンディッシ
ュ使用時のストランド間の鋳型内湯面における溶鋼過熱
度ΔＴｍｏｌｄのバラツキを示すグラフである。
ュ使用時のストランド間の鋳型内湯面における溶鋼過熱
度ΔＴｍｏｌｄのバラツキを示すグラフである。
【図６】鋳型内湯面における溶鋼過熱度ΔＴｍｏｌｄと
ノロカミ欠陥率およびブレークアウト頻度との関係を示
すグラフである。
ノロカミ欠陥率およびブレークアウト頻度との関係を示
すグラフである。
１ タンディッシュ ２ 不活性ガス吹込みノズル ３ 溶鋼注入口 ４ 溶鋼 ５、６ 撹拌流れ ７ ストランド
Claims (1)
- 【請求項１】 複数のストランドを有する連続鋳造用タ
ンディッシュにおいて、タンディッシュの両側面に互い
に逆方向を向いた不活性ガス吹込みノズルをやや上向き
に設け、該不活性ガス吹込みノズルからの不活性ガス吹
込みにより溶鋼注入口を挟んで、右回りおよび左回りの
撹拌流れを発生させることを特徴とする連続鋳造用タン
ディッシュ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5952193A JPH06246404A (ja) | 1993-02-23 | 1993-02-23 | 連続鋳造用タンディッシュ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5952193A JPH06246404A (ja) | 1993-02-23 | 1993-02-23 | 連続鋳造用タンディッシュ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06246404A true JPH06246404A (ja) | 1994-09-06 |
Family
ID=13115657
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5952193A Pending JPH06246404A (ja) | 1993-02-23 | 1993-02-23 | 連続鋳造用タンディッシュ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06246404A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104070149A (zh) * | 2013-09-11 | 2014-10-01 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种小方坯连铸轴承钢的生产方法 |
| EP3533536A1 (en) * | 2018-02-28 | 2019-09-04 | Heraeus Electro-Nite International N.V. | Method and apparatus for monitoring a continuous steel casting process |
-
1993
- 1993-02-23 JP JP5952193A patent/JPH06246404A/ja active Pending
Cited By (5)
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