JPH063163B2 - デイ−ゼル機関用噴射時期制御装置 - Google Patents
デイ−ゼル機関用噴射時期制御装置Info
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- JPH063163B2 JPH063163B2 JP58016272A JP1627283A JPH063163B2 JP H063163 B2 JPH063163 B2 JP H063163B2 JP 58016272 A JP58016272 A JP 58016272A JP 1627283 A JP1627283 A JP 1627283A JP H063163 B2 JPH063163 B2 JP H063163B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- injection timing
- output
- pressure
- timing
- counter
- Prior art date
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- Expired - Lifetime
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/30—Controlling fuel injection
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 本発明は、ディーゼル機関用噴射時期制御装置に関す
る。
る。
自動車用ディーゼル機関のように常用に使用回転域が広
いディーゼル機関において、最適の機関性能を得るため
に燃料の噴射時期をその運転条件に応じてきめ細かく制
御する必要がある。この種の機関では気筒内に噴射され
た燃料が着火燃焼する時期が出力、燃費、排気成分、騒
音等の機関性能を決定する基本的要因であり、各種の運
転条件に応じて良好な機関性能を得る燃焼時期を実現す
るのことが噴射時期制御装置に要求される。
いディーゼル機関において、最適の機関性能を得るため
に燃料の噴射時期をその運転条件に応じてきめ細かく制
御する必要がある。この種の機関では気筒内に噴射され
た燃料が着火燃焼する時期が出力、燃費、排気成分、騒
音等の機関性能を決定する基本的要因であり、各種の運
転条件に応じて良好な機関性能を得る燃焼時期を実現す
るのことが噴射時期制御装置に要求される。
そこで機関の回転数、噴射量等の各種の運転条件を電気
的な運転条件検出器で検出すると共に、該運転条件に応
じて目標噴射時期を電気的に演算し、該目標噴射時期に
従って噴射ポンプの噴射時期調節機構を電気的に制御す
る噴射時期制御装置が必要になる。
的な運転条件検出器で検出すると共に、該運転条件に応
じて目標噴射時期を電気的に演算し、該目標噴射時期に
従って噴射ポンプの噴射時期調節機構を電気的に制御す
る噴射時期制御装置が必要になる。
一般に、ガソリン機関の点火時期やディーゼル機関の噴
射時期とシリンダ内圧力とは強い相関があることは知ら
れているが、最大圧力を与えるクランク角θ(MAX.P)
は、進遅角要因例えばガソリン機関の点火時期、ディー
ゼル機関の噴射時期を進めると小さくなる傾向にある
が、ベストトルクの状態では、回転数、吸気管圧力、空
燃比等のパラメータによらず、θ(MAX.P)はほとんど一
定であることが判明している。そこで、最大圧力を与え
るクランク角θ(MAX.P)特性を用いて噴射時期制御を行
うことが可能である。
射時期とシリンダ内圧力とは強い相関があることは知ら
れているが、最大圧力を与えるクランク角θ(MAX.P)
は、進遅角要因例えばガソリン機関の点火時期、ディー
ゼル機関の噴射時期を進めると小さくなる傾向にある
が、ベストトルクの状態では、回転数、吸気管圧力、空
燃比等のパラメータによらず、θ(MAX.P)はほとんど一
定であることが判明している。そこで、最大圧力を与え
るクランク角θ(MAX.P)特性を用いて噴射時期制御を行
うことが可能である。
しかし、ディーゼル機関の圧縮圧力は５０kg/cm2以上に
も達し、第１図(A)に示すように軽負荷の場合は着火に
よる圧力上昇Ｐ(IGN)が圧縮圧力Ｐ(COMP)を超えない場
合もある。このような条件下では単なるθ(MAX.P)制御
では満足な結果は得られない。
も達し、第１図(A)に示すように軽負荷の場合は着火に
よる圧力上昇Ｐ(IGN)が圧縮圧力Ｐ(COMP)を超えない場
合もある。このような条件下では単なるθ(MAX.P)制御
では満足な結果は得られない。
本発明は前述の従来形における問題点に鑑み、圧電型圧
力検出器の出力すなわち圧力変化が正から負になる点を
検出対象とし、所定の値になるように噴射時期を制御す
るという着想にもとづき、ディーゼル機関を常にベスト
トルクの状態で運転しうるよう、噴射時期制御をより適
切に行うことにある。
力検出器の出力すなわち圧力変化が正から負になる点を
検出対象とし、所定の値になるように噴射時期を制御す
るという着想にもとづき、ディーゼル機関を常にベスト
トルクの状態で運転しうるよう、噴射時期制御をより適
切に行うことにある。
本発明は下記の事実に基礎をおくものである。まず、デ
ィーゼル機関の圧力波形（圧電型検出器のチャージアッ
プ出力）を第１図(B)に、圧力変化波形（圧電型検出器
の出力）を第１図(C)に示す。燃料を一定の噴射量に
し、噴射時期を遅角側から進角側に移行すると圧力と圧
力変化の波形は着火時１(IGN-1)から着火時３（ＩＧＮ
−３）のように変化する。
ィーゼル機関の圧力波形（圧電型検出器のチャージアッ
プ出力）を第１図(B)に、圧力変化波形（圧電型検出器
の出力）を第１図(C)に示す。燃料を一定の噴射量に
し、噴射時期を遅角側から進角側に移行すると圧力と圧
力変化の波形は着火時１(IGN-1)から着火時３（ＩＧＮ
−３）のように変化する。
着火時１(IGN-1)は噴射時期が遅過ぎるため、爆発行程
で燃焼による圧力上昇が十分でなく、燃焼に起因する圧
力ピークが見られない。圧力検出器の出力である圧力変
化ではTDC以後に０以上に立ち上がらない。この時トル
クはベストトルクにならない。
で燃焼による圧力上昇が十分でなく、燃焼に起因する圧
力ピークが見られない。圧力検出器の出力である圧力変
化ではTDC以後に０以上に立ち上がらない。この時トル
クはベストトルクにならない。
着火時３(IGN-3)は噴射時期が早過ぎるため、燃焼時の
圧力ピークが圧縮圧力のピークを超えている場合であ
る。この時は一般にノッキングが発生し、振動、騒音が
激しくトルクはベストトルクより小さい。
圧力ピークが圧縮圧力のピークを超えている場合であ
る。この時は一般にノッキングが発生し、振動、騒音が
激しくトルクはベストトルクより小さい。
着火時２(IGN-2)は噴射時期が適正値でベストトルク近
傍である。この時圧力変化が正から負になる点第１図
(C)のａ点は機関によってほぼ一定の値をとり、例えば
クランク角にして約10゜ATDC付近となる。
傍である。この時圧力変化が正から負になる点第１図
(C)のａ点は機関によってほぼ一定の値をとり、例えば
クランク角にして約10゜ATDC付近となる。
本発明においては、内燃機関の燃焼圧の変化を検出する
圧電型圧力検出器、機関の回転が所定クランク角である
ことを検出するタイミング検出回路を有し、前記圧電型
圧力検出器の出力信号と前記タイミング検出回路の出力
信号とを受けて噴射時期を制御する噴射時期制御装置で
あって、 前記タイミング検出回路で検出される所定クランク角よ
りクランク角のカウントを開始し、前記圧電型圧力検出
器の出力が正より負になるクランク角でクランク角のカ
ウントを停止するカウンタと、 このカウンタの出力値を所定値と比較する比較手段と、 この比較手段により比較された前記カウンタの出力値が
前記所定値より小さい時に噴射時期を遅らせる制御手段
と、 を備えるディーゼル機関用噴射時期制御装置が提供され
る。
圧電型圧力検出器、機関の回転が所定クランク角である
ことを検出するタイミング検出回路を有し、前記圧電型
圧力検出器の出力信号と前記タイミング検出回路の出力
信号とを受けて噴射時期を制御する噴射時期制御装置で
あって、 前記タイミング検出回路で検出される所定クランク角よ
りクランク角のカウントを開始し、前記圧電型圧力検出
器の出力が正より負になるクランク角でクランク角のカ
ウントを停止するカウンタと、 このカウンタの出力値を所定値と比較する比較手段と、 この比較手段により比較された前記カウンタの出力値が
前記所定値より小さい時に噴射時期を遅らせる制御手段
と、 を備えるディーゼル機関用噴射時期制御装置が提供され
る。
本発明の一実施例としての、ディーゼル機関用噴射時期
制御装置が第２図に示される。
制御装置が第２図に示される。
第２図装置は、４気筒ディーゼル機関Ｅ、圧力検出器
１、タイミング検出回路２、着火時期判定回路３、燃料
噴射時期制御回路４、燃料噴射ポンプ５、および燃料噴
射ノズル６１，６２，６３，６４を具備する。
１、タイミング検出回路２、着火時期判定回路３、燃料
噴射時期制御回路４、燃料噴射ポンプ５、および燃料噴
射ノズル６１，６２，６３，６４を具備する。
タイミング検出回路２は、クランク軸と同期して回転
し、クランク軸２回転に１回転し、かつ突起を有するロ
ータ２１１、角度位置検出器２２、基準位置検出器２
３、およびタイミング演算回路２４を具備する。補正噴
射時期演算回路３は、ゼロクロス検出回路３１、カウン
タ回路３２、および比較回路３３を具備する。
し、クランク軸２回転に１回転し、かつ突起を有するロ
ータ２１１、角度位置検出器２２、基準位置検出器２
３、およびタイミング演算回路２４を具備する。補正噴
射時期演算回路３は、ゼロクロス検出回路３１、カウン
タ回路３２、および比較回路３３を具備する。
第２図装置に使用される圧力検出器１の一例が第３図に
示される。圧電素子１０１とダイヤフラム１０２の間に
は、圧力媒体たる受圧栓１０３が挿設してある。１０４
は出力用の電極であり、コネクタ１０５のターミナル１
０６にリード線１０７で接続される。１０８は接地用の
電極であり、受圧栓１０３およびダイヤフラム１０２を
介してハウジング１０９に接地される。１１０，１１１
は絶縁体で圧電素子１０１をセンサボディ１１２より絶
縁する。同じく１１３は絶縁体で出力用の電極１０４を
センサボディ１１２より絶縁する。
示される。圧電素子１０１とダイヤフラム１０２の間に
は、圧力媒体たる受圧栓１０３が挿設してある。１０４
は出力用の電極であり、コネクタ１０５のターミナル１
０６にリード線１０７で接続される。１０８は接地用の
電極であり、受圧栓１０３およびダイヤフラム１０２を
介してハウジング１０９に接地される。１１０，１１１
は絶縁体で圧電素子１０１をセンサボディ１１２より絶
縁する。同じく１１３は絶縁体で出力用の電極１０４を
センサボディ１１２より絶縁する。
センササブアセンブリは次の手順により組み付けられ
る。センサボディ１１２の下部より、絶縁体１１０、電
極１０４、圧電体１０１、受圧体１０３および絶縁体１
１１を入れ、受圧栓１０３の外周部に金属中空リング１
１４およびスペーサ１１５を介してセンサボディのかし
め部１１６をかしめることにより、圧電素子１０１およ
び受圧栓１０３をセンサボディに固定する。一方センサ
ボディ１１２の上部より絶縁体１１３を入れ、スペーサ
１１７を圧入することでセンササブアセンブリが構成さ
れる。なお、圧電素子１０１には金属中空リング１１４
のバネ性により予荷重が加えられる。
る。センサボディ１１２の下部より、絶縁体１１０、電
極１０４、圧電体１０１、受圧体１０３および絶縁体１
１１を入れ、受圧栓１０３の外周部に金属中空リング１
１４およびスペーサ１１５を介してセンサボディのかし
め部１１６をかしめることにより、圧電素子１０１およ
び受圧栓１０３をセンサボディに固定する。一方センサ
ボディ１１２の上部より絶縁体１１３を入れ、スペーサ
１１７を圧入することでセンササブアセンブリが構成さ
れる。なお、圧電素子１０１には金属中空リング１１４
のバネ性により予荷重が加えられる。
センササブアセンブリは、ハウジング１０９の内壁に圧
入し、受圧栓先端の突起部１０３１およびハウジング１
０９の先端の突起部１０９１にダイヤフラム１０２が溶
接される。
入し、受圧栓先端の突起部１０３１およびハウジング１
０９の先端の突起部１０９１にダイヤフラム１０２が溶
接される。
コネクタ１０５は、スペーサ１１８、０リング１１９を
介して、ハウジング１０９をかしめ部１０９２をかしめ
ることで、ハウジング１０９に固定される。
介して、ハウジング１０９をかしめ部１０９２をかしめ
ることで、ハウジング１０９に固定される。
圧力検出器は、圧電素子を使用しているため、時間当り
の圧力変化、すなわちdp/dtをあらわす信号Ｓ（１）を
出力する。
の圧力変化、すなわちdp/dtをあらわす信号Ｓ（１）を
出力する。
タイミング検出回路２の構成が第４図に示される。角度
位置検出器２２は、所定のパルス幅をもち、１回転当り
所定のパルス数を発生することにより角度検出を行う。
基準位置検出器２３は、所定のパルス幅をもち、１回転
当り１パルスを発生することにより基準位置を検出す
る。２１２，２１３は回転角度センサ、２２２，２３２
はトランジスタ、２２５，２３５はそれぞれそのパルス
幅が抵抗２２４とコンデンサ２２３、および抵抗２３４
とコンデンサ２３３で決められるワンショットマルチバ
イブレータ、２２６，２３６はインバータである。
位置検出器２２は、所定のパルス幅をもち、１回転当り
所定のパルス数を発生することにより角度検出を行う。
基準位置検出器２３は、所定のパルス幅をもち、１回転
当り１パルスを発生することにより基準位置を検出す
る。２１２，２１３は回転角度センサ、２２２，２３２
はトランジスタ、２２５，２３５はそれぞれそのパルス
幅が抵抗２２４とコンデンサ２２３、および抵抗２３４
とコンデンサ２３３で決められるワンショットマルチバ
イブレータ、２２６，２３６はインバータである。
２４１，２４３はダウンカウンタである。２４２，２４
４はピアノスイッチで所定の予設定入力（JAM入力）を
ダウンカウンタ２４１，２４３に設定する。
４はピアノスイッチで所定の予設定入力（JAM入力）を
ダウンカウンタ２４１，２４３に設定する。
ダウンカウンタ２４１は、基準位置検出回路２３の出力
Ｓ(23)より所定のJAM入力をカウントダウンした後、TDC
においてZ/D端子にパルスＳ(241)を出す。
Ｓ(23)より所定のJAM入力をカウントダウンした後、TDC
においてZ/D端子にパルスＳ(241)を出す。
ダウンカウンタ２４３は基準位置検出回路２３の出力S
(23)より所定のJAM入力をカウントダウンした後Z/D端子
にカウンタ回路３２を強制的に停止させるパルスS(243)
を出す。
(23)より所定のJAM入力をカウントダウンした後Z/D端子
にカウンタ回路３２を強制的に停止させるパルスS(243)
を出す。
補正噴射時期演算回路３の構成が第５図に示される。３
１１は高入力抵抗をもつオペアンプで、圧電型圧力検出
器１の出力Ｓ（１）を低インピーダンス化させるホロワ
回路を構成する。３１２は比較器を構成するオペアンプ
で、３１３，３１４は保護用の抵抗である。オペアンプ
３１１，３１２によりゼロクロス検出回路３１を構成
し、圧力検出器１の出力Ｓ（１）が正の時、すなわち正
の圧力上昇率の時、高レベルの信号を出力し、圧力検出
器１の出力Ｓ（１）が負の時、すなわち負の圧力上昇率
の時、低レベルの信号を出力する。
１１は高入力抵抗をもつオペアンプで、圧電型圧力検出
器１の出力Ｓ（１）を低インピーダンス化させるホロワ
回路を構成する。３１２は比較器を構成するオペアンプ
で、３１３，３１４は保護用の抵抗である。オペアンプ
３１１，３１２によりゼロクロス検出回路３１を構成
し、圧力検出器１の出力Ｓ（１）が正の時、すなわち正
の圧力上昇率の時、高レベルの信号を出力し、圧力検出
器１の出力Ｓ（１）が負の時、すなわち負の圧力上昇率
の時、低レベルの信号を出力する。
３２はカウンタ回路であり、ＴＤＣ信号Ｓ（２４１）の
立ち上がりでカウンタ３２１の内容がリセットされ、立
ち下がりでクロック信号Ｓ(226)がカウント開始され
る。３２２はオアゲートである。TDC以後のゼロクロス
検出器３１の出力Ｓ（３１）の立ち下がりまたはタイミ
ング演算回路２４の出力Ｓ（２４３）の立ちさがりでカ
ウンタ３２１のカウントは停止させられる。
立ち上がりでカウンタ３２１の内容がリセットされ、立
ち下がりでクロック信号Ｓ(226)がカウント開始され
る。３２２はオアゲートである。TDC以後のゼロクロス
検出器３１の出力Ｓ（３１）の立ち下がりまたはタイミ
ング演算回路２４の出力Ｓ（２４３）の立ちさがりでカ
ウンタ３２１のカウントは停止させられる。
比較回路３３は、ラッチ３３１、ワンショットマルチバ
イブレータ３３６で、抵抗３３６ａ、およびコンデンサ
３３６ｂを有する。比較回路３３はまた、デジタルのコ
ンパレータ３３２，３３３、およびピアノスイッチ３３
４，３３５を有する。ピアノスイッチ３３４，３３５は
それぞれ噴射時期を進角するか遅角するかの上限値と下
限値を設定する。
イブレータ３３６で、抵抗３３６ａ、およびコンデンサ
３３６ｂを有する。比較回路３３はまた、デジタルのコ
ンパレータ３３２，３３３、およびピアノスイッチ３３
４，３３５を有する。ピアノスイッチ３３４，３３５は
それぞれ噴射時期を進角するか遅角するかの上限値と下
限値を設定する。
ワンショットマルチバイブレータ３３６はTRG入力の立
ち下がりでワンパルスを発生する。そのパルス幅は抵抗
３３６ａとコンデンサ３３６ｂで決まる。カウンタ３２
１の内容は、ラッチ３３１により、ワンショットマルチ
バイブレータの立ち下がりで、コンパレータ３３２，３
３３に入力される。カウンタ３２１の内容がピアノスイ
ッチ３３４で設定された値より小さい場合には、コンパ
レータ３３２は遅角パルスＳ(332)を噴射時期制御装置
４に出力する。カウンタ３２１の内容がピアノスイッチ
３３５で設定された値より大きければればコンパレータ
３３３は進角パルスＳ(333)を噴射時期制御装置４に出
力する。
ち下がりでワンパルスを発生する。そのパルス幅は抵抗
３３６ａとコンデンサ３３６ｂで決まる。カウンタ３２
１の内容は、ラッチ３３１により、ワンショットマルチ
バイブレータの立ち下がりで、コンパレータ３３２，３
３３に入力される。カウンタ３２１の内容がピアノスイ
ッチ３３４で設定された値より小さい場合には、コンパ
レータ３３２は遅角パルスＳ(332)を噴射時期制御装置
４に出力する。カウンタ３２１の内容がピアノスイッチ
３３５で設定された値より大きければればコンパレータ
３３３は進角パルスＳ(333)を噴射時期制御装置４に出
力する。
第２図装置の各部の信号波形が第６図に示される。第６
図にはTDC信号としてのダウンカウンタ２４１の出力Ｓ
(241)、圧力検出器１の出力Ｓ（１）、ゼロクロス検出
回路３１の出力Ｓ(31)、ダウンカウンタ２４３の出力Ｓ
(243)、オアゲート３２２の出力Ｓ(322)、マルチバイブ
レータ３３６の出力Ｓ(336)、進角パルスとしてのコン
パレータ３３３の出力Ｓ(333)、および、遅角パルスと
してのコンパレータ３３２の出力Ｓ(332)の波形がそれ
ぞれ示される。
図にはTDC信号としてのダウンカウンタ２４１の出力Ｓ
(241)、圧力検出器１の出力Ｓ（１）、ゼロクロス検出
回路３１の出力Ｓ(31)、ダウンカウンタ２４３の出力Ｓ
(243)、オアゲート３２２の出力Ｓ(322)、マルチバイブ
レータ３３６の出力Ｓ(336)、進角パルスとしてのコン
パレータ３３３の出力Ｓ(333)、および、遅角パルスと
してのコンパレータ３３２の出力Ｓ(332)の波形がそれ
ぞれ示される。
第６図の信号Ｓ(322)波形に関連して示されるθ
（１）、θ（４）はカウンタの内容でありTDC以後のゼ
ロクロス検出回路３１の出力に立ち下がりがあり、しか
もその値が適正値の範囲にはっているため、進角パルス
も遅角パルスも出ない。θ(3)は小さすぎるため、遅角
パルスが出る。θ（２）はTDC以後のゼロクロス検出回
路３１の出力に立ち下がりがなく、タイミング演算回路
２４のダウンカウンタ２４３の出力Ｓ(243)の立ち下が
りでカウンタ回路３２が停止した例であり、この場合に
は進角パルスが出る。
（１）、θ（４）はカウンタの内容でありTDC以後のゼ
ロクロス検出回路３１の出力に立ち下がりがあり、しか
もその値が適正値の範囲にはっているため、進角パルス
も遅角パルスも出ない。θ(3)は小さすぎるため、遅角
パルスが出る。θ（２）はTDC以後のゼロクロス検出回
路３１の出力に立ち下がりがなく、タイミング演算回路
２４のダウンカウンタ２４３の出力Ｓ(243)の立ち下が
りでカウンタ回路３２が停止した例であり、この場合に
は進角パルスが出る。
本発明によれば、ディーゼル機関を常にベストトルクの
状態で運転しうるよう、噴射時期制御をより適切に行う
ことができる。しかも本発明によれば、燃焼圧力の変化
波形の値が零となるクランク角をカウントすることによ
って、簡易な回路構成によって燃焼圧力のピーク時期を
判別し、これにより該ピーク時期が該ベストトルクを発
生する所定の時期となるように、該噴射時期制御を行う
ことができる。
状態で運転しうるよう、噴射時期制御をより適切に行う
ことができる。しかも本発明によれば、燃焼圧力の変化
波形の値が零となるクランク角をカウントすることによ
って、簡易な回路構成によって燃焼圧力のピーク時期を
判別し、これにより該ピーク時期が該ベストトルクを発
生する所定の時期となるように、該噴射時期制御を行う
ことができる。
第１図はディーゼル機関の圧縮圧力特性を説明する特性
図、 第２図は本発明の一実施例としてのディーゼル機関用噴
射時期制御装置を示す図、 第３図は第２図装置における圧力検出器の構成を示す
図、 第４図は第２図装置におけるタイミング検出回路の構成
を示す図、 第５図は第２図装置における補正噴射時期演算回路の構
成を示す図、 第６図は第２図装置の各部の信号波形を示す図である。 （符号の説明） １…圧力検出器、２…タイミング検出回路、２１１…ロ
ータ、２２…角度位置検出器、２３…基準位置検出器、
２４…タイミング演算回路、３…補正噴射時期演算回
路、３１…ゼロクロス検出回路、３２…カウンタ回路、
３３…比較回路、４…燃料噴射時期制御回路、５…燃料
噴射ポンプ、６１，６２，６３，６４…燃料噴射ノズ
ル、Ｅ…ディーゼル機関。
図、 第２図は本発明の一実施例としてのディーゼル機関用噴
射時期制御装置を示す図、 第３図は第２図装置における圧力検出器の構成を示す
図、 第４図は第２図装置におけるタイミング検出回路の構成
を示す図、 第５図は第２図装置における補正噴射時期演算回路の構
成を示す図、 第６図は第２図装置の各部の信号波形を示す図である。 （符号の説明） １…圧力検出器、２…タイミング検出回路、２１１…ロ
ータ、２２…角度位置検出器、２３…基準位置検出器、
２４…タイミング演算回路、３…補正噴射時期演算回
路、３１…ゼロクロス検出回路、３２…カウンタ回路、
３３…比較回路、４…燃料噴射時期制御回路、５…燃料
噴射ポンプ、６１，６２，６３，６４…燃料噴射ノズ
ル、Ｅ…ディーゼル機関。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山元 稔 愛知県西尾市下羽角町岩谷14番地 株式会 社日本自動車部品総合研究所内 (72)発明者 尾崎 眞 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 日本電 装株式会社内 (56)参考文献 特開 昭55−46073（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−124035（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】内燃機関の燃焼圧の変化を検出する圧電型
圧力検出器、機関の回転が所定クランク角であることを
検出するタイミング検出回路を有し、前記圧電型圧力検
出器の出力信号と前記タイミング検出回路の出力信号と
を受けて噴射時期を制御する噴射時期制御装置であっ
て、 前記タイミング検出回路で検出される所定クランク角よ
りクランク角のカウントを開始し、前記圧電型圧力検出
器の出力が正より負になるクランク角でクランク角のカ
ウントを停止するカウンタと、 このカウンタの出力値を所定値と比較する比較手段と、 この比較手段により比較された前記カウンタの出力値が
前記所定値より小さい時に噴射時期を遅らせる制御手段
と、 を備えるディーゼル機関用噴射時期制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58016272A JPH063163B2 (ja) | 1983-02-04 | 1983-02-04 | デイ−ゼル機関用噴射時期制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58016272A JPH063163B2 (ja) | 1983-02-04 | 1983-02-04 | デイ−ゼル機関用噴射時期制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59145334A JPS59145334A (ja) | 1984-08-20 |
| JPH063163B2 true JPH063163B2 (ja) | 1994-01-12 |
Family
ID=11911904
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58016272A Expired - Lifetime JPH063163B2 (ja) | 1983-02-04 | 1983-02-04 | デイ−ゼル機関用噴射時期制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH063163B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2490531A (en) * | 2011-05-05 | 2012-11-07 | Gm Global Tech Operations Inc | Method for controlling a directly acting piezoelectric injector |
| CN116429183B (zh) * | 2023-04-24 | 2023-09-26 | 广东海洋大学 | 一种柴油机性能监测方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5546073A (en) * | 1978-09-29 | 1980-03-31 | Hino Motors Ltd | Control system of fuel injection timing |
| US4449501A (en) * | 1980-12-31 | 1984-05-22 | Lucas Industries Limited | Device for adjusting engine timing |
-
1983
- 1983-02-04 JP JP58016272A patent/JPH063163B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59145334A (ja) | 1984-08-20 |
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