JPH0631842B2 - 放射性廃液の乾燥処理方法 - Google Patents
放射性廃液の乾燥処理方法Info
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- JPH0631842B2 JPH0631842B2 JP4755083A JP4755083A JPH0631842B2 JP H0631842 B2 JPH0631842 B2 JP H0631842B2 JP 4755083 A JP4755083 A JP 4755083A JP 4755083 A JP4755083 A JP 4755083A JP H0631842 B2 JPH0631842 B2 JP H0631842B2
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- boric acid
- drying
- concentrated waste
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Description
【発明の詳細な説明】 ［発明の技術分野］ 本発明は、放射性廃液の乾燥処理方法に係り、特に加圧
水型原子炉で発生する放射性廃液を乾燥粉体化し減容す
る乾燥処理方法に関する。
水型原子炉で発生する放射性廃液を乾燥粉体化し減容す
る乾燥処理方法に関する。
［発明の技術的背景］ ＰＷＲ（加圧水型原子炉）やＢＷＲ（沸騰水型原子炉）
等の原子力発電所において、蒸発器で濃縮された放射性
の濃縮廃液が発生する。この濃縮廃液は従来セメント固
化あるいはアスファルト固化処理されてきたが、ＰＷＲ
で発生する水酸化ナトリウムと硼酸を主成分とする濃縮
廃液の場合、セメント固化法では硼酸がセメントの硬化
反応を妨害し、充分な強度を有する固化体を形成するこ
とが困難であること、及び充分な強度を有する固化体を
形成するには廃液の混入量を著しく制限しなければなら
ないこと等の問題があった。また、アスファルト固化法
においても、形成される固化体の強度がないことや温度
が高くなると液体化し燃え易くなることを等の欠点があ
った。
等の原子力発電所において、蒸発器で濃縮された放射性
の濃縮廃液が発生する。この濃縮廃液は従来セメント固
化あるいはアスファルト固化処理されてきたが、ＰＷＲ
で発生する水酸化ナトリウムと硼酸を主成分とする濃縮
廃液の場合、セメント固化法では硼酸がセメントの硬化
反応を妨害し、充分な強度を有する固化体を形成するこ
とが困難であること、及び充分な強度を有する固化体を
形成するには廃液の混入量を著しく制限しなければなら
ないこと等の問題があった。また、アスファルト固化法
においても、形成される固化体の強度がないことや温度
が高くなると液体化し燃え易くなることを等の欠点があ
った。
最近、ＢＷＲにおいて発生する濃縮廃液を乾燥処理して
粉体化した後、熱硬化性樹脂にてプラスチック固化する
方法あるいはペレット化する方法が開発された。これら
の処理方法は減容性が高いこと、固体化の性質が優れて
いること、あるいは将来の固化形態に柔軟性を持たせた
中間貯蔵が可能なこと等の利点を有するが、ＰＷＲで発
生する濃縮廃液は硼酸と水酸化カルシウムを主成分とす
るため、ＢＷＲの硫酸ナトリウムを主成分とする濃縮廃
液と比べて乾燥粉体化することが極めて困難であること
が知られている。即ち、水酸化ナトリウム及び硼酸より
成る水溶液は乾燥の進行に伴なって硼酸を介した結合が
進み、高分子化して水アメ状の粘度の高いものとなるの
で、乾燥処理操作が極めて困難となり、粉体化されずに
むしろガラス化されることになるからである。
粉体化した後、熱硬化性樹脂にてプラスチック固化する
方法あるいはペレット化する方法が開発された。これら
の処理方法は減容性が高いこと、固体化の性質が優れて
いること、あるいは将来の固化形態に柔軟性を持たせた
中間貯蔵が可能なこと等の利点を有するが、ＰＷＲで発
生する濃縮廃液は硼酸と水酸化カルシウムを主成分とす
るため、ＢＷＲの硫酸ナトリウムを主成分とする濃縮廃
液と比べて乾燥粉体化することが極めて困難であること
が知られている。即ち、水酸化ナトリウム及び硼酸より
成る水溶液は乾燥の進行に伴なって硼酸を介した結合が
進み、高分子化して水アメ状の粘度の高いものとなるの
で、乾燥処理操作が極めて困難となり、粉体化されずに
むしろガラス化されることになるからである。
ところで、このような乾燥処理の困難な水酸化ナトリウ
ムと硼酸を主成分とする濃縮廃液に対しても、硼酸の重
量濃度に対する水酸化ナトリウムの重量濃度の比が０．
２８〜０．４０の狭い範囲では濃縮廃液は乾燥粉体化さ
れることが見出され、このような範囲に濃縮廃液を調整
して乾燥処理する方法が提案されている。しかしなが
ら、この方法では粉体化可能な範囲が非常にせまく、水
酸化ナトリウムや硼酸の分析値に誤差が生じれば容易に
乾燥処理困難となる。特に、硼酸の分析が比較的難しく
誤差を生じやすいので、この可能性は大きく、この処理
方法の大きな欠点と考えられる。
ムと硼酸を主成分とする濃縮廃液に対しても、硼酸の重
量濃度に対する水酸化ナトリウムの重量濃度の比が０．
２８〜０．４０の狭い範囲では濃縮廃液は乾燥粉体化さ
れることが見出され、このような範囲に濃縮廃液を調整
して乾燥処理する方法が提案されている。しかしなが
ら、この方法では粉体化可能な範囲が非常にせまく、水
酸化ナトリウムや硼酸の分析値に誤差が生じれば容易に
乾燥処理困難となる。特に、硼酸の分析が比較的難しく
誤差を生じやすいので、この可能性は大きく、この処理
方法の大きな欠点と考えられる。
また、この他に、濃縮廃液中の硼酸を石灰等の化学薬剤
を添加することによって不溶化した後、薄膜エバポレー
タと横型乾燥機の組み合せにより濃縮廃液を乾燥し粒子
化する方法も提案されている。この方法では、硼酸によ
る高分子化は生じないため、通常のスラリー状廃液を乾
燥処理する場合と、同様に乾燥処理が行なわれるが、通
常の乾燥機で乾燥するにはいろいろ困難な問題があり、
この場合には、薄膜エバポレータで固形分濃度が約６０
重量％程度になるまで濃縮廃液中の水分を除去した後、
混合パドルを有する横型乾燥機で乾燥粒子化している。
このように、乾燥工程を２段に分けたのは、薄膜エバポ
レータのみで乾燥まで行うと、処理物の加熱壁面への付
着や回転子への負荷増大等により乾燥処理が非常に困難
になると判断したためであるが、濃縮廃液を２段工程で
乾燥することは装置が複雑になりすぎ、メンテナンス上
及び装置寿命上大きな欠点である。
を添加することによって不溶化した後、薄膜エバポレー
タと横型乾燥機の組み合せにより濃縮廃液を乾燥し粒子
化する方法も提案されている。この方法では、硼酸によ
る高分子化は生じないため、通常のスラリー状廃液を乾
燥処理する場合と、同様に乾燥処理が行なわれるが、通
常の乾燥機で乾燥するにはいろいろ困難な問題があり、
この場合には、薄膜エバポレータで固形分濃度が約６０
重量％程度になるまで濃縮廃液中の水分を除去した後、
混合パドルを有する横型乾燥機で乾燥粒子化している。
このように、乾燥工程を２段に分けたのは、薄膜エバポ
レータのみで乾燥まで行うと、処理物の加熱壁面への付
着や回転子への負荷増大等により乾燥処理が非常に困難
になると判断したためであるが、濃縮廃液を２段工程で
乾燥することは装置が複雑になりすぎ、メンテナンス上
及び装置寿命上大きな欠点である。
［発明の目的］ 本発明は、かかる点に対処してなされたもので、乾燥機
に過度の機械的負担をかけることなく容易に水酸化ナト
リウムと硼酸とを主成分とする放射性廃液を一回の工程
で乾燥粉体化することができる放射性廃液の乾燥処理方
法を提供することを目的とする。
に過度の機械的負担をかけることなく容易に水酸化ナト
リウムと硼酸とを主成分とする放射性廃液を一回の工程
で乾燥粉体化することができる放射性廃液の乾燥処理方
法を提供することを目的とする。
［発明の概要］ すなわち本発明は、水酸化ナトリウムと硼酸とを主成分
とする放射性廃液に水酸化カルシウムを、水酸化ナトリ
ウムと硼酸と水酸化カルシウムの合計量に対して約３０
重量％以上となるように添加した後、可動翼を有する竪
型薄膜乾燥機により放射性廃液を乾燥させ粉体化するこ
とを特徴とするものである。
とする放射性廃液に水酸化カルシウムを、水酸化ナトリ
ウムと硼酸と水酸化カルシウムの合計量に対して約３０
重量％以上となるように添加した後、可動翼を有する竪
型薄膜乾燥機により放射性廃液を乾燥させ粉体化するこ
とを特徴とするものである。
［発明の実施例］ 以下、実験及び実施例について本発明を詳細に説明す
る。
る。
まず、ＰＷＲの濃縮廃液の粉体化範囲を調べるために、
種々の濃度の模擬廃液を作成し、実験を行なった。即
ち、イオン交換水中に硼酸を１２重量％溶解してこれに
水酸化ナトリウムを添加してpHを７、８、９、１０、１
１に調整し、この模擬廃液に水酸化カルシウムを硼酸と
水酸化ナトリウムに対して１０数重量％〜３０数重量％
の範囲内に添加して白色の沈澱を生成させた後、この沈
澱生成物を含む試料液を加熱して水を完全に蒸発させ、
残った乾燥物を観察した。乾燥物の形態としてはガラス
状、粉体状あるいはこれらの中間状態である石膏状のも
のが見られた。実験結果を第１表に示すが、この表にお
いて組成の重量％は水酸化カルシウムを添加後の試料液
中の全固形分における各成分の割合を表わしたもので、
試料液中の濃度を表わすものではない。
種々の濃度の模擬廃液を作成し、実験を行なった。即
ち、イオン交換水中に硼酸を１２重量％溶解してこれに
水酸化ナトリウムを添加してpHを７、８、９、１０、１
１に調整し、この模擬廃液に水酸化カルシウムを硼酸と
水酸化ナトリウムに対して１０数重量％〜３０数重量％
の範囲内に添加して白色の沈澱を生成させた後、この沈
澱生成物を含む試料液を加熱して水を完全に蒸発させ、
残った乾燥物を観察した。乾燥物の形態としてはガラス
状、粉体状あるいはこれらの中間状態である石膏状のも
のが見られた。実験結果を第１表に示すが、この表にお
いて組成の重量％は水酸化カルシウムを添加後の試料液
中の全固形分における各成分の割合を表わしたもので、
試料液中の濃度を表わすものではない。
また、以上の実験に基づいて水酸化ナトリウム、硼酸、
水酸化カルシウムの合計に対する各成分の重量比による
粉体化の範囲を第１図に示す。図中、曲線を境に斜線側
が粉体域である。このように、pHが７〜１１の範囲にあ
る水酸化ナトリウムと硼酸を主成分とする水溶液中に水
酸化カルシウムも含めた固形分に対して約３０重量％以
上の水酸化カルシウムを加えれば、乾燥処理により粉体
化することが確認された。
水酸化カルシウムの合計に対する各成分の重量比による
粉体化の範囲を第１図に示す。図中、曲線を境に斜線側
が粉体域である。このように、pHが７〜１１の範囲にあ
る水酸化ナトリウムと硼酸を主成分とする水溶液中に水
酸化カルシウムも含めた固形分に対して約３０重量％以
上の水酸化カルシウムを加えれば、乾燥処理により粉体
化することが確認された。
次に、水酸化カルシウムで沈澱処理した模擬廃液中の全
固形分濃度が１５重量％以下でその固形分の組成がそれ
ぞれ第１図においてＡ、Ｂ、Ｃで示されるものである各
模擬廃液について、第２図に示す竪型薄膜乾燥機を用い
て乾燥実験を行なった。
固形分濃度が１５重量％以下でその固形分の組成がそれ
ぞれ第１図においてＡ、Ｂ、Ｃで示されるものである各
模擬廃液について、第２図に示す竪型薄膜乾燥機を用い
て乾燥実験を行なった。
この竪型薄膜乾燥機は、処理液を加勢する加熱外套１
と、この加熱外套１の内部に挿入されたロータ２と、こ
のロータ２に可動に取付けられた撹拌翼、即ち可動翼３
と、上部の給液口４より供給された処理液を均一に伝熱
面に拡散させるための拡散板５と、加熱により蒸発した
蒸気が、放出される蒸気出口６と、下部に設けられた粉
体出口７とから成っており、可動翼３が絶えず伝熱面を
清浄にしスケール付着による伝熱効率低下を防止してい
る。給液口４に取入れられた濃縮廃液は、ロータ２上部
の拡散板５により均一に伝熱面に拡散され、伝熱面をは
げしく拡散されながら流下する。その間加熱により蒸発
した蒸気は上昇して上部蒸気出口６より放出され、残っ
た濃縮廃液は更に濃縮されてスラリー状になるが、可動
翼３のため、過度の機械的負荷はかからず、乾燥速度が
遅くなることなく粉体状になるまで、落下しつつ乾燥さ
れる。第３図の（a ）、（b ）、（c ）は処理物の状態
とその時の可動翼３の動きをそれぞれ示すもので、（a
）は加熱蒸発ゾーン、（b ）はスラリーゾーン、（c
）は粉体ゾーンにおける状態である。
と、この加熱外套１の内部に挿入されたロータ２と、こ
のロータ２に可動に取付けられた撹拌翼、即ち可動翼３
と、上部の給液口４より供給された処理液を均一に伝熱
面に拡散させるための拡散板５と、加熱により蒸発した
蒸気が、放出される蒸気出口６と、下部に設けられた粉
体出口７とから成っており、可動翼３が絶えず伝熱面を
清浄にしスケール付着による伝熱効率低下を防止してい
る。給液口４に取入れられた濃縮廃液は、ロータ２上部
の拡散板５により均一に伝熱面に拡散され、伝熱面をは
げしく拡散されながら流下する。その間加熱により蒸発
した蒸気は上昇して上部蒸気出口６より放出され、残っ
た濃縮廃液は更に濃縮されてスラリー状になるが、可動
翼３のため、過度の機械的負荷はかからず、乾燥速度が
遅くなることなく粉体状になるまで、落下しつつ乾燥さ
れる。第３図の（a ）、（b ）、（c ）は処理物の状態
とその時の可動翼３の動きをそれぞれ示すもので、（a
）は加熱蒸発ゾーン、（b ）はスラリーゾーン、（c
）は粉体ゾーンにおける状態である。
乾燥実験の結果、Ａ点の組成に調整した試料液は乾燥開
始後数十分で可動翼３の回転が不能となり、乾燥機モー
タに大きな負荷がかかって乾燥処理続行は不可能となっ
たが、Ｂ点及びＣ点の組成の試料液は、竪型薄膜乾燥機
内で粉体化し砂状のものが得られた。得られた粉体の性
状を第２表に示すとともに、竪型薄膜乾燥機の給液量と
粉体含水率の関係を、第４図に示す。
始後数十分で可動翼３の回転が不能となり、乾燥機モー
タに大きな負荷がかかって乾燥処理続行は不可能となっ
たが、Ｂ点及びＣ点の組成の試料液は、竪型薄膜乾燥機
内で粉体化し砂状のものが得られた。得られた粉体の性
状を第２表に示すとともに、竪型薄膜乾燥機の給液量と
粉体含水率の関係を、第４図に示す。
第４図から、第１図の粉体域に、濃縮廃液が水酸化カル
シウムの添加により調整されていれば、竪型薄膜乾燥機
を用いて最高約４０／Ｈr の給液量で乾燥処理が可能
であることが明らかである。
シウムの添加により調整されていれば、竪型薄膜乾燥機
を用いて最高約４０／Ｈr の給液量で乾燥処理が可能
であることが明らかである。
次に本発明の好適な一実施例を第５図により詳細に説明
する。第５図は、ＰＷＲ原子力発電所において発生した
濃縮廃液処理装置の系統図である。図中、給液タンク１
０の上部には、廃液収集管１１と硼酸不溶化剤供給管１
２が連結されている。硼酸不溶化剤供給管１２の他端は
水酸化カルシウムを収納した硼酸不溶化剤タンク１３に
連結されており、途中に硼酸不溶化剤ポンプ１４と硼酸
不溶化剤供給流量計１５が設けられている。また給液タ
ンク１０には、濃縮廃液中の水酸化ナトリウム及び硼酸
濃度を測定するための導電度計１６とpHメータ１７が取
付けられており、この濃度測定結果及び硼酸不溶化剤供
給流量計１５より硼酸不溶化剤供給ポンプ１４の作動が
制御され、硼酸不溶化剤の供給量が調整される。また給
液タンク１０にには撹拌ポンプ１８を途中に設けたリサ
イクル管１９が取付けられており、更には、給液タンク
１０の下部に途中に給液ポンプ２０と給液流量計２１を
有し他端が竪型薄膜乾燥機２２に連結された給液管２３
の一端が連結されている。給液ポンプ２０は給液流量計
２１により制御される。竪型薄膜乾燥機２２は第２図に
示す構造を有し、モータ２４により可動翼３が回動す
る。竪型薄膜乾燥機２２の下部には粉体排出管２５が連
結されており、この粉体排出管２５の他端は、固化処理
系５に連結されている。また、竪型薄膜乾燥機２２の上
部に取付けられた加熱蒸気排出管２６は凝縮器２７に連
結されており、ここで加熱蒸気はガスと凝縮水に分離さ
れる。
する。第５図は、ＰＷＲ原子力発電所において発生した
濃縮廃液処理装置の系統図である。図中、給液タンク１
０の上部には、廃液収集管１１と硼酸不溶化剤供給管１
２が連結されている。硼酸不溶化剤供給管１２の他端は
水酸化カルシウムを収納した硼酸不溶化剤タンク１３に
連結されており、途中に硼酸不溶化剤ポンプ１４と硼酸
不溶化剤供給流量計１５が設けられている。また給液タ
ンク１０には、濃縮廃液中の水酸化ナトリウム及び硼酸
濃度を測定するための導電度計１６とpHメータ１７が取
付けられており、この濃度測定結果及び硼酸不溶化剤供
給流量計１５より硼酸不溶化剤供給ポンプ１４の作動が
制御され、硼酸不溶化剤の供給量が調整される。また給
液タンク１０にには撹拌ポンプ１８を途中に設けたリサ
イクル管１９が取付けられており、更には、給液タンク
１０の下部に途中に給液ポンプ２０と給液流量計２１を
有し他端が竪型薄膜乾燥機２２に連結された給液管２３
の一端が連結されている。給液ポンプ２０は給液流量計
２１により制御される。竪型薄膜乾燥機２２は第２図に
示す構造を有し、モータ２４により可動翼３が回動す
る。竪型薄膜乾燥機２２の下部には粉体排出管２５が連
結されており、この粉体排出管２５の他端は、固化処理
系５に連結されている。また、竪型薄膜乾燥機２２の上
部に取付けられた加熱蒸気排出管２６は凝縮器２７に連
結されており、ここで加熱蒸気はガスと凝縮水に分離さ
れる。
以上のように構成された濃縮廃液処理装置は、次のよう
に動作する。
に動作する。
まず、ＰＷＲ濃縮廃液が廃液収集管１１を通して給液タ
ンク１０に集められ、濃縮廃液中の水酸化ナトリウムと
硼酸が濃度が電導度計１６と pＨメータ１７によって検
出される。この濃度測定結果により全固形分中の水酸化
カルシウム濃度が約３０重量％以上となるように、水酸
化カルシウムが硼酸不溶化剤タンク１３より硼酸不溶化
剤供給管１２を通じ給液タンク１０中の濃縮廃液に供給
され、撹拌ポンプ１８の作動ににより十分拡散される。
硼酸不溶化処理を施された濃縮廃液は給液流量計２１を
監視しつつ給液ポンプ２０を作動させることにより、竪
型薄膜乾燥機２２に一定速度で供給される。竪型薄膜乾
燥機２２において濃縮廃液は乾繰され、粉体状となって
粉体排出管２５より排出され固化処理系５に送り込まれ
る。
ンク１０に集められ、濃縮廃液中の水酸化ナトリウムと
硼酸が濃度が電導度計１６と pＨメータ１７によって検
出される。この濃度測定結果により全固形分中の水酸化
カルシウム濃度が約３０重量％以上となるように、水酸
化カルシウムが硼酸不溶化剤タンク１３より硼酸不溶化
剤供給管１２を通じ給液タンク１０中の濃縮廃液に供給
され、撹拌ポンプ１８の作動ににより十分拡散される。
硼酸不溶化処理を施された濃縮廃液は給液流量計２１を
監視しつつ給液ポンプ２０を作動させることにより、竪
型薄膜乾燥機２２に一定速度で供給される。竪型薄膜乾
燥機２２において濃縮廃液は乾繰され、粉体状となって
粉体排出管２５より排出され固化処理系５に送り込まれ
る。
以上の説明からも明らかなように、ＰＷＲ原子力発電所
における濃縮廃液も廃液中の全固形分中の水酸化カルシ
ウム濃度を少なくとも３０％前後にすれば竪型薄膜乾燥
機により容易に乾燥処理して粉体化することができ、粉
体化したＰＷＲ濃縮廃液はＢＷＲ濃縮廃液と同様にプラ
スチツク固化処理やペレット化処理が可能である。
における濃縮廃液も廃液中の全固形分中の水酸化カルシ
ウム濃度を少なくとも３０％前後にすれば竪型薄膜乾燥
機により容易に乾燥処理して粉体化することができ、粉
体化したＰＷＲ濃縮廃液はＢＷＲ濃縮廃液と同様にプラ
スチツク固化処理やペレット化処理が可能である。
以下に、上記乾燥処理されたＰＷＲ濃縮廃液の粉体をプ
ラスチック固化した適用例及びペレット化した適用例を
例示する。
ラスチック固化した適用例及びペレット化した適用例を
例示する。
固化適用例１ 固化剤として熱硬化性樹脂である不飽和ポリエステル樹
脂を選択した。不飽和ポリエステル樹脂はプロピレング
リコールマレオフタレート系でスチレンを単量体として
いるものを使用し、この樹脂と乾燥粉体とを重量比で
４：６の割合で均一混合し、ついで樹脂に対し１％の割
合で重合開始剤であるメチルエチルケトンパーオキシド
を、及び樹脂に対し０．５％の割合で促進剤であるナフ
テン酸コバルトを加え、さらに均一に混合した。混合終
了後約３０分で混合物はゲル化し、５時間後には重合熱
が最高に達し、１日後には完全に硬化した。固化体の物
性は次の通りであった。
脂を選択した。不飽和ポリエステル樹脂はプロピレング
リコールマレオフタレート系でスチレンを単量体として
いるものを使用し、この樹脂と乾燥粉体とを重量比で
４：６の割合で均一混合し、ついで樹脂に対し１％の割
合で重合開始剤であるメチルエチルケトンパーオキシド
を、及び樹脂に対し０．５％の割合で促進剤であるナフ
テン酸コバルトを加え、さらに均一に混合した。混合終
了後約３０分で混合物はゲル化し、５時間後には重合熱
が最高に達し、１日後には完全に硬化した。固化体の物
性は次の通りであった。
圧縮強度：８００kg／cm2 比 重：１．５９ この固化体を６０日間水中に浸漬したが、なんら変化は
認められなかった。
認められなかった。
固化適用例２ 固化剤として熱硬化性樹脂であるエポキシ樹脂を選択し
た。エポキシ樹脂は、ビスフェノールＡとエピクロルヒ
ドリンの縮合反応により製造されたもので、いわゆるビ
スフェノールＡ型エポキシ樹脂と呼ばれるものを使用し
た。この樹脂と乾燥粉体を重量比で１：１になるように
均一混合し、ついで硬化剤のジエチレントリアミンをエ
ポキシ樹脂に対し９％の割合で加え均一混合した。混合
物は発熱して１日後には固体化が形成された。得られた
固体化の物性は次の通りであった。
た。エポキシ樹脂は、ビスフェノールＡとエピクロルヒ
ドリンの縮合反応により製造されたもので、いわゆるビ
スフェノールＡ型エポキシ樹脂と呼ばれるものを使用し
た。この樹脂と乾燥粉体を重量比で１：１になるように
均一混合し、ついで硬化剤のジエチレントリアミンをエ
ポキシ樹脂に対し９％の割合で加え均一混合した。混合
物は発熱して１日後には固体化が形成された。得られた
固体化の物性は次の通りであった。
圧縮強度：８５０kg／cm2 比 重：１．５６ この固化体を６０日間水中に浸漬したが、なんら変化は
認められなかった。
認められなかった。
ペレット化適用例１ 錠剤成形機を用いて、成形圧を１．５トン／cm2として
２０φの型枠中に乾燥粉体を充填し加圧成形した。加圧
保持時間は１０秒とし、充填深さを２０mmとした。粉体
の成形が可能であることが確認され、圧縮破壊強度は１
５０kg／cm2であった。
２０φの型枠中に乾燥粉体を充填し加圧成形した。加圧
保持時間は１０秒とし、充填深さを２０mmとした。粉体
の成形が可能であることが確認され、圧縮破壊強度は１
５０kg／cm2であった。
ペレット化適用例２ 乾燥粉体とこの粉体に対し８重量％の塩素化ポリエチレ
ンを均一混合し、これを押出成形機により混練りして径
〜１cmφの棒状に押し出した。この棒状のものを１cmの
長さに切断しペレットとした後、その圧縮破壊試験を実
施したところ、ペレットはゴム状の弾性体となり、〜１
５０kg／cm2で応力−ひずみ曲線が折れ曲る程度で破壊
点は認められなかった。
ンを均一混合し、これを押出成形機により混練りして径
〜１cmφの棒状に押し出した。この棒状のものを１cmの
長さに切断しペレットとした後、その圧縮破壊試験を実
施したところ、ペレットはゴム状の弾性体となり、〜１
５０kg／cm2で応力−ひずみ曲線が折れ曲る程度で破壊
点は認められなかった。
［発明の効果］ 本発明によれば、ＰＷＲ原子力発電所において発生する
水酸化ナトリウムと硼酸とを主成分とする濃縮廃液で
も、複雑な乾燥工程を要することなく容易に乾燥処理し
て粉体化することができ、粉体化した放射性廃棄物はＢ
ＷＲ原子力発電所で発生する硫酸ナトリウム主成分の濃
縮廃液の場合と同様にプラスチック固化及びペレット化
の処理が可能で、減容性にすぐれ、かつ安全性のすぐれ
た形態に処理することができる。
水酸化ナトリウムと硼酸とを主成分とする濃縮廃液で
も、複雑な乾燥工程を要することなく容易に乾燥処理し
て粉体化することができ、粉体化した放射性廃棄物はＢ
ＷＲ原子力発電所で発生する硫酸ナトリウム主成分の濃
縮廃液の場合と同様にプラスチック固化及びペレット化
の処理が可能で、減容性にすぐれ、かつ安全性のすぐれ
た形態に処理することができる。
第１図は硼酸不溶化処理した模擬廃液の水酸化ナトリウ
ム、硼酸及び水酸化カルシウムの組成比による粉体化範
囲を示す組成図、第２図は本発明方法に使用される竪型
薄膜乾燥機の一実施例を示す破砕斜視図、第３図（a
）、（b ）、（c ）はそれぞれ第２図における主な乾
燥処理段階を示す横断面図、第４図は第２図の竪型薄膜
乾燥機による乾燥処理速度と形成された粉体の含水率の
関係を示すグラフ、第５図は本発明方法に使用されるＰ
ＷＲ濃縮廃液処理装置の一実施例を示す配管系統図であ
る。 ２……ロータ ３……可動翼 １０……給液タンク １３……硼酸不溶化剤タンク ２２……竪型薄膜乾燥機
ム、硼酸及び水酸化カルシウムの組成比による粉体化範
囲を示す組成図、第２図は本発明方法に使用される竪型
薄膜乾燥機の一実施例を示す破砕斜視図、第３図（a
）、（b ）、（c ）はそれぞれ第２図における主な乾
燥処理段階を示す横断面図、第４図は第２図の竪型薄膜
乾燥機による乾燥処理速度と形成された粉体の含水率の
関係を示すグラフ、第５図は本発明方法に使用されるＰ
ＷＲ濃縮廃液処理装置の一実施例を示す配管系統図であ
る。 ２……ロータ ３……可動翼 １０……給液タンク １３……硼酸不溶化剤タンク ２２……竪型薄膜乾燥機
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭53−37179（ＪＰ，Ａ) 特開 昭52−104700（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−18498（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】水酸化ナトリウムと硼酸とを主成分とする
放射性廃液に水酸化カルシウムを、水酸化ナトリウムと
硼酸と水酸化カルシウムの合計量に対して約３０重量％
以上となるように添加した後、可動翼を有する竪型薄膜
乾燥機により前記放射性廃液を乾燥させ粉体化すること
を特徴とする放射性廃液の乾燥処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4755083A JPH0631842B2 (ja) | 1983-03-22 | 1983-03-22 | 放射性廃液の乾燥処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4755083A JPH0631842B2 (ja) | 1983-03-22 | 1983-03-22 | 放射性廃液の乾燥処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59171898A JPS59171898A (ja) | 1984-09-28 |
| JPH0631842B2 true JPH0631842B2 (ja) | 1994-04-27 |
Family
ID=12778263
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4755083A Expired - Lifetime JPH0631842B2 (ja) | 1983-03-22 | 1983-03-22 | 放射性廃液の乾燥処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0631842B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4800042A (en) * | 1985-01-22 | 1989-01-24 | Jgc Corporation | Radioactive waste water treatment |
| JPH0631850B2 (ja) * | 1985-02-08 | 1994-04-27 | 株式会社日立製作所 | 放射性廃液の処理処分方法 |
| JPH0646236B2 (ja) * | 1985-04-17 | 1994-06-15 | 株式会社日立製作所 | 放射性廃棄物の処理方法 |
| JPH0668556B2 (ja) * | 1985-12-09 | 1994-08-31 | 株式会社日立製作所 | 放射性廃液の処理方法 |
| JP5649383B2 (ja) * | 2010-09-07 | 2015-01-07 | 株式会社東芝 | ホウ酸含有廃液の処理方法及び処理装置 |
-
1983
- 1983-03-22 JP JP4755083A patent/JPH0631842B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59171898A (ja) | 1984-09-28 |
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