JPH06330193A - 焼結機の操業方法 - Google Patents
焼結機の操業方法Info
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- JPH06330193A JPH06330193A JP14858193A JP14858193A JPH06330193A JP H06330193 A JPH06330193 A JP H06330193A JP 14858193 A JP14858193 A JP 14858193A JP 14858193 A JP14858193 A JP 14858193A JP H06330193 A JPH06330193 A JP H06330193A
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- JP
- Japan
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- width direction
- air temperature
- exhaust air
- sintering machine
- measured
- Prior art date
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- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 焼結鉱の還元粉化指数の安定化と操業コスト
を低減する。 【構成】 焼結機の排風温度立ち上がり位置と排鉱部と
の間で幅方向各位置における排風温度を測定し、該測定
された幅方向各位置における排風温度に基づいて給鉱部
幅方向の分割ゲート５−１〜５−５開度を操作すること
によって給鉱部原料装入嵩高を調節制御する焼結機の操
業方法において、パレット中央部の目標排風温度を還元
粉化指数の測定値と目標値との差に基づいて補正すると
共に、パレット側壁側両サイドの排風温度を幅方向の平
均排風温度より低く設定する。
を低減する。 【構成】 焼結機の排風温度立ち上がり位置と排鉱部と
の間で幅方向各位置における排風温度を測定し、該測定
された幅方向各位置における排風温度に基づいて給鉱部
幅方向の分割ゲート５−１〜５−５開度を操作すること
によって給鉱部原料装入嵩高を調節制御する焼結機の操
業方法において、パレット中央部の目標排風温度を還元
粉化指数の測定値と目標値との差に基づいて補正すると
共に、パレット側壁側両サイドの排風温度を幅方向の平
均排風温度より低く設定する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、ドワイトロイド式焼
結機（以下ＤＬ焼結機という）における焼結鉱の還元粉
化指数の安定化と操業コストを低減できる焼結機の操業
方法に関する。
結機（以下ＤＬ焼結機という）における焼結鉱の還元粉
化指数の安定化と操業コストを低減できる焼結機の操業
方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ＤＬ焼結機では、装入した原料層の上部
から下部に向かって空気を吸引し、原料中に混合してあ
るコークスを順次燃焼させながら、原料鉱石粒子相互の
焼結反応および溶融反応を促進し、気孔率の高い塊状の
焼結鉱を得る。焼結鉱における最大の問題は、４００〜
６００℃付近で還元される際に粉化する還元粉化現象で
ある。これは焼結鉱中のヘマタイトが還元されてマグネ
タイトになるとき体積膨張を起こすため、焼結鉱が粉化
するといわれている。還元粉化を表す指数としては、還
元紛化指数（ＲＤＩ）がある。これは１５〜２０ｍｍの
焼結鉱を５５０℃に昇温し、ＣＯ３０％、Ｎ2７０％の
混合ガスで３０分間還元し、冷却後小型タンブラで９０
０回転したのち、３ｍｍの篩で篩分け、３ｍｍ以下の割
合をもって表す。還元粉化性に影響を及ぼす要因として
は、焼結鉱中のマグネタイト、焼結鉱の塩基度などがあ
り、コークスの使用量を増減し焼結鉱中のＦｅＯを管理
するのが一般的である。
から下部に向かって空気を吸引し、原料中に混合してあ
るコークスを順次燃焼させながら、原料鉱石粒子相互の
焼結反応および溶融反応を促進し、気孔率の高い塊状の
焼結鉱を得る。焼結鉱における最大の問題は、４００〜
６００℃付近で還元される際に粉化する還元粉化現象で
ある。これは焼結鉱中のヘマタイトが還元されてマグネ
タイトになるとき体積膨張を起こすため、焼結鉱が粉化
するといわれている。還元粉化を表す指数としては、還
元紛化指数（ＲＤＩ）がある。これは１５〜２０ｍｍの
焼結鉱を５５０℃に昇温し、ＣＯ３０％、Ｎ2７０％の
混合ガスで３０分間還元し、冷却後小型タンブラで９０
０回転したのち、３ｍｍの篩で篩分け、３ｍｍ以下の割
合をもって表す。還元粉化性に影響を及ぼす要因として
は、焼結鉱中のマグネタイト、焼結鉱の塩基度などがあ
り、コークスの使用量を増減し焼結鉱中のＦｅＯを管理
するのが一般的である。
【０００３】また、ＤＬ焼結機においては、パレット上
の焼結鉱充填層の焼結状態を排鉱側端部で観察すると、
パレット上の充填層の幅方向に焼成の十分に進行した部
分と、焼成の十分に進行していない部分（未焼成部分）
とが存在し、いわゆるむら焼け現象が見られることがあ
る。このような幅方向のむら焼けが生ずると、焼結鉱の
品質（落下強度、粒度、化学成分等）の劣化やバラツキ
を招き、返鉱発生率が増加する。その結果、生産量が減
少するなど焼結鉱の生産にもたらす弊害は大きい。
の焼結鉱充填層の焼結状態を排鉱側端部で観察すると、
パレット上の充填層の幅方向に焼成の十分に進行した部
分と、焼成の十分に進行していない部分（未焼成部分）
とが存在し、いわゆるむら焼け現象が見られることがあ
る。このような幅方向のむら焼けが生ずると、焼結鉱の
品質（落下強度、粒度、化学成分等）の劣化やバラツキ
を招き、返鉱発生率が増加する。その結果、生産量が減
少するなど焼結鉱の生産にもたらす弊害は大きい。
【０００４】上記ＤＬ焼結機における幅方向のむら焼け
を防止する方法としては、排鉱側ウインドボックスにお
けるパレット幅方向の温度分布を測定し、該温度の平均
温度からの偏差ΔＴｉの分布を求め、一方給鉱側のパレ
ット幅方向の充填層の層厚の分布を測定し、該層厚の平
均値からの偏差ΔＨｉの分布を求め、対応する幅方向位
置のΔＨｉの変化量に対するΔＴｉの変化幅を推定し、
その推定値を基にパレット幅方向の層厚の目標値に合わ
せて層厚分布を制御する方法（特開平３−１７７７８７
号公報）、焼結機の排風温度立ち上がり位置と排鉱部と
の間で測定された幅方向各位置における排風温度の幅方
向差がなくなるように、給鉱部原料装入嵩高の幅方向差
を調節する焼結機の操業方法において、給鉱部の少なく
とも左右両サイドおよび中央部の原料装入嵩高を測定
し、左右両サイドの嵩高は給鉱部左右両サイドに設置し
た距離計と原料面との距離および中央部の嵩高が予め設
定した所定値以上になるように、それぞれ幅方向原料装
入量を調節する方法（特開平３−２８７７２８号公
報）、焼結機の排風温度立ち上がり位置と排鉱部との間
で測定された幅方向各位置における排風温度の幅方向差
がなくなるように、給鉱部幅方向の分割ゲート開度の幅
方向差を操作して給鉱部原料装入嵩高の幅方向差を調節
する焼結機の操業方法において、幅方向各分割ゲートの
開度絶対値の幅方向の平均値が予め設定した所定値近傍
となるように、幅方向の分割ゲート開度の幅方向差を操
作する方法（特開平４−３２９８３８号公報）等が提案
されている。
を防止する方法としては、排鉱側ウインドボックスにお
けるパレット幅方向の温度分布を測定し、該温度の平均
温度からの偏差ΔＴｉの分布を求め、一方給鉱側のパレ
ット幅方向の充填層の層厚の分布を測定し、該層厚の平
均値からの偏差ΔＨｉの分布を求め、対応する幅方向位
置のΔＨｉの変化量に対するΔＴｉの変化幅を推定し、
その推定値を基にパレット幅方向の層厚の目標値に合わ
せて層厚分布を制御する方法（特開平３−１７７７８７
号公報）、焼結機の排風温度立ち上がり位置と排鉱部と
の間で測定された幅方向各位置における排風温度の幅方
向差がなくなるように、給鉱部原料装入嵩高の幅方向差
を調節する焼結機の操業方法において、給鉱部の少なく
とも左右両サイドおよび中央部の原料装入嵩高を測定
し、左右両サイドの嵩高は給鉱部左右両サイドに設置し
た距離計と原料面との距離および中央部の嵩高が予め設
定した所定値以上になるように、それぞれ幅方向原料装
入量を調節する方法（特開平３−２８７７２８号公
報）、焼結機の排風温度立ち上がり位置と排鉱部との間
で測定された幅方向各位置における排風温度の幅方向差
がなくなるように、給鉱部幅方向の分割ゲート開度の幅
方向差を操作して給鉱部原料装入嵩高の幅方向差を調節
する焼結機の操業方法において、幅方向各分割ゲートの
開度絶対値の幅方向の平均値が予め設定した所定値近傍
となるように、幅方向の分割ゲート開度の幅方向差を操
作する方法（特開平４−３２９８３８号公報）等が提案
されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上記特開平３−１７７
７８７号公報、特開平３−２８７７２８号公報および特
開平４−３２９８３８号公報に開示の方法は、いずれも
パレット幅方向における温度差を小さくするよう制御す
るものであり、パレット側壁側両サイドの排風温度を幅
方向平均温度より低く設定することは行われておらず、
また、幅方向の排風温度パターンが還元粉化指数に影響
を与えることには言及されていない。
７８７号公報、特開平３−２８７７２８号公報および特
開平４−３２９８３８号公報に開示の方法は、いずれも
パレット幅方向における温度差を小さくするよう制御す
るものであり、パレット側壁側両サイドの排風温度を幅
方向平均温度より低く設定することは行われておらず、
また、幅方向の排風温度パターンが還元粉化指数に影響
を与えることには言及されていない。
【０００６】この発明の目的は、ＤＬ焼結機における還
元粉化指数の安定化を図ることができると共に、電力原
単位を低減できる焼結機の操業方法を提供することにあ
る。
元粉化指数の安定化を図ることができると共に、電力原
単位を低減できる焼結機の操業方法を提供することにあ
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記目的
を達成すべく鋭意試験研究を重ねた。その結果、パレッ
ト側壁側に比較して歩留の高いパレット中央部の排風温
度を調整することによって、還元粉化指数を制御できる
こと、また、パレット側壁側両サイドの排風温度を幅方
向の平均排風温度よりも低くすることによって、電力原
単位を低減できることを究明し、この発明に到達した。
を達成すべく鋭意試験研究を重ねた。その結果、パレッ
ト側壁側に比較して歩留の高いパレット中央部の排風温
度を調整することによって、還元粉化指数を制御できる
こと、また、パレット側壁側両サイドの排風温度を幅方
向の平均排風温度よりも低くすることによって、電力原
単位を低減できることを究明し、この発明に到達した。
【０００８】すなわちこの発明は、焼結機の排風温度立
ち上がり位置と排鉱部との間で幅方向各位置における排
風温度を測定し、該測定された幅方向各位置における排
風温度に基づいて給鉱部幅方向の分割ゲート開度を操作
することによって給鉱部原料装入嵩高を調節制御する焼
結機の操業方法において、パレット中央部の目標排風温
度を還元粉化指数の測定値と目標値との差に基づいて補
正することを特徴とする焼結機の操業方法である。
ち上がり位置と排鉱部との間で幅方向各位置における排
風温度を測定し、該測定された幅方向各位置における排
風温度に基づいて給鉱部幅方向の分割ゲート開度を操作
することによって給鉱部原料装入嵩高を調節制御する焼
結機の操業方法において、パレット中央部の目標排風温
度を還元粉化指数の測定値と目標値との差に基づいて補
正することを特徴とする焼結機の操業方法である。
【０００９】また、焼結機の排風温度立ち上がり位置と
排鉱部との間で幅方向各位置における排風温度を測定
し、該測定された幅方向各位置における排風温度に基づ
いて給鉱部幅方向の分割ゲート開度を操作することによ
って給鉱部原料装入嵩高を調節制御する焼結機の操業方
法において、パレット中央部の目標排風温度を還元粉化
指数の測定値と目標値との差に基づいて補正すると共
に、パレット側壁側両サイドの排風温度を幅方向の平均
排風温度より低く設定することを特徴とする焼結機の操
業方法である。
排鉱部との間で幅方向各位置における排風温度を測定
し、該測定された幅方向各位置における排風温度に基づ
いて給鉱部幅方向の分割ゲート開度を操作することによ
って給鉱部原料装入嵩高を調節制御する焼結機の操業方
法において、パレット中央部の目標排風温度を還元粉化
指数の測定値と目標値との差に基づいて補正すると共
に、パレット側壁側両サイドの排風温度を幅方向の平均
排風温度より低く設定することを特徴とする焼結機の操
業方法である。
【００１０】
【作用】この発明においては、パレット中央部の目標排
風温度を還元粉化指数の測定値と目標値との差に基づい
て補正するから、焼結鉱の還元粉化指数の安定化を図る
ことができる。また、パレット側壁側両サイドの排風温
度を幅方向の平均排風温度より低く設定するから、パレ
ット側壁側両サイドの焼成が遅くなり、焼結進行に伴う
焼締まり量がパレット側壁側両サイドで抑制され、その
結果パレット側壁と充填層間の漏風が減少して主排風機
の風量原単位が減少し、電力原単位の低減を図ることが
できる。
風温度を還元粉化指数の測定値と目標値との差に基づい
て補正するから、焼結鉱の還元粉化指数の安定化を図る
ことができる。また、パレット側壁側両サイドの排風温
度を幅方向の平均排風温度より低く設定するから、パレ
ット側壁側両サイドの焼成が遅くなり、焼結進行に伴う
焼締まり量がパレット側壁側両サイドで抑制され、その
結果パレット側壁と充填層間の漏風が減少して主排風機
の風量原単位が減少し、電力原単位の低減を図ることが
できる。
【００１１】図４に示すとおり、幅方向５点の排風温度
パターンをフラット型、Ｍ型、逆Ｖ型、Ｖ型の４パター
ンとした以外は、原料条件等他の条件一定下で、フラッ
ト型以外はＭＡＸとＭＩＮの温度差１００℃となるよう
に調整して焼成し、還元粉化指数と電力原単位を実機に
より調査した。その結果を表１に示す。
パターンをフラット型、Ｍ型、逆Ｖ型、Ｖ型の４パター
ンとした以外は、原料条件等他の条件一定下で、フラッ
ト型以外はＭＡＸとＭＩＮの温度差１００℃となるよう
に調整して焼成し、還元粉化指数と電力原単位を実機に
より調査した。その結果を表１に示す。
【００１２】
【表１】
【００１３】表１に示すとおり、還元粉化指数に関して
は、中央部の温度が高い逆Ｖ型が最も低く、逆にＶ型が
最も高くなっている。すなわち、パレット側壁側に比較
し歩留の良いパレット中央部の排風温度を調整すること
によって、還元粉化指数を制御できる。この理由は、冷
却過程で生成して還元粉化指数に悪影響を及ぼす二次ヘ
マタイトの生成は、焼成を早めれば冷却速度も速くなっ
て生成が抑制され、焼成を遅くすればその逆になるから
である。また、電力原単位に関しては、Ｍ型が最もよ
く、ついで逆Ｖ型が良い。すなわち、パレット側壁側両
サイドの排風温度を幅方向平均の排風温度よりも低くす
ることによって、電力原単位の低減を図ることができ
る。この理由は、パレット側壁側両サイドの焼成を遅ら
せることによって、焼結進行に伴う焼き締まり量がパレ
ット側壁側両サイドで抑制され、パレット側壁と充填層
間の漏風が減少し、風量原単位が低下するからである。
は、中央部の温度が高い逆Ｖ型が最も低く、逆にＶ型が
最も高くなっている。すなわち、パレット側壁側に比較
し歩留の良いパレット中央部の排風温度を調整すること
によって、還元粉化指数を制御できる。この理由は、冷
却過程で生成して還元粉化指数に悪影響を及ぼす二次ヘ
マタイトの生成は、焼成を早めれば冷却速度も速くなっ
て生成が抑制され、焼成を遅くすればその逆になるから
である。また、電力原単位に関しては、Ｍ型が最もよ
く、ついで逆Ｖ型が良い。すなわち、パレット側壁側両
サイドの排風温度を幅方向平均の排風温度よりも低くす
ることによって、電力原単位の低減を図ることができ
る。この理由は、パレット側壁側両サイドの焼成を遅ら
せることによって、焼結進行に伴う焼き締まり量がパレ
ット側壁側両サイドで抑制され、パレット側壁と充填層
間の漏風が減少し、風量原単位が低下するからである。
【００１４】上記の結果から、幅方向排風温度の目標パ
ターンは、例えば、下記（１）〜（３）式に基づいて設
定して操業することによって、焼結鉱の還元粉化指数の
安定化を図ることができると共に、電力原単位の低減を
図ることができる。なお、（３）式は幅方向各点の目標
値の合計が零にならなければならないことから導かれる
式である。 パレット側壁側両サイド（２点）＝−Ａ……………………………………（１） 式 パレット中央部（１点）＝Ｃ＋ｇ×｛Ｂ×（ＲＤＩM−ＲＤＩA）−Ｃ｝……… ………（２）式 両サイドと中央の間（２点）＝Ａ−［Ｃ＋ｇ×｛Ｂ×（ＲＤＩM−ＲＤＩA）− Ｃ｝］／２…（３）式 ただし、Ａ：パレット側壁側両サイドの目標温度を幅方
向平均より低くする設定値（例えば５０℃） Ｂ：パレット中央部の目標温度を還元粉化指数の測定値
に基づき調整する係数（例えば５０℃／％） Ｃ：前回のパレット中央部の目標温度（℃） ｇ：平滑ゲイン（−） ＲＤＩM：還元粉化指数の測定値（％） ＲＤＩA：還元粉化指数の目標値（％）
ターンは、例えば、下記（１）〜（３）式に基づいて設
定して操業することによって、焼結鉱の還元粉化指数の
安定化を図ることができると共に、電力原単位の低減を
図ることができる。なお、（３）式は幅方向各点の目標
値の合計が零にならなければならないことから導かれる
式である。 パレット側壁側両サイド（２点）＝−Ａ……………………………………（１） 式 パレット中央部（１点）＝Ｃ＋ｇ×｛Ｂ×（ＲＤＩM−ＲＤＩA）−Ｃ｝……… ………（２）式 両サイドと中央の間（２点）＝Ａ−［Ｃ＋ｇ×｛Ｂ×（ＲＤＩM−ＲＤＩA）− Ｃ｝］／２…（３）式 ただし、Ａ：パレット側壁側両サイドの目標温度を幅方
向平均より低くする設定値（例えば５０℃） Ｂ：パレット中央部の目標温度を還元粉化指数の測定値
に基づき調整する係数（例えば５０℃／％） Ｃ：前回のパレット中央部の目標温度（℃） ｇ：平滑ゲイン（−） ＲＤＩM：還元粉化指数の測定値（％） ＲＤＩA：還元粉化指数の目標値（％）
【００１５】
【実施例】以下にこの発明の詳細を実施の一例を示す図
１ないし図３に基づいて説明する。図１はこの発明方法
を実施するための設備構成例を示す概略図、図２は図１
の焼結機の要部概略平面図、図３は図１の焼結機におけ
る点火炉からの距離と排風温度の推移を示すグラフであ
る。図１、２において、１は原料槽、２は原料槽１から
切り出された焼結原料に水分を添加混和するミキサー、
３はミキサー２で水分が添加混和された焼結原料のサー
ジホッパー、４はサージホッパー３から焼結原料を切り
出すロータリーフィーダ、５−１〜５−５はサージホッ
パー３の切出口の幅方向に設置された５個の分割ゲー
ト、６−１〜６−５は分割ゲート５−１〜５−５位置に
対応して配設した原料装入嵩高計、７は切り出された焼
結原料をパレットのグレード８上に給鉱する給鉱シュー
トで、ロータリーフィーダ４の回転数と分割ゲート５−
１〜５−５の開度を調整することによって、幅方向の各
位置に設置された原料装入嵩高計６−１〜６−５の測定
値がそれぞれ目標値となるように焼結原料が切り出さ
れ、給鉱シュート７を介してパレットのグレード８上に
給鉱される。
１ないし図３に基づいて説明する。図１はこの発明方法
を実施するための設備構成例を示す概略図、図２は図１
の焼結機の要部概略平面図、図３は図１の焼結機におけ
る点火炉からの距離と排風温度の推移を示すグラフであ
る。図１、２において、１は原料槽、２は原料槽１から
切り出された焼結原料に水分を添加混和するミキサー、
３はミキサー２で水分が添加混和された焼結原料のサー
ジホッパー、４はサージホッパー３から焼結原料を切り
出すロータリーフィーダ、５−１〜５−５はサージホッ
パー３の切出口の幅方向に設置された５個の分割ゲー
ト、６−１〜６−５は分割ゲート５−１〜５−５位置に
対応して配設した原料装入嵩高計、７は切り出された焼
結原料をパレットのグレード８上に給鉱する給鉱シュー
トで、ロータリーフィーダ４の回転数と分割ゲート５−
１〜５−５の開度を調整することによって、幅方向の各
位置に設置された原料装入嵩高計６−１〜６−５の測定
値がそれぞれ目標値となるように焼結原料が切り出さ
れ、給鉱シュート７を介してパレットのグレード８上に
給鉱される。
【００１６】９はパレットのグレード８上に給鉱された
焼結原料の充填層、１０は充填層９の表面に点火する点
火炉、１１はパレットのグレード８の下部に設けた風箱
で、燃焼ガスは各風箱１１を介して主排風機１２により
下向きに吸引されて焼結が進行する。１３は各風箱１１
に設けた排風温度測定用の熱電対、１４は充填層９内の
燃焼前線、１５は焼成点で、図３に示すとおり、排風温
度は燃焼前線がグレードに到達するまではほぼ一定で、
燃焼前線がグレードに到着位置、すなわち焼成点と相前
後して上昇する推移を示す。１６−１〜１６−５は焼成
点１５と図示しない排鉱部との間のパレット直下の幅方
向位置に５個配設した熱電対で、幅方向各位置における
排風温度を測定し、幅方向温度制御演算装置１７に出力
する。また、幅方向温度制御演算装置１７には、前記原
料装入嵩高計６−１〜６−５の測定値が入力される。
焼結原料の充填層、１０は充填層９の表面に点火する点
火炉、１１はパレットのグレード８の下部に設けた風箱
で、燃焼ガスは各風箱１１を介して主排風機１２により
下向きに吸引されて焼結が進行する。１３は各風箱１１
に設けた排風温度測定用の熱電対、１４は充填層９内の
燃焼前線、１５は焼成点で、図３に示すとおり、排風温
度は燃焼前線がグレードに到達するまではほぼ一定で、
燃焼前線がグレードに到着位置、すなわち焼成点と相前
後して上昇する推移を示す。１６−１〜１６−５は焼成
点１５と図示しない排鉱部との間のパレット直下の幅方
向位置に５個配設した熱電対で、幅方向各位置における
排風温度を測定し、幅方向温度制御演算装置１７に出力
する。また、幅方向温度制御演算装置１７には、前記原
料装入嵩高計６−１〜６−５の測定値が入力される。
【００１７】１８は焼結機から排鉱され図示しないクー
ラで冷却された焼結鉱から試料を間欠的に採取するサン
プラー、１９はサンプラー１８で採取された試料の還元
粉化指数を測定する還元粉化指数測定装置、２０は還元
粉化指数測定装置１９で測定入力された還元粉化指数の
測定値ＲＤＩMと別途手動設定器２１から入力されたパ
レット側壁側両サイドの目標温度を幅方向平均より低く
する設定値Ａ、パレット中央部の目標温度を還元粉化指
数の測定値に基づき調整する係数Ｂ、平滑ゲインｇ、還
元粉化指数の目標値ＲＤＩAに基づいて、前記（１）〜
（３）式により幅方向の排風温度の目標パターンを演算
し、幅方向温度制御演算装置１７に出力する幅方向温度
目標パターン演算装置である。幅方向温度制御演算装置
１７は、熱電対１６−１〜１６−５から入力される幅方
向各位置における排風温度と、原料装入嵩高計６−１〜
６−５から入力される幅方向原料装入嵩高と、幅方向温
度目標パターン演算装置２０から入力される幅方向の排
風温度の目標パターンに基づいて、幅方向の排風温度が
目標パターンとなるよう、各分割ゲート５−１〜５−５
の目標開度を演算し、各分割ゲート５−１〜５−５の開
度が目標開度となるよう操作し、原料装入嵩高の幅方向
差を調整するよう構成する。
ラで冷却された焼結鉱から試料を間欠的に採取するサン
プラー、１９はサンプラー１８で採取された試料の還元
粉化指数を測定する還元粉化指数測定装置、２０は還元
粉化指数測定装置１９で測定入力された還元粉化指数の
測定値ＲＤＩMと別途手動設定器２１から入力されたパ
レット側壁側両サイドの目標温度を幅方向平均より低く
する設定値Ａ、パレット中央部の目標温度を還元粉化指
数の測定値に基づき調整する係数Ｂ、平滑ゲインｇ、還
元粉化指数の目標値ＲＤＩAに基づいて、前記（１）〜
（３）式により幅方向の排風温度の目標パターンを演算
し、幅方向温度制御演算装置１７に出力する幅方向温度
目標パターン演算装置である。幅方向温度制御演算装置
１７は、熱電対１６−１〜１６−５から入力される幅方
向各位置における排風温度と、原料装入嵩高計６−１〜
６−５から入力される幅方向原料装入嵩高と、幅方向温
度目標パターン演算装置２０から入力される幅方向の排
風温度の目標パターンに基づいて、幅方向の排風温度が
目標パターンとなるよう、各分割ゲート５−１〜５−５
の目標開度を演算し、各分割ゲート５−１〜５−５の開
度が目標開度となるよう操作し、原料装入嵩高の幅方向
差を調整するよう構成する。
【００１８】上記のとおり構成したことによって、幅方
向温度目標パターン演算装置２０により、還元粉化指数
測定装置１９から測定入力された還元粉化指数の測定値
ＲＤＩMと別途手動設定器２１から入力されたパレット
側壁側両サイドの目標温度を幅方向平均より低くする設
定値Ａ、パレット中央部の目標温度を還元粉化指数の測
定値に基づき調整する係数Ｂ、平滑ゲインｇ、還元粉化
指数の目標値ＲＤＩAに基づいて、前記（１）〜（３）
式により幅方向の排風温度の目標パターンが演算され、
幅方向温度制御演算装置１７に出力される。幅方向温度
制御演算装置１７は、熱電対１６−１〜１６−５から入
力される幅方向各位置における排風温度と、原料装入嵩
高計６−１〜６−５から入力される幅方向原料装入嵩高
と、幅方向温度目標パターン演算装置２０から入力され
る幅方向の排風温度の目標パターンとに基づいて、幅方
向の排風温度が目標パターンとなるよう、各分割ゲート
５−１〜５−５の目標開度を演算し、各分割ゲート５−
１〜５−５の開度が目標開度となるよう操作し、原料装
入嵩高の幅方向差を調整する。
向温度目標パターン演算装置２０により、還元粉化指数
測定装置１９から測定入力された還元粉化指数の測定値
ＲＤＩMと別途手動設定器２１から入力されたパレット
側壁側両サイドの目標温度を幅方向平均より低くする設
定値Ａ、パレット中央部の目標温度を還元粉化指数の測
定値に基づき調整する係数Ｂ、平滑ゲインｇ、還元粉化
指数の目標値ＲＤＩAに基づいて、前記（１）〜（３）
式により幅方向の排風温度の目標パターンが演算され、
幅方向温度制御演算装置１７に出力される。幅方向温度
制御演算装置１７は、熱電対１６−１〜１６−５から入
力される幅方向各位置における排風温度と、原料装入嵩
高計６−１〜６−５から入力される幅方向原料装入嵩高
と、幅方向温度目標パターン演算装置２０から入力され
る幅方向の排風温度の目標パターンとに基づいて、幅方
向の排風温度が目標パターンとなるよう、各分割ゲート
５−１〜５−５の目標開度を演算し、各分割ゲート５−
１〜５−５の開度が目標開度となるよう操作し、原料装
入嵩高の幅方向差を調整する。
【００１９】その結果、還元粉化指数は目標値で安定化
すると共に、パレット側壁側両サイドの排風温度は、幅
方向の平均排風温度よりも低く保たれ、パレット側壁側
両サイドの焼成が遅れて焼結進行に伴う焼き締まり量が
パレット側壁側両サイドで抑制され、パレット側壁と充
填層９間の漏風が減少して主排風機１２の風量原単位が
低下し、電力原単位が低減する。
すると共に、パレット側壁側両サイドの排風温度は、幅
方向の平均排風温度よりも低く保たれ、パレット側壁側
両サイドの焼成が遅れて焼結進行に伴う焼き締まり量が
パレット側壁側両サイドで抑制され、パレット側壁と充
填層９間の漏風が減少して主排風機１２の風量原単位が
低下し、電力原単位が低減する。
【００２０】上記方法により幅方向排風温度が目標パタ
ーンとなるよう制御した本発明実施後と、幅方向排風温
度パターンがフラットとなるよう制御していた本発明実
施前のそれぞれについて、焼結鉱還元粉化指数のバラツ
キ（標準偏差）と電力原単位を測定した。その結果を表
２に示す。表２に示すとおり、本発明実施後は、焼結鉱
還元粉化指数の標準偏差が０．４％低減すると共に、電
力原単位が０．６Ｋｗｈ／Ｔ低下している。
ーンとなるよう制御した本発明実施後と、幅方向排風温
度パターンがフラットとなるよう制御していた本発明実
施前のそれぞれについて、焼結鉱還元粉化指数のバラツ
キ（標準偏差）と電力原単位を測定した。その結果を表
２に示す。表２に示すとおり、本発明実施後は、焼結鉱
還元粉化指数の標準偏差が０．４％低減すると共に、電
力原単位が０．６Ｋｗｈ／Ｔ低下している。
【００２１】
【表２】
【００２２】
【発明の効果】以上述べたとおり、この発明方法によれ
ば、ＤＬ焼結機における焼結鉱の還元粉化指数の安定化
を図ると共に、電力原単位の低減を図ることができ、焼
結機の安定操業と操業コストの低減を図ることができ
る。
ば、ＤＬ焼結機における焼結鉱の還元粉化指数の安定化
を図ると共に、電力原単位の低減を図ることができ、焼
結機の安定操業と操業コストの低減を図ることができ
る。
【図１】この発明方法を実施するための設備構成例を示
す概略図である。
す概略図である。
【図２】図１の焼結機の要部概略平面図である。
【図３】図１の焼結機における点火炉からの距離と排風
温度の推移を示すグラフである。
温度の推移を示すグラフである。
【図４】幅方向排風温度パターンの説明図である。
１ 原料槽 ２ ミキサー ３ サージホッパー ４ ロータリーフィーダ ５−１〜５−５ 分割ゲート ６−１〜６−５ 原料装入嵩高計 ７ 給鉱シュート ８ グレード ９ 充填層 １０ 点火炉 １１ 風箱 １２ 主排風機 １３、１６−１〜１６−５ 熱電対 １４ 燃焼前線 １５ 焼成点 １７ 幅方向温度制御演算装置 １８ サンプラー １９ 還元粉化指数測定装置 ２０ 幅方向温度目標パターン演算装置 ２１ 手動設定器
Claims (2)
- 【請求項１】 焼結機の排風温度立ち上がり位置と排鉱
部との間で幅方向各位置における排風温度を測定し、該
測定された幅方向各位置における排風温度に基づいて給
鉱部幅方向の分割ゲート開度を操作することによって給
鉱部原料装入嵩高を調節制御する焼結機の操業方法にお
いて、パレット中央部の目標排風温度を還元粉化指数の
測定値と目標値との差に基づいて補正することを特徴と
する焼結機の操業方法。 - 【請求項２】 焼結機の排風温度立ち上がり位置と排
鉱部との間で幅方向各位置における排風温度を測定し、
該測定された幅方向各位置における排風温度に基づいて
給鉱部幅方向の分割ゲート開度を操作することによって
給鉱部原料装入嵩高を調節制御する焼結機の操業方法に
おいて、パレット中央部の目標排風温度を還元粉化指数
の測定値と目標値との差に基づいて補正すると共に、パ
レット側壁側両サイドの排風温度を幅方向の平均排風温
度より低く設定することを特徴とする焼結機の操業方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14858193A JPH06330193A (ja) | 1993-05-26 | 1993-05-26 | 焼結機の操業方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14858193A JPH06330193A (ja) | 1993-05-26 | 1993-05-26 | 焼結機の操業方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06330193A true JPH06330193A (ja) | 1994-11-29 |
Family
ID=15455950
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14858193A Pending JPH06330193A (ja) | 1993-05-26 | 1993-05-26 | 焼結機の操業方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06330193A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101304685B1 (ko) * | 2011-11-11 | 2013-09-06 | 주식회사 포스코 | 소결광 환원분화강도 개선 장치 및 방법 |
| KR101412100B1 (ko) * | 2012-04-27 | 2014-06-26 | 현대제철 주식회사 | 소결 장치 |
-
1993
- 1993-05-26 JP JP14858193A patent/JPH06330193A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101304685B1 (ko) * | 2011-11-11 | 2013-09-06 | 주식회사 포스코 | 소결광 환원분화강도 개선 장치 및 방법 |
| KR101412100B1 (ko) * | 2012-04-27 | 2014-06-26 | 현대제철 주식회사 | 소결 장치 |
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