JPH0633167B2 - 磁気ヘツド用磁器組成物 - Google Patents
磁気ヘツド用磁器組成物Info
- Publication number
- JPH0633167B2 JPH0633167B2 JP19289085A JP19289085A JPH0633167B2 JP H0633167 B2 JPH0633167 B2 JP H0633167B2 JP 19289085 A JP19289085 A JP 19289085A JP 19289085 A JP19289085 A JP 19289085A JP H0633167 B2 JPH0633167 B2 JP H0633167B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- slider
- ferrite
- magnetic head
- sintered body
- thermal expansion
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
- Adjustment Of The Magnetic Head Position Track Following On Tapes (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明はフロッピーディスク等の磁器ヘッドに使用され
る磁極片（フェライトコア）を支持する磁気ヘッド用磁
器（以下磁器ヘッド用スライダと称す）の磁器組成物に
関するものであり、さらに詳しくはMn−Znフェライトに
適した磁器ヘッド用スライダの磁器組成物に関する。
る磁極片（フェライトコア）を支持する磁気ヘッド用磁
器（以下磁器ヘッド用スライダと称す）の磁器組成物に
関するものであり、さらに詳しくはMn−Znフェライトに
適した磁器ヘッド用スライダの磁器組成物に関する。
（背景技術） 図に示す如く前記スライダ１は一般にフェライトコア２
を接着ガラス３を介して熱処理により接着され磁気ヘッ
ドを構成している。したがって、これらスライダ及びフ
ェライトコアの各々に大きな熱膨張等があると熱処理時
の熱履歴により、これら材料に亀裂や残留歪が生じ組付
け工程中にガラスハガレ等を生じる。そのためスライダ
はその磁器組成及び組成比を選択してフェライトコアの
熱膨張係数に一致させなければならない。
を接着ガラス３を介して熱処理により接着され磁気ヘッ
ドを構成している。したがって、これらスライダ及びフ
ェライトコアの各々に大きな熱膨張等があると熱処理時
の熱履歴により、これら材料に亀裂や残留歪が生じ組付
け工程中にガラスハガレ等を生じる。そのためスライダ
はその磁器組成及び組成比を選択してフェライトコアの
熱膨張係数に一致させなければならない。
また、フェライトコアにはその用途に応じ各種のグレー
ドが存在し、熱膨張係数もこのグレードにより105 〜11
7 ×10-7／℃の範囲に適用される必要がある。そのため
スライダもその組成比を変化させることにより105 〜11
7 ×10-7／℃の範囲の熱膨張係数を容易に選択されるこ
とが望まれている。
ドが存在し、熱膨張係数もこのグレードにより105 〜11
7 ×10-7／℃の範囲に適用される必要がある。そのため
スライダもその組成比を変化させることにより105 〜11
7 ×10-7／℃の範囲の熱膨張係数を容易に選択されるこ
とが望まれている。
また、このスライダはその磁器焼結体がポアが出来るだ
け少ないことが要求される。プロッピーディスクに接触
する焼結体表面にポアが多く存在すると、該ディスク表
面にコーティングされた磁性粉末がポア内に付着し易く
なり、付着した磁性粉の存在により記録・再生時の磁気
特性に障害をもたらす。
け少ないことが要求される。プロッピーディスクに接触
する焼結体表面にポアが多く存在すると、該ディスク表
面にコーティングされた磁性粉末がポア内に付着し易く
なり、付着した磁性粉の存在により記録・再生時の磁気
特性に障害をもたらす。
また、このスライダはその磁器が充分に焼結し緻密化し
ていなければならない。焼結が不充分で強度や靭性が劣
っていると磁器にチッピングやクラッチが生じ、フロッ
ピーディスクへ走行させた場合ディスク自体を損傷させ
るという重大な欠陥をまねく。
ていなければならない。焼結が不充分で強度や靭性が劣
っていると磁器にチッピングやクラッチが生じ、フロッ
ピーディスクへ走行させた場合ディスク自体を損傷させ
るという重大な欠陥をまねく。
一方、磁気ヘッドのコアとしては従来からNi−Znフェラ
イトが使用されていたがフロッピーディスク用フェライ
トコアとしては現在Ni−ZnよりもMn−Znフェライトの方
が磁性特性、特に抗磁力が優れていることから、Mn−Zn
フェライトに移行しつつある。
イトが使用されていたがフロッピーディスク用フェライ
トコアとしては現在Ni−ZnよりもMn−Znフェライトの方
が磁性特性、特に抗磁力が優れていることから、Mn−Zn
フェライトに移行しつつある。
（従来技術の説明） 従来、Ni−Znフェライトに適用されるスライダ組成物と
してはこの熱膨張係数90〜98×10-7／℃とほぼ同程度の
フォルステライトやチタン酸バリウムが知られている。
しかしながら、Mn−Znフェライトにこれら磁器を適用す
る場合、Mn−Znフェライトの熱膨張係数が105 〜117 ×
10-7／℃であり熱膨張差が大きすぎこれら磁器を適用す
ることは困難である。
してはこの熱膨張係数90〜98×10-7／℃とほぼ同程度の
フォルステライトやチタン酸バリウムが知られている。
しかしながら、Mn−Znフェライトにこれら磁器を適用す
る場合、Mn−Znフェライトの熱膨張係数が105 〜117 ×
10-7／℃であり熱膨張差が大きすぎこれら磁器を適用す
ることは困難である。
一方、Mn−Znフェライトに適用するスライダ組成物とし
ては従来からチタン酸塩系化合物を主体とする例えばチ
タン酸カルシウム、チタン酸マグネシウム及びチタン酸
ストロンチウム等がMn−Znフェライトの熱膨張係数とほ
ぼ同程度であることが知られている。しかしながら、Mn
−Znフェライトは要求特性に応じて105 〜117 ×10-7／
℃の範囲で多種多様のグレードが存在するが、従来から
この範囲の熱膨張係数を組成比を変更するのみで直線的
に変化させ各種グレードの熱膨張係数に容易に一致させ
る磁器ヘッド用スライダ組成物が見出されていない。
ては従来からチタン酸塩系化合物を主体とする例えばチ
タン酸カルシウム、チタン酸マグネシウム及びチタン酸
ストロンチウム等がMn−Znフェライトの熱膨張係数とほ
ぼ同程度であることが知られている。しかしながら、Mn
−Znフェライトは要求特性に応じて105 〜117 ×10-7／
℃の範囲で多種多様のグレードが存在するが、従来から
この範囲の熱膨張係数を組成比を変更するのみで直線的
に変化させ各種グレードの熱膨張係数に容易に一致させ
る磁器ヘッド用スライダ組成物が見出されていない。
さらに、前記チタン酸塩化合物を主体とする焼結体は鏡
面加工時に結晶粒の脱離が問題となることから、脱粒及
び選択研摩（軟弱な粒が選択的に研摩されること）のな
い加工性に優れた磁気ヘッドスライダの組成物が望まれ
ている。
面加工時に結晶粒の脱離が問題となることから、脱粒及
び選択研摩（軟弱な粒が選択的に研摩されること）のな
い加工性に優れた磁気ヘッドスライダの組成物が望まれ
ている。
（本発明が解決しようとする問題点） 本発明者は上記現状に鑑み鋭意研究の結果、MgO，CaO及
びSiO2を適当量配合したスライダ組成物はMn−Znフェラ
イトと同等の熱膨張係数105 〜117 ×10-7／℃を有し、
結晶がほぼCaO，MgO及SiO2からなる単独の結晶相となる
ので、結晶組織が極めて緻密であり、常圧焼成で殆んど
ポアの無い緻密質な焼結体が得られ、且つ鏡面加工時に
結晶粒の脱離及び選択研摩のない焼結体が得られること
を知見した。
びSiO2を適当量配合したスライダ組成物はMn−Znフェラ
イトと同等の熱膨張係数105 〜117 ×10-7／℃を有し、
結晶がほぼCaO，MgO及SiO2からなる単独の結晶相となる
ので、結晶組織が極めて緻密であり、常圧焼成で殆んど
ポアの無い緻密質な焼結体が得られ、且つ鏡面加工時に
結晶粒の脱離及び選択研摩のない焼結体が得られること
を知見した。
（発明の目的） したがって、本発明においては、Mn−Znフェライトと同
等の熱膨張係数を有し、また焼結体はポアの少ない緻密
質であり、且つ鏡面加工時に結晶粒の脱離及び選択研摩
が生じない磁気ヘッド用スライダ組成物を提供すること
を目的とする。
等の熱膨張係数を有し、また焼結体はポアの少ない緻密
質であり、且つ鏡面加工時に結晶粒の脱離及び選択研摩
が生じない磁気ヘッド用スライダ組成物を提供すること
を目的とする。
（問題を解決するための手段） 本発明によればMgOを５〜28重量％と、CaOを33〜50重量
％と、SiO2を38〜60重量％とから成る磁気ヘッド用磁器
組成物が提供される。
％と、SiO2を38〜60重量％とから成る磁気ヘッド用磁器
組成物が提供される。
上記組成範囲から成る磁気組成物はその適正焼成温度に
おいてはCaO，MgO及びSiO2からなるほぼ単独の結晶相を
構成する。これら単一相は従来のCaTiO3相を主成分とす
る磁器と比較してポス率が低くこれはスライダ材質とし
て非常に良好な特徴となる。また、実質的に単一相なる
が由に鏡面仕上げ加工時の脱粒等の欠陥が少ない。即
ち、各結晶粒同志には複合結晶組織を有する磁器に比較
して均等な応力が作用するため、局所的な応力（例えば
熱膨張差による応力）のばらつきが少いことに起因して
いるものと推察される。
おいてはCaO，MgO及びSiO2からなるほぼ単独の結晶相を
構成する。これら単一相は従来のCaTiO3相を主成分とす
る磁器と比較してポス率が低くこれはスライダ材質とし
て非常に良好な特徴となる。また、実質的に単一相なる
が由に鏡面仕上げ加工時の脱粒等の欠陥が少ない。即
ち、各結晶粒同志には複合結晶組織を有する磁器に比較
して均等な応力が作用するため、局所的な応力（例えば
熱膨張差による応力）のばらつきが少いことに起因して
いるものと推察される。
本発明においてMgOを５〜28重量％に限定した理由は、M
gOが５重量％未満ではCaSiO3相が主な結晶相として存在
し、また28重量％を超えると２MgO・SiO2相が生成して焼
結体の内部ポアが増加するか又は焼結性が悪く緻密化し
ないからである。
gOが５重量％未満ではCaSiO3相が主な結晶相として存在
し、また28重量％を超えると２MgO・SiO2相が生成して焼
結体の内部ポアが増加するか又は焼結性が悪く緻密化し
ないからである。
また、CaOを33〜50重量％に限定した理由は、CaOが33重
量％未満では焼結体中に内部ポアが発生し易くなり、50
重量％を超えるとCaSiO3，Ca3Si2Ｏ7及びMgO相が共存
し、MgO相が存在するために水和性を有する耐水性の不
安定な組織を生成し易い。
量％未満では焼結体中に内部ポアが発生し易くなり、50
重量％を超えるとCaSiO3，Ca3Si2Ｏ7及びMgO相が共存
し、MgO相が存在するために水和性を有する耐水性の不
安定な組織を生成し易い。
更に、SiO2を38〜60重量％に限定した理由はSiO2が38重
量％未満ではCa3SiO5及びMgO等の水和性を有する耐水性
の不安定な組織が生成され易く、60重量％を超えるとSi
O2相が生成し、熱膨張係数が急激に低下し、さらに、Si
O2相が増大すると焼結体のチッピングが生じ易く、精密
加工を必要とするスライダとして不適当となる。
量％未満ではCa3SiO5及びMgO等の水和性を有する耐水性
の不安定な組織が生成され易く、60重量％を超えるとSi
O2相が生成し、熱膨張係数が急激に低下し、さらに、Si
O2相が増大すると焼結体のチッピングが生じ易く、精密
加工を必要とするスライダとして不適当となる。
以下、実施例により本発明を詳細に説明する。本発明に
おいて磁気ヘッド用スライダを製作する方法は、所定の
組成比に原料を秤量し、混合粉砕後、仮焼し、次いでこ
の仮焼物を微粉砕し、有機バインダを添加して造粒し、
所定形状に成形後焼成する通常の方法が採用される。
おいて磁気ヘッド用スライダを製作する方法は、所定の
組成比に原料を秤量し、混合粉砕後、仮焼し、次いでこ
の仮焼物を微粉砕し、有機バインダを添加して造粒し、
所定形状に成形後焼成する通常の方法が採用される。
（実施例） 市販の工業原料（純度98％以上）でマグネシア源として
は例えばマグネシア（MgO）、水酸化マグネシウム（Mg
(OH)2）、炭酸マグネシウム（MgCO3）など、カルシア源
としては炭酸カルシウム（CaCO3）、水酸化カルシウム
（Ca(OH)2）、塩化カルシウム（Cacl2）など、シリカ源
としては酸化珪素（SiO2）を選びそれぞれ第１表に示す
組成比となるように秤量し、ボールミルを用いて湿式混
合し、乾燥後1000℃前後で１〜２時間仮焼を行った。仮
焼後、不純物の混入を抑えて微粉砕し、有機バインダー
等を添加して、造粒後、１．０〜２．０t/cm2の圧力で
成形した。
は例えばマグネシア（MgO）、水酸化マグネシウム（Mg
(OH)2）、炭酸マグネシウム（MgCO3）など、カルシア源
としては炭酸カルシウム（CaCO3）、水酸化カルシウム
（Ca(OH)2）、塩化カルシウム（Cacl2）など、シリカ源
としては酸化珪素（SiO2）を選びそれぞれ第１表に示す
組成比となるように秤量し、ボールミルを用いて湿式混
合し、乾燥後1000℃前後で１〜２時間仮焼を行った。仮
焼後、不純物の混入を抑えて微粉砕し、有機バインダー
等を添加して、造粒後、１．０〜２．０t/cm2の圧力で
成形した。
成形体は1200〜1450℃の温度で大気中にて焼成を行ない
第１表に示すNo.１〜８の各試料を得た。
第１表に示すNo.１〜８の各試料を得た。
得られた焼結体の結晶相は表面層から０．２mm〜０．５
mm研削後の試料を準備し、Ｘ線回折法によって固定を行
った。各々の試料の焼成温度は各試料の嵩比重が最高に
なる温度とした。耐磨耗性の判断基準となる硬度はビッ
カース硬度で荷重１kg、Hv（１．０）で示した。測定及
び算出方法はJIS Z2244に準拠し、単位はkg／mm2で示し
た。また、焼結体の緻密性については、１μｍのダイヤ
モンドペーストで最終鏡面加工した表面を200倍の倍率
における画像解析処理を行い、測定面積５mm2中にポア
の占める面積分率で示し、この値が２％以上のものを
×、１〜２％のものを△、１％以下のものを○の記号で
夫々示した。
mm研削後の試料を準備し、Ｘ線回折法によって固定を行
った。各々の試料の焼成温度は各試料の嵩比重が最高に
なる温度とした。耐磨耗性の判断基準となる硬度はビッ
カース硬度で荷重１kg、Hv（１．０）で示した。測定及
び算出方法はJIS Z2244に準拠し、単位はkg／mm2で示し
た。また、焼結体の緻密性については、１μｍのダイヤ
モンドペーストで最終鏡面加工した表面を200倍の倍率
における画像解析処理を行い、測定面積５mm2中にポア
の占める面積分率で示し、この値が２％以上のものを
×、１〜２％のものを△、１％以下のものを○の記号で
夫々示した。
試料９及び１０は従来のチタン酸塩系化合物を主体とす
るTiO2−ＣａＯ系組成物であり、CaTiO3相及びTiO2の２
相から構成される典型的な例である。このような組成物
から成る焼結体はポアの占める割合が多く、このポア内
に記録媒体からの磁性粉をとり込み易く、高密度記憶用
磁気ヘッドスライダとしてはエラー率が高く使用が制限
される。また、試料５〜８は結晶相としてはMgO（ペリ
クレース）相、SiO2（クリストバライト）相等が生成す
るため、ポアの占める割合が多くなり、焼結体の緻密性
が悪化していることが理解される。
るTiO2−ＣａＯ系組成物であり、CaTiO3相及びTiO2の２
相から構成される典型的な例である。このような組成物
から成る焼結体はポアの占める割合が多く、このポア内
に記録媒体からの磁性粉をとり込み易く、高密度記憶用
磁気ヘッドスライダとしてはエラー率が高く使用が制限
される。また、試料５〜８は結晶相としてはMgO（ペリ
クレース）相、SiO2（クリストバライト）相等が生成す
るため、ポアの占める割合が多くなり、焼結体の緻密性
が悪化していることが理解される。
これに対し、試料１〜４は本発明の範囲内のものであ
り、CaO，MgO及びSiO2の化合物からなる実質的に単一相
の組織から構成されている。このような組織から構成さ
れる焼結体はポアの発生が非常に少ない緻密質であり、
且つMn−Znフェライト用スライダとして熱膨張係数が 1
05〜107 ×10-7／℃の範囲で自由に選択できる。また、
焼結体は大略単一相織のため鏡面加工時の脱粒及び選択
研摩が少く、平滑な鏡面が容易に得られる。更にビッカ
ース硬度が700 kg／mm2程度であり、Mn−Znフェライト
の硬度と略同等である。したがって、ヘッド組立後にス
ライダとフェライトとが共存する部分を鏡面研摩した場
合、フェライトとスライダとの硬度差のために生じる選
択研摩等の問題が生じにくい。
り、CaO，MgO及びSiO2の化合物からなる実質的に単一相
の組織から構成されている。このような組織から構成さ
れる焼結体はポアの発生が非常に少ない緻密質であり、
且つMn−Znフェライト用スライダとして熱膨張係数が 1
05〜107 ×10-7／℃の範囲で自由に選択できる。また、
焼結体は大略単一相織のため鏡面加工時の脱粒及び選択
研摩が少く、平滑な鏡面が容易に得られる。更にビッカ
ース硬度が700 kg／mm2程度であり、Mn−Znフェライト
の硬度と略同等である。したがって、ヘッド組立後にス
ライダとフェライトとが共存する部分を鏡面研摩した場
合、フェライトとスライダとの硬度差のために生じる選
択研摩等の問題が生じにくい。
上記の如く本発明はMgO−CaO−SiO2系として、これらを
特定の組成比とすることにより、Mn−Ｚｎフェライトの
熱膨張係数の範囲に適用でき、またポアの少ない緻密な
焼結体が得られ、且つ鏡面加工時の脱粒及び選択研摩の
問題を生じない磁気ヘッド用スライダ組成物を得ること
ができる。
特定の組成比とすることにより、Mn−Ｚｎフェライトの
熱膨張係数の範囲に適用でき、またポアの少ない緻密な
焼結体が得られ、且つ鏡面加工時の脱粒及び選択研摩の
問題を生じない磁気ヘッド用スライダ組成物を得ること
ができる。
図面はフロッピーディスクに使用される磁気ヘッドの斜
視図である。
視図である。
Claims (1)
- 【請求項１】MgOを５〜28重量％と、CaOを33〜50重量％
と、SiO2を38〜60重量％とから成る磁気ヘッド用磁器組
成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19289085A JPH0633167B2 (ja) | 1985-08-30 | 1985-08-30 | 磁気ヘツド用磁器組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19289085A JPH0633167B2 (ja) | 1985-08-30 | 1985-08-30 | 磁気ヘツド用磁器組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6252171A JPS6252171A (ja) | 1987-03-06 |
| JPH0633167B2 true JPH0633167B2 (ja) | 1994-05-02 |
Family
ID=16298677
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19289085A Expired - Lifetime JPH0633167B2 (ja) | 1985-08-30 | 1985-08-30 | 磁気ヘツド用磁器組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0633167B2 (ja) |
-
1985
- 1985-08-30 JP JP19289085A patent/JPH0633167B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6252171A (ja) | 1987-03-06 |
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