JPS6222946B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPS6222946B2 JPS6222946B2 JP58006333A JP633383A JPS6222946B2 JP S6222946 B2 JPS6222946 B2 JP S6222946B2 JP 58006333 A JP58006333 A JP 58006333A JP 633383 A JP633383 A JP 633383A JP S6222946 B2 JPS6222946 B2 JP S6222946B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- thermal expansion
- tio
- coefficient
- ferrite
- magnetic
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Landscapes
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
- Magnetic Heads (AREA)
Description
この発明は、磁気ヘツドの構造部品に用いる非
磁性材料に係り、Mn−Znフエライトと同等の熱
膨張係数を有し、かつ高い機械的強度と良好な加
工性を有する磁気ヘツド用磁器組成物に関する。 磁気ヘツドは、磁性材料からなるコアと非磁性
材料からなる構造部品とをガラス溶着して組立て
られており、特にデジタル用磁気ヘツドには磁性
材料としてはNi−Znフエライトより高い透磁率
を有するMn−Znフエライトに置換されつつあ
り、非磁性造部品材料にはTiO2−CaO−MgO−
ZrO2系磁器が使用されている。 一般に用いられるTiO2−CaO−MgO−ZrO2系
磁器は、非常に加工性が悪く、欠けや罅が発生し
易い問題があつた。 すなわち、この構造部品材料は磁気ヘツドを構
成するため、極めて精密な加工を必要とし、研削
抵抗が小さく加工性のよいことが要求され、ま
た、磁気ヘツドに組立た際の記録媒体に対する耐
摩耗性の向上と共に上記の研削抵抗を下げ、さら
に結晶組織も緻密にする必要がある。 一方、高い飽和磁束密度（Bs＞5000G）をもつ
Mn−Znフエライトはその熱膨張係数が、107〜
110×10-7／℃であり、これより作製したコア
と、上記磁器からなる構造部品とをガラス溶着す
る際に、両者間の熱膨張係数が異なると、歪を生
じ、磁気特性の劣化が起こるだけでなく、罅、剥
離等を生じて磁気ヘツドの組立上大きな問題とな
つている。 従つて、コア材と非磁性構造部品との熱膨張係
数を同等にする必要があるが、コア材のMn−Zn
フエライトの熱膨張係数は要求される電磁気特性
によつて定まる組成により固定されるため、非磁
性構造部品材料のそれを、Mn−Znフエライトの
熱膨張係数になるよう調整する必要がある。 しかし、上記の磁気ヘツドの組立上の問題を防
止するためには、熱膨張係数の差を２×10-7／℃
以下に抑えなければならず、上述した組成の
TiO2−CaO−MgO−ZrO2系磁器では不可能であ
る。 この発明は、上述の問題点に鑑み、Mn−Znフ
エライトと同等の熱膨張係数を有し、かつ加工性
が良好で、高い機械的強度を有するTiO2−BaO
系磁器を提案するものである。 すなわち、この発明は、 TiO258〜66wt％、BaO34〜42wt％からなり、 TiO2、BaOの合計を100として、ZrO27〜10wt％
を含有し、熱膨張係数107〜110×10-7／℃を有す
ることを要旨とする磁気ヘツド用磁器組成物であ
る。 この発明による磁器組成物の成分を限定した理
由は以下のとおりである。 TiO258wt％未満、BaOが42wt％を超える含有
では、熱膨張係数が110×10-7／℃を超えてしま
い、TiO2が66wt％を超え、BaOが34wt％未満の
含有であると、熱膨張係数が107×10-7／℃未満
となり、Mn−Znフエライトとのガラス溶着の相
手材料として不適であり、加工性も一段と悪化す
る。従つてMn−Znフエライトの熱膨張係数107
〜110×10-7／℃と同じ熱膨張係数を保持させる
ため、TiO258〜66wt％、BaO34〜42wt％の含有
とする。 ZrO2は耐熱衝撃性を改善するために添加する
ものであるが、その含有がTiO2、BaOの合計を
100として、7wt％未満では熱衝撃に弱くなり、
また10wt％を超える含有ではZrO2のみの相が生
成し、耐熱衝撃の効果が低下するため、７〜
10wt％の添加とする。また、ZrO2の含有量が７
〜10wt％であると、200℃からの急冷を施しても
割れず、耐熱衝撃性に強い材料となり、磁気ヘツ
ド組立時のガラス溶着の際のクラツク発生が防止
できる。 また、磁器組成物の熱膨張係数を、107〜110×
10-7／℃に限定するのは、前述した如くMn−Zn
フエライトコアの熱膨張係数と同等とし、フエラ
イトコアとガラス溶着する際の前記問題を解消す
るためである。なお、上記熱膨張係数を有する
Mn−Znフエライトの組成の一例を示すと、
MnO23〜40モル％、ZnO5〜27モル％、Fe2O350
〜60モル％の組成物、あるいはこれにCaOと
SiO2、ZrO2、TiO2、VOのうち少なくとも一種を
添加した組成物である。 以下に、この発明を実施例に基づいて説明す
る。 市販されているTiO2、BaCO3、ZrO2を用い
て、第１表に示すこの発明による組成比ならびに
この発明の範囲外の組成比となるよう秤量し、ボ
ールミルで混合し、乾燥した後、空気中で900
℃、２時間の仮焼を行つた。さらに仮焼した原料
を再びボールミルで平均粒度1.5μｍになるま
で、微粉砕し、次に結合剤としてポリビニルアル
コールを1.5wt％加えて造粒した。造粒後に、
2000Kg／cm2の成形圧で40×20×20mmの寸法に成形
し、空気中で1200℃、２時間の焼結を行つた。 得られた磁器について、密度、熱膨張係数、ビ
ツカース硬度等の特性を調べ、第２表に測定結果
を示している。また、表中の加工性は、同一の加
工機を使用しその主軸モータの電力増加量をワツ
ト単位で表わし評価している。なお、第１表、第
２表の試料No.16〜17は、この発明の実施例であ
り、その他の試料は比較例及び従来例である。 第２表から明らかな如く、試料No.1〜６の比
較例は抗折力が弱く、またビツカース硬度が低
く、孔が増え、緻密性に欠け、これ以外の比較例
は熱膨張係数がMn−Znフエライトの熱膨張係数
107〜110×10-7／℃に合致しない。 これに対しこの発明の実施例は、TiO2−BaO
系においてZrO2を含有することにより、熱膨張
係数を107〜110×10-7／℃の間にコントロールす
ることができ、緻密性にすぐれ、加工性が良好な
材料が得られた。 また、この発明による組成比とすることによ
り、従来の焼結温度より低温にて焼結可能なた
め、緻密化され、結晶粒径が小さくなり、しかも
孔が少なく加工性の良好なる磁器が得られる。従
つて、耐摩耗性にすぐれるため、記録媒体が摺動
する磁気ヘツド構造部品用材料に最適であること
がわかる。
磁性材料に係り、Mn−Znフエライトと同等の熱
膨張係数を有し、かつ高い機械的強度と良好な加
工性を有する磁気ヘツド用磁器組成物に関する。 磁気ヘツドは、磁性材料からなるコアと非磁性
材料からなる構造部品とをガラス溶着して組立て
られており、特にデジタル用磁気ヘツドには磁性
材料としてはNi−Znフエライトより高い透磁率
を有するMn−Znフエライトに置換されつつあ
り、非磁性造部品材料にはTiO2−CaO−MgO−
ZrO2系磁器が使用されている。 一般に用いられるTiO2−CaO−MgO−ZrO2系
磁器は、非常に加工性が悪く、欠けや罅が発生し
易い問題があつた。 すなわち、この構造部品材料は磁気ヘツドを構
成するため、極めて精密な加工を必要とし、研削
抵抗が小さく加工性のよいことが要求され、ま
た、磁気ヘツドに組立た際の記録媒体に対する耐
摩耗性の向上と共に上記の研削抵抗を下げ、さら
に結晶組織も緻密にする必要がある。 一方、高い飽和磁束密度（Bs＞5000G）をもつ
Mn−Znフエライトはその熱膨張係数が、107〜
110×10-7／℃であり、これより作製したコア
と、上記磁器からなる構造部品とをガラス溶着す
る際に、両者間の熱膨張係数が異なると、歪を生
じ、磁気特性の劣化が起こるだけでなく、罅、剥
離等を生じて磁気ヘツドの組立上大きな問題とな
つている。 従つて、コア材と非磁性構造部品との熱膨張係
数を同等にする必要があるが、コア材のMn−Zn
フエライトの熱膨張係数は要求される電磁気特性
によつて定まる組成により固定されるため、非磁
性構造部品材料のそれを、Mn−Znフエライトの
熱膨張係数になるよう調整する必要がある。 しかし、上記の磁気ヘツドの組立上の問題を防
止するためには、熱膨張係数の差を２×10-7／℃
以下に抑えなければならず、上述した組成の
TiO2−CaO−MgO−ZrO2系磁器では不可能であ
る。 この発明は、上述の問題点に鑑み、Mn−Znフ
エライトと同等の熱膨張係数を有し、かつ加工性
が良好で、高い機械的強度を有するTiO2−BaO
系磁器を提案するものである。 すなわち、この発明は、 TiO258〜66wt％、BaO34〜42wt％からなり、 TiO2、BaOの合計を100として、ZrO27〜10wt％
を含有し、熱膨張係数107〜110×10-7／℃を有す
ることを要旨とする磁気ヘツド用磁器組成物であ
る。 この発明による磁器組成物の成分を限定した理
由は以下のとおりである。 TiO258wt％未満、BaOが42wt％を超える含有
では、熱膨張係数が110×10-7／℃を超えてしま
い、TiO2が66wt％を超え、BaOが34wt％未満の
含有であると、熱膨張係数が107×10-7／℃未満
となり、Mn−Znフエライトとのガラス溶着の相
手材料として不適であり、加工性も一段と悪化す
る。従つてMn−Znフエライトの熱膨張係数107
〜110×10-7／℃と同じ熱膨張係数を保持させる
ため、TiO258〜66wt％、BaO34〜42wt％の含有
とする。 ZrO2は耐熱衝撃性を改善するために添加する
ものであるが、その含有がTiO2、BaOの合計を
100として、7wt％未満では熱衝撃に弱くなり、
また10wt％を超える含有ではZrO2のみの相が生
成し、耐熱衝撃の効果が低下するため、７〜
10wt％の添加とする。また、ZrO2の含有量が７
〜10wt％であると、200℃からの急冷を施しても
割れず、耐熱衝撃性に強い材料となり、磁気ヘツ
ド組立時のガラス溶着の際のクラツク発生が防止
できる。 また、磁器組成物の熱膨張係数を、107〜110×
10-7／℃に限定するのは、前述した如くMn−Zn
フエライトコアの熱膨張係数と同等とし、フエラ
イトコアとガラス溶着する際の前記問題を解消す
るためである。なお、上記熱膨張係数を有する
Mn−Znフエライトの組成の一例を示すと、
MnO23〜40モル％、ZnO5〜27モル％、Fe2O350
〜60モル％の組成物、あるいはこれにCaOと
SiO2、ZrO2、TiO2、VOのうち少なくとも一種を
添加した組成物である。 以下に、この発明を実施例に基づいて説明す
る。 市販されているTiO2、BaCO3、ZrO2を用い
て、第１表に示すこの発明による組成比ならびに
この発明の範囲外の組成比となるよう秤量し、ボ
ールミルで混合し、乾燥した後、空気中で900
℃、２時間の仮焼を行つた。さらに仮焼した原料
を再びボールミルで平均粒度1.5μｍになるま
で、微粉砕し、次に結合剤としてポリビニルアル
コールを1.5wt％加えて造粒した。造粒後に、
2000Kg／cm2の成形圧で40×20×20mmの寸法に成形
し、空気中で1200℃、２時間の焼結を行つた。 得られた磁器について、密度、熱膨張係数、ビ
ツカース硬度等の特性を調べ、第２表に測定結果
を示している。また、表中の加工性は、同一の加
工機を使用しその主軸モータの電力増加量をワツ
ト単位で表わし評価している。なお、第１表、第
２表の試料No.16〜17は、この発明の実施例であ
り、その他の試料は比較例及び従来例である。 第２表から明らかな如く、試料No.1〜６の比
較例は抗折力が弱く、またビツカース硬度が低
く、孔が増え、緻密性に欠け、これ以外の比較例
は熱膨張係数がMn−Znフエライトの熱膨張係数
107〜110×10-7／℃に合致しない。 これに対しこの発明の実施例は、TiO2−BaO
系においてZrO2を含有することにより、熱膨張
係数を107〜110×10-7／℃の間にコントロールす
ることができ、緻密性にすぐれ、加工性が良好な
材料が得られた。 また、この発明による組成比とすることによ
り、従来の焼結温度より低温にて焼結可能なた
め、緻密化され、結晶粒径が小さくなり、しかも
孔が少なく加工性の良好なる磁器が得られる。従
つて、耐摩耗性にすぐれるため、記録媒体が摺動
する磁気ヘツド構造部品用材料に最適であること
がわかる。
【表】
【表】
【表】
Claims (1)
- １ TiO258〜66wt％、BaO34〜42wt％からな
り、TiO2、BaOの合計を100として、ZrO27〜
10wt％を含有し、熱膨張係数107〜110×10-7／
℃を有することを特徴とする磁気ヘツド用磁器組
成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58006333A JPS59131571A (ja) | 1983-01-17 | 1983-01-17 | 磁気ヘツド用磁器組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58006333A JPS59131571A (ja) | 1983-01-17 | 1983-01-17 | 磁気ヘツド用磁器組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59131571A JPS59131571A (ja) | 1984-07-28 |
| JPS6222946B2 true JPS6222946B2 (ja) | 1987-05-20 |
Family
ID=11635430
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58006333A Granted JPS59131571A (ja) | 1983-01-17 | 1983-01-17 | 磁気ヘツド用磁器組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59131571A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0258603U (ja) * | 1988-10-18 | 1990-04-26 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59171117U (ja) * | 1983-05-02 | 1984-11-15 | 元旦ビユーティ工業株式会社 | 縦葺屋根取付構造 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50133209A (ja) * | 1974-04-10 | 1975-10-22 |
-
1983
- 1983-01-17 JP JP58006333A patent/JPS59131571A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0258603U (ja) * | 1988-10-18 | 1990-04-26 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59131571A (ja) | 1984-07-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN1697094A (zh) | 锰－锌铁氧体磁体材料及其用该材料制备高导锰－锌铁氧体的方法 | |
| JPS6222947B2 (ja) | ||
| JPS6021940B2 (ja) | 磁気ヘツド用非磁性セラミツクス | |
| JPS59131571A (ja) | 磁気ヘツド用磁器組成物 | |
| JPS6250434B2 (ja) | ||
| JPS6154745B2 (ja) | ||
| JPS6224386B2 (ja) | ||
| JPS6224384B2 (ja) | ||
| JPS6029670B2 (ja) | 磁気ヘツド用磁器組成物 | |
| JPS643828B2 (ja) | ||
| JPS6222948B2 (ja) | ||
| JPH0469103B2 (ja) | ||
| JPH0335258B2 (ja) | ||
| JPS62292672A (ja) | 磁気ヘツド用磁器組成物 | |
| JPS5845166A (ja) | 磁気ヘッド用磁器組成物 | |
| JPS59190264A (ja) | 磁気ヘツド用磁器組成物 | |
| JPS6158427B2 (ja) | ||
| JPS6158429B2 (ja) | ||
| JPS6158426B2 (ja) | ||
| JP3078302B2 (ja) | 非磁性セラミック組成物 | |
| JPH02243562A (ja) | 磁気ヘッド用非磁性セラミックス材料 | |
| JPS63134559A (ja) | 磁気ヘツド用非磁性セラミツクス | |
| JPS6029669B2 (ja) | 磁気ヘッド用非磁性セラミックス | |
| JPH02283654A (ja) | 磁気ヘッド用磁器組成物 | |
| JPH06316459A (ja) | 構造用非磁性セラミック材料 |