JPH01252565A - 磁気ヘッド用非磁性磁器材料及びその製造方法 - Google Patents
磁気ヘッド用非磁性磁器材料及びその製造方法Info
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- JPH01252565A JPH01252565A JP63079568A JP7956888A JPH01252565A JP H01252565 A JPH01252565 A JP H01252565A JP 63079568 A JP63079568 A JP 63079568A JP 7956888 A JP7956888 A JP 7956888A JP H01252565 A JPH01252565 A JP H01252565A
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- magnetic
- thermal expansion
- magnetic head
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
従来フロッピーディスクヘッド、ハードディスクヘッド
及びオーディオヘッド等に用いられる磁気ヘッド用非磁
性磁器材料及びその製造方法に関し、特にスライダー材
料及びその製造方法に関するものである。
及びオーディオヘッド等に用いられる磁気ヘッド用非磁
性磁器材料及びその製造方法に関し、特にスライダー材
料及びその製造方法に関するものである。
［従来の技術］
従来、フロッピーディスクヘッド、ハードディスクヘッ
ド、オーディオヘッド等に用いられる磁気ヘッド用非磁
性磁器材料としてはＭａＯ−Ｔ１０１系及びＣａ０−Ｔ
ｉＯ□系を主とするチタニア系の磁器が用いられてきた
。これらの磁器に共通する性質は、ヴイカース硬度が７
００〜９００にＱ ／ ｍｎ ’でフェライトに近い硬
度を有し、その焼結体が緻密で平滑な研磨面が得られる
ことである。また熱膨張係数が化学組成を調整すること
により、９０ Ｘ １０−７／℃〜９７ｘｌ□−７（Ｂ
ａ ＯＴ ｉ Ｏ２系）、９０×１０−７／℃〜１１
７ Ｘ １０−７／”Ｃ（Ｃａｏ Ｔ ｉ ０２系）
と自由に調整できること等である。ヴイカース硬度はそ
の材料の耐摩耗性を表し、上記した値は磁気ヘッドのコ
ア材・とじて用いられるＮ１−ＺｎフェライトやＭｎ−
Ｚｎフェライトの牽粍性に比較的に近似するため、スラ
イダー材として要求される条件を満たすものである。
ド、オーディオヘッド等に用いられる磁気ヘッド用非磁
性磁器材料としてはＭａＯ−Ｔ１０１系及びＣａ０−Ｔ
ｉＯ□系を主とするチタニア系の磁器が用いられてきた
。これらの磁器に共通する性質は、ヴイカース硬度が７
００〜９００にＱ ／ ｍｎ ’でフェライトに近い硬
度を有し、その焼結体が緻密で平滑な研磨面が得られる
ことである。また熱膨張係数が化学組成を調整すること
により、９０ Ｘ １０−７／℃〜９７ｘｌ□−７（Ｂ
ａ ＯＴ ｉ Ｏ２系）、９０×１０−７／℃〜１１
７ Ｘ １０−７／”Ｃ（Ｃａｏ Ｔ ｉ ０２系）
と自由に調整できること等である。ヴイカース硬度はそ
の材料の耐摩耗性を表し、上記した値は磁気ヘッドのコ
ア材・とじて用いられるＮ１−ＺｎフェライトやＭｎ−
Ｚｎフェライトの牽粍性に比較的に近似するため、スラ
イダー材として要求される条件を満たすものである。
また、平滑なる研磨面は磁気記録媒体と常に接触し摺動
する磁気ヘッドの構造体としては、記録媒体との摩擦を
少くし記録媒体に傷をつけないための基本的な条件であ
る。
する磁気ヘッドの構造体としては、記録媒体との摩擦を
少くし記録媒体に傷をつけないための基本的な条件であ
る。
更に、熱膨張係数の調整は磁気ヘッドのコア材とガラス
ボンディングで接合する際の熱膨張係数の差から生ずる
熱応力によってコアに発生するしと割れを阻止し残留応
力による磁気特性の劣化と動作時の温度変化による熱応
力の発生とそれに伴う磁気ヘッドの性能劣化を防止する
ために必要なものである。
ボンディングで接合する際の熱膨張係数の差から生ずる
熱応力によってコアに発生するしと割れを阻止し残留応
力による磁気特性の劣化と動作時の温度変化による熱応
力の発生とそれに伴う磁気ヘッドの性能劣化を防止する
ために必要なものである。
このようにＢａｄ−Ｔｉ１２系及びＣａ０−Ｔ ｉ Ｏ
２系磁器は磁気ヘッドのスライダー材として要求される
基本的な条件を一応満足するために、現在磁気ヘッド用
のスライダー材の大部分はＢａＯ−ＴｉＯ２系もしくは
Ｃａ ＯＴ ｉ Ｏを系の磁器材料である。
２系磁器は磁気ヘッドのスライダー材として要求される
基本的な条件を一応満足するために、現在磁気ヘッド用
のスライダー材の大部分はＢａＯ−ＴｉＯ２系もしくは
Ｃａ ＯＴ ｉ Ｏを系の磁器材料である。
［発明が解決しようとする課題〕
しかしながら年ごとに磁気記録密度（Ｂ ）の向上す
るすう勢から設計上磁気ヘッドのコア材に用いるフェラ
イトにはできるだけ大きな磁束密度Ｂ を要求されるよ
うになってきた。ことにＭｎ−Ｚｎフェライト系で高磁
束密度Ｂ を得るには、組成比を調整することが必要で
、この場合にＭｎ−Ｚｎフェライトの成分系の性質から
必然的に熱膨張係数が大きくなり１２０ｘｌＯ−７／℃
〜１４５Ｘ１０−７／’Ｃのような磁気ヘッド用Ｍｎ−
Ｚｎフェライトが得られ、このような高熱膨張係数を有
する。Ｍｎ−Ｚｎフェライトが使用されるようになった
。このため従来用いられてきたＢ ａ ＯＴ Ｌ ０２
系、Ｃａ ＯＴ ｉ Ｏｆ系磁器材料は組成を調整して
も熱膨張係数はせいぜい１１７Ｘ１０−’〜／℃程度で
あるため高磁束密度を達成したフェライトコアにこれら
旧来のスライダー材を用いる場合には、両者の熱膨張係
数の不一致に起因した製造工程中のコアのヒビ割れと磁
気ヘッドの性能の低下を招く不都合を生じた。
るすう勢から設計上磁気ヘッドのコア材に用いるフェラ
イトにはできるだけ大きな磁束密度Ｂ を要求されるよ
うになってきた。ことにＭｎ−Ｚｎフェライト系で高磁
束密度Ｂ を得るには、組成比を調整することが必要で
、この場合にＭｎ−Ｚｎフェライトの成分系の性質から
必然的に熱膨張係数が大きくなり１２０ｘｌＯ−７／℃
〜１４５Ｘ１０−７／’Ｃのような磁気ヘッド用Ｍｎ−
Ｚｎフェライトが得られ、このような高熱膨張係数を有
する。Ｍｎ−Ｚｎフェライトが使用されるようになった
。このため従来用いられてきたＢ ａ ＯＴ Ｌ ０２
系、Ｃａ ＯＴ ｉ Ｏｆ系磁器材料は組成を調整して
も熱膨張係数はせいぜい１１７Ｘ１０−’〜／℃程度で
あるため高磁束密度を達成したフェライトコアにこれら
旧来のスライダー材を用いる場合には、両者の熱膨張係
数の不一致に起因した製造工程中のコアのヒビ割れと磁
気ヘッドの性能の低下を招く不都合を生じた。
そこで、本発明の技術的課題は、これらの欠点を除去す
るたメＢ ａｏ Ｔ ｉ Ｏｘ −Ｎ ｉ Ｏ系の磁
器材料の化学組成を調整し、従来のＢａ０−Ｔ ｉ Ｏ
２系、Ｃａ ＯＴ ｉ Ｏ２系の磁器で不可能であった
１２０Ｘ１０−７／℃以上の熱膨張係数を実現し、更に
、磁気ヘッド用スライダー材としての基本的条件である
耐鷹耗性、及び平滑なボイドの少ない磁気ヘッド用非磁
性磁器材料及びその製造方法を提供することである。
るたメＢ ａｏ Ｔ ｉ Ｏｘ −Ｎ ｉ Ｏ系の磁
器材料の化学組成を調整し、従来のＢａ０−Ｔ ｉ Ｏ
２系、Ｃａ ＯＴ ｉ Ｏ２系の磁器で不可能であった
１２０Ｘ１０−７／℃以上の熱膨張係数を実現し、更に
、磁気ヘッド用スライダー材としての基本的条件である
耐鷹耗性、及び平滑なボイドの少ない磁気ヘッド用非磁
性磁器材料及びその製造方法を提供することである。
［課題を解決すための手段］
本発明によれば、モル百分率でＢａＯが０．８〜８モル
％、Ｔ ｉ Ｏ２が６〜３３モル％、残部が実質的にＮ
ｉＯよりなる主成分を含有し、熱膨張係数が１２０Ｘ１
０−７／℃以上であることを特徴とする磁気ヘッド用非
磁性磁器材料が得られる。
％、Ｔ ｉ Ｏ２が６〜３３モル％、残部が実質的にＮ
ｉＯよりなる主成分を含有し、熱膨張係数が１２０Ｘ１
０−７／℃以上であることを特徴とする磁気ヘッド用非
磁性磁器材料が得られる。
また、本発明によれば、上記した主成分に、副成分とし
てＡｊ、Ｏ，、ＳｉＯ□、ＭｇＯ。
てＡｊ、Ｏ，、ＳｉＯ□、ＭｇＯ。
ＳｎＯ，ＺｒＯ２，Ｎｂｔ Ｏｓ 、ＭｎＯ，ＺｎＯの
中から選択された少くとも１種を重量百分率で０〜１０
ｗｔ％（０は含ます）含有することを特徴とする磁気ヘ
ッド用非磁性磁器材料が得られる。
中から選択された少くとも１種を重量百分率で０〜１０
ｗｔ％（０は含ます）含有することを特徴とする磁気ヘ
ッド用非磁性磁器材料が得られる。
また、本発明によれば、ＢａＯとＴ ｉ Ｏ２を含有す
る第１の原料を混合し粉砕し、第１の混合物を得る第１
の混合物を８００℃〜１２００℃の範囲内の温度で予焼
する予焼工程と、予焼上りの第１の混合物にＮｉＯを含
有する第２の原料を混合・粉砕し、第２の混合物を得る
第２の混合工程と、第２の混合物を油圧プレス成形し成
形体を得る圧縮成形工程と、この成形体を１０００℃〜
１３００℃の範囲内の温度で焼成する焼成工程とを有す
ることを特徴とする磁気ヘッド用非磁性磁器材料の製造
方法が得られる。
る第１の原料を混合し粉砕し、第１の混合物を得る第１
の混合物を８００℃〜１２００℃の範囲内の温度で予焼
する予焼工程と、予焼上りの第１の混合物にＮｉＯを含
有する第２の原料を混合・粉砕し、第２の混合物を得る
第２の混合工程と、第２の混合物を油圧プレス成形し成
形体を得る圧縮成形工程と、この成形体を１０００℃〜
１３００℃の範囲内の温度で焼成する焼成工程とを有す
ることを特徴とする磁気ヘッド用非磁性磁器材料の製造
方法が得られる。
さらに本発明によれば、上記した焼成工程の後に焼成し
た成形体を熱間プレスする熱間プレス工程を有すること
を特徴とする磁気ヘッド用非磁性磁器材料の製造方法が
得られる。
た成形体を熱間プレスする熱間プレス工程を有すること
を特徴とする磁気ヘッド用非磁性磁器材料の製造方法が
得られる。
ここで、第２の混合物は、ＡＩ ２０Ｂ 。
５ｉＯｚ 、ＭｇＯ，ＳｎＯ，ＺｒＯ２゜Ｎ ｂ ２０
ｓ 、 Ｍ ｎ Ｏ、Ｚ ｎ Ｏの中から選択された
少くとも１種を重量百分率で、０〜１０ｗｔ％（０は含
まず）含有することが望ましく、Ｂａｄ。
ｓ 、 Ｍ ｎ Ｏ、Ｚ ｎ Ｏの中から選択された
少くとも１種を重量百分率で、０〜１０ｗｔ％（０は含
まず）含有することが望ましく、Ｂａｄ。
ＴｉＯ２，ＮｉＯの成分のモル比は、それぞれ０゜８〜
８モル％、：６〜３３モル％であることが望ましい。
８モル％、：６〜３３モル％であることが望ましい。
［作 用］
次に以下図面を参照しながら本発明の作用について説明
する。第１図は複数の結晶相を有する磁気の微ｍ構造を
示す、この図において斜線を施した結晶相をＡ層、斜線
の無いものをＢ層とする。
する。第１図は複数の結晶相を有する磁気の微ｍ構造を
示す、この図において斜線を施した結晶相をＡ層、斜線
の無いものをＢ層とする。
今Ａ層の熱膨張係数をαａ、Ｂ相の熱膨張係数をα８と
し、夫々が一定の体積当りで占める体積比率をλ、、λ
あとすると２相の混合体で成る物質の熱膨張係数αは（
１）式で推定することができる。
し、夫々が一定の体積当りで占める体積比率をλ、、λ
あとすると２相の混合体で成る物質の熱膨張係数αは（
１）式で推定することができる。
α＝λ、α、＋λ−αｂ ・・・（１）従って所望の
磁器材料の熱膨張係数がα、とαゎの間にあれば２相の
混合比率を調整してλ、。
磁器材料の熱膨張係数がα、とαゎの間にあれば２相の
混合比率を調整してλ、。
λ、を適当な値に調節すれば所要のαを実現することが
できる。ただしこの場合混合する２つの結晶相の間で新
しい反応生成物が生じこの物質の熱膨張係数がα、、α
ｂとかけ離れた値であるときは（１）式の関係は成立し
ない。
できる。ただしこの場合混合する２つの結晶相の間で新
しい反応生成物が生じこの物質の熱膨張係数がα、、α
ｂとかけ離れた値であるときは（１）式の関係は成立し
ない。
第２図はＢａＯ−ＴｉＯ２系磁器のＴ ｉ Ｏ２のモル
％と熱膨張係数の関係を示す、この図において、Ｔ ｉ
Ｏ２がＢａＯより大なるにつれて、熱膨張係数が単調
に減少することが認められる。この化学組成付近ではＢ
ａ２Ｔｉ＊Ｏｔ。の相とＴ ｉ Ｏ２の相の混在し、Ｂ
ａＯとＴ ｉ Ｏ２の組み合わせにって両方相の割合が
異なる組織が得られる。
％と熱膨張係数の関係を示す、この図において、Ｔ ｉ
Ｏ２がＢａＯより大なるにつれて、熱膨張係数が単調
に減少することが認められる。この化学組成付近ではＢ
ａ２Ｔｉ＊Ｏｔ。の相とＴ ｉ Ｏ２の相の混在し、Ｂ
ａＯとＴ ｉ Ｏ２の組み合わせにって両方相の割合が
異なる組織が得られる。
したがってＢ ａ ＯＴ ｉ Ｏｉ系の熱膨張係数はＢ
ａ２Ｔ ｉ ９０２Ｇ相の熱膨張係数とＴｉＯ２相の
熱膨張係数によって（１）式の関係で決定される。
ａ２Ｔ ｉ ９０２Ｇ相の熱膨張係数とＴｉＯ２相の
熱膨張係数によって（１）式の関係で決定される。
（１）式の原理に基づくと、熱膨張係数が１２０Ｘ １
０−７／’Ｃ以上の磁器材料を得るためには、αが１２
０Ｘ１０−７／’Ｃ以上の物質を微細構造の中に分散さ
せることで実現できる。この為にはできるだけ熱膨張係
数が大きく且つ主成分のＢａ０−Ｔ ｉ Ｏを系と混合
した際になじみが良く主成分のＢ ａ ＯＴ ｉ Ｏ２
系の特質である平滑な研磨面、適度の硬度、良好な加工
性、非磁性等の性質を失わない第゛３の物質の選定が必
要である。
０−７／’Ｃ以上の磁器材料を得るためには、αが１２
０Ｘ１０−７／’Ｃ以上の物質を微細構造の中に分散さ
せることで実現できる。この為にはできるだけ熱膨張係
数が大きく且つ主成分のＢａ０−Ｔ ｉ Ｏを系と混合
した際になじみが良く主成分のＢ ａ ＯＴ ｉ Ｏ２
系の特質である平滑な研磨面、適度の硬度、良好な加工
性、非磁性等の性質を失わない第゛３の物質の選定が必
要である。
本発明はこの目的のなめに種々の物質を検討した結果（
ＮｉＯ酸化ニッケル）を第３成分として混合したＢ ａ
ｏ Ｔ ｉ ０２ Ｂ ｉ Ｏ系の磁器が磁気ヘッ
ド用非磁性材料として基本的に必要な全ての条件を具備
していることと熱膨張係数が所望する１２０〜１４０
Ｘ−７／℃の間で゛調整できることを発見した。
ＮｉＯ酸化ニッケル）を第３成分として混合したＢ ａ
ｏ Ｔ ｉ ０２ Ｂ ｉ Ｏ系の磁器が磁気ヘッ
ド用非磁性材料として基本的に必要な全ての条件を具備
していることと熱膨張係数が所望する１２０〜１４０
Ｘ−７／℃の間で゛調整できることを発見した。
更に主成分に副成分としてＡＪ２０ｍ。
５ｉｎ２．ＭｇＯ，ＳｎＯ，ＺｒＯ２＋Ｎｂｚ Ｏｓ
、ＭｎＯ，ＺｎＯの中から選ばれた少なくとも１種以上
を添加することにより主成分から生ずるＢ ａｚ Ｔ
ｌ ｅ Ｏ２ｏ相、’ｒｔｏｔ相、ＭｎＯ相の結晶粒径
の成長を抑制し、気孔率を減少させるため磁気材料の機
械的強度が向上し、加工時の耐チッピング性等を向上で
きることを発見した。
、ＭｎＯ，ＺｎＯの中から選ばれた少なくとも１種以上
を添加することにより主成分から生ずるＢ ａｚ Ｔ
ｌ ｅ Ｏ２ｏ相、’ｒｔｏｔ相、ＭｎＯ相の結晶粒径
の成長を抑制し、気孔率を減少させるため磁気材料の機
械的強度が向上し、加工時の耐チッピング性等を向上で
きることを発見した。
更に付記すべきことはＢ ａ ＯＴ ｉ Ｏ２−ＮｉＯ
系の磁器材料は基本的に濃緑がら黒の色を呈し今日の磁
気ヘッド用非磁性材料の製造ではきわめて一般的である
熱間静水圧プレス（ＨＩＰ）処理に際し還元による着色
がなく製造ラインにおける色の不安定さを生じない利点
を有している。
系の磁器材料は基本的に濃緑がら黒の色を呈し今日の磁
気ヘッド用非磁性材料の製造ではきわめて一般的である
熱間静水圧プレス（ＨＩＰ）処理に際し還元による着色
がなく製造ラインにおける色の不安定さを生じない利点
を有している。
［実施例］
以下本発明の実施例について説明する。
第１表は、本発明の実施例に係る磁気ヘッド用非磁性材
料の基本特性を示す。
料の基本特性を示す。
以下余白
この表においてＢａｄ、Ｔｉ０ｚ 、ＮｉＯをそれぞれ
１〜１０％、５〜４０％残部として含有する磁器材料ｋ
ｌ〜ｋ１０の焼結密度、熱膨張係数、ヴイカース硬度、
抗折温度についてそれぞれ調べなものである。
１〜１０％、５〜４０％残部として含有する磁器材料ｋ
ｌ〜ｋ１０の焼結密度、熱膨張係数、ヴイカース硬度、
抗折温度についてそれぞれ調べなものである。
焼結体の密度は、ＮｉＯが増えると増加す＆傾向を示す
。
。
更にＢａ０−ＴｉＯｚ−ＮｉＯ系においては従来Ｂ１０
−Ｔｉ０□系において実現できなかった熱膨張係数１２
０Ｘ１０−７／℃以上が予測通り実現できたと同時に基
本的な機械的性質であるヴイカース硬度、抗折強度、加
工性は従来のＢａ０−Ｔ ｉ Ｏｘ系に近く磁気ヘッド
用非磁性材料としてこの系が基本的に充分な特性を備え
ていることが判明した。
−Ｔｉ０□系において実現できなかった熱膨張係数１２
０Ｘ１０−７／℃以上が予測通り実現できたと同時に基
本的な機械的性質であるヴイカース硬度、抗折強度、加
工性は従来のＢａ０−Ｔ ｉ Ｏｘ系に近く磁気ヘッド
用非磁性材料としてこの系が基本的に充分な特性を備え
ていることが判明した。
ＮｉＯが６０モル％以下の材料については熱膨張係数は
従来よりあるＣａＯＴｉＯ２系の上限と等しくなる。
従来よりあるＣａＯＴｉＯ２系の上限と等しくなる。
一方、ＮｉＯが９２モル％以上になるとヴイカース硬度
が下り耐摩耗性及び機械的強度が劣る。
が下り耐摩耗性及び機械的強度が劣る。
ＢａＯとＴ ｉ Ｏ２のモル比においてＴ ｉ Ｏ２／
ＢａＯが３より小になるとＢ ａ Ｔ ｉ ４０ ＊相
が生じ易くなり機械的強度が低下する（第４の材料）。
ＢａＯが３より小になるとＢ ａ Ｔ ｉ ４０ ＊相
が生じ易くなり機械的強度が低下する（第４の材料）。
同時にＴｉＯ２／ＢａＯが５より大になると微細構造内
でＢａＯＴｉＯ２で構成している結晶相の熱膨張係数が
Ｔ１９２相の増加に伴って９０Ｘ１０−’／”Ｃを下ま
わり（１）式における全体への寄与率が小さくなり好ま
しくない（第５の材料）。
でＢａＯＴｉＯ２で構成している結晶相の熱膨張係数が
Ｔ１９２相の増加に伴って９０Ｘ１０−’／”Ｃを下ま
わり（１）式における全体への寄与率が小さくなり好ま
しくない（第５の材料）。
結果としてＢａＯの全体に占めるモル％は０，８〜８モ
ル％、Ｔ ｉ Ｏ２は６〜３３モル％の範囲にあれば機
械的強度にすぐれ、熱膨張係数も良いことが判った。
ル％、Ｔ ｉ Ｏ２は６〜３３モル％の範囲にあれば機
械的強度にすぐれ、熱膨張係数も良いことが判った。
以上の結果、本発明の実施例における最適な基本構成は
第３図に示すように、 ＢａＯ０，８〜８モル％ ＴｉＯ２６〜３３モル％ ＮＩＯ６０〜９０モル％ 実線１内に囲まれる範囲である。
第３図に示すように、 ＢａＯ０，８〜８モル％ ＴｉＯ２６〜３３モル％ ＮＩＯ６０〜９０モル％ 実線１内に囲まれる範囲である。
原料として市販の試薬がである純度９７％以上の二酸化
チタン炭酸バリウムを所定の化学組成になるように秤量
し、樹脂ボールミル及び高強度ジルコニアボールと純水
で２０時間以上混合した。
チタン炭酸バリウムを所定の化学組成になるように秤量
し、樹脂ボールミル及び高強度ジルコニアボールと純水
で２０時間以上混合した。
次に濾過乾煉後アルミナ匣鉢に入れて８００℃〜１２０
０℃の間で２時間以上予焼した。
０℃の間で２時間以上予焼した。
次に樹脂製ボールミルを用いてＢａＯ−ＴｉＯ２系の予
焼上り粉末と所定量の酸化ニッケルを秤量して高強度ジ
ルコニアボールと純水で２０時間以上混合と湿式粉砕を
同時に行った。
焼上り粉末と所定量の酸化ニッケルを秤量して高強度ジ
ルコニアボールと純水で２０時間以上混合と湿式粉砕を
同時に行った。
−過乾燥後ＰＶＡ８％溶液を１０ｗｔ％ライカイキで混
入し２８メツシユのふるいを通し水分調整後油圧プレス
機にて１ｔＯｎ／ａａの圧力でプレスしたて４市、よこ
５０面、高さ１０市の成形体を得た。続いて、この成形
体大気中にて１２００〜１３００℃の間で２時間以上焼
成磁器材料を得た。
入し２８メツシユのふるいを通し水分調整後油圧プレス
機にて１ｔＯｎ／ａａの圧力でプレスしたて４市、よこ
５０面、高さ１０市の成形体を得た。続いて、この成形
体大気中にて１２００〜１３００℃の間で２時間以上焼
成磁器材料を得た。
（第１〜第１０の磁器材料）
実施例２゜
本発明の実施例２について説明する。
第２表は、本発明の実施例２に係る磁気ヘッド材料の基
本特性を示す。
本特性を示す。
以下余白
この表において、実施例１で得られた磁気ヘッド用非磁
性材料ＮＱ３．Ｎｃ６．ＮＯ３について、ＨＩＰ上りを
施したものである。
性材料ＮＱ３．Ｎｃ６．ＮＯ３について、ＨＩＰ上りを
施したものである。
熱膨張係数は、実施例１に係る材料と変わらない、一方
焼結密度、ヴイカース硬度、抗折強度はともに上昇して
いることが、認められた。
焼結密度、ヴイカース硬度、抗折強度はともに上昇して
いることが、認められた。
本発明の実施例２に係る磁気ヘッド材料は次のように製
造された。実施例１で得られた第３．第６および第８の
材料を熱間静水圧プレス（ＨＩＰ）装置を用いて１１０
０℃〜１３００℃にて、１０００ ｋｇ／ｃｄの圧力で
、−時間〜３時間のＨＩＰ処理を施し、第３′、第６′
、第８′の磁気へ・ラド用非磁性材料を得た。
造された。実施例１で得られた第３．第６および第８の
材料を熱間静水圧プレス（ＨＩＰ）装置を用いて１１０
０℃〜１３００℃にて、１０００ ｋｇ／ｃｄの圧力で
、−時間〜３時間のＨＩＰ処理を施し、第３′、第６′
、第８′の磁気へ・ラド用非磁性材料を得た。
第２表は、この第３′、第６′、第８′の非磁性材料に
ついて測定したものである。
ついて測定したものである。
実施例３゜
本発明の実施例２について説明する。
第３表は、本発明の実施例３に係る磁気ヘッド材料の基
本特性を示す、実施例１の非磁性材料を主成分とし混合
段階で、添加物を添加し、実施例１の製造プロセスに従
って得た第１１〜第４３の材料の基本的物性を測定した
ものである。
本特性を示す、実施例１の非磁性材料を主成分とし混合
段階で、添加物を添加し、実施例１の製造プロセスに従
って得た第１１〜第４３の材料の基本的物性を測定した
ものである。
以下余白
この表から明らかなようにＡｊｌｉＯｓ。
５ｉＯｚ 、ＭｇＯ，ＳｎＯ，ＺｎＯ，Ｙ２０ｓ 。
Ｎｂｘ Ｏｓ 、ＭｎＯのいずれかを適量添加すること
により平均粒径を細かくして抗折力及びヴイカース硬度
の向上させることが確められた。
により平均粒径を細かくして抗折力及びヴイカース硬度
の向上させることが確められた。
更に適量の添加では加工時のチッピングが著しく抑制で
きることが確認できた。また、上記しないずれの添加物
においても、添加量が５〜１０ｗｔ％を越えると加工に
際しチッピングが生じ易くもろくなることが認められた
。
きることが確認できた。また、上記しないずれの添加物
においても、添加量が５〜１０ｗｔ％を越えると加工に
際しチッピングが生じ易くもろくなることが認められた
。
従って、実施例３と前記の主成分に加えてＡｊ２０ｓ
、Ｓ ｉ Ｏ２，ＭｇＯ，ＳｎＯ，ＺｎＯ。
、Ｓ ｉ Ｏ２，ＭｇＯ，ＳｎＯ，ＺｎＯ。
Ｎｂ２Ｏ３，ＭｎＯの中から選ばれた少くとも１種を１
０ｗｔ％以下添加することにより強度の向上とチッピン
グ抑制でができることが判明した。
０ｗｔ％以下添加することにより強度の向上とチッピン
グ抑制でができることが判明した。
［発明の効果］
以上詳述したように本発明によれば高密度記録に必要な
高磁束密度のフェライトに対応できる従来のＢａｄ−Ｔ
ｉ１２系、Ｃａｂ−Ｔｉ１２系で実現できなかった熱膨
張係数１２０ｘｌＯ−７／’Ｃ以上の磁気ヘッド磁性材
料及びそのＩ！！遣方法が提供できることになり、この
ことは工業的にきわめて有用である。
高磁束密度のフェライトに対応できる従来のＢａｄ−Ｔ
ｉ１２系、Ｃａｂ−Ｔｉ１２系で実現できなかった熱膨
張係数１２０ｘｌＯ−７／’Ｃ以上の磁気ヘッド磁性材
料及びそのＩ！！遣方法が提供できることになり、この
ことは工業的にきわめて有用である。
第１図は複数の結晶相からなる非磁性磁器材料の微細構
造のモデルを示す図、第２図はＢａ０−Ｔ ｉ Ｏを系
におけるＢａＯとＴｉＯ□のモル比と熱膨張係数の関係
を示す図である。第３図は本発明の実施例に係る磁気ヘ
ッド用非磁性磁器材料の化学組成を示す図である。
造のモデルを示す図、第２図はＢａ０−Ｔ ｉ Ｏを系
におけるＢａＯとＴｉＯ□のモル比と熱膨張係数の関係
を示す図である。第３図は本発明の実施例に係る磁気ヘ
ッド用非磁性磁器材料の化学組成を示す図である。
Claims (4)
- １．モル百分率でＢａＯが０．８〜８モル％、ＴｉＯ＿
２が６〜３３モル％、残部が実質的にＮｉＯよりなる主
成分を含有し熱膨張係数が１２０×１０＾−＾７／℃以
上であることを特徴とする磁気ヘッド用非磁性磁器材料
。 - ２．上記主成分に、副成分としてＡｌ＿２Ｏ＿３，Ｓｉ
Ｏ＿２，ＭｇＯ，ＳｎＯ，ＺｒＯ＿２，Ｎｂ＿２Ｏ＿３
，ＭｎＯ，ＺｎＯの中から選択された少くとも１種を、
０〜１０ｗｔ％（０は含まず）含有することを特徴とす
る第１の請求項記載の磁気ヘッド用非磁性磁器材料。 - ３．ＢａＯとＴｉＯ＿２を含有する第１の原料を混合し
、粉砕し、第１の混合物を得る第１の混合工程と、上記
第１の混合物を８００℃〜１２００℃の範囲内の温度で
予焼する予焼工程と、 予焼上りの第１の混合物にＮｉＯを含有する第２の原料
を混合・粉砕し第２の混合物を得る第２の混合工程と、 上記第２の混合物を油圧プレス成形し成形体を得る圧縮
成形工程と、 上記成形体を１２００〜１３００℃の範囲内の温度で焼
成する焼成工程とを有することを特徴とする磁気ヘッド
用非磁性磁器材料の製造方法。 - ４．上記焼成工程の後に焼成した成形体を熱間プレスす
る熱間プレス工程を有することを特徴とする第３の請求
項記載の磁気ヘッド用非磁性磁器材料の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63079568A JPH0776125B2 (ja) | 1988-03-31 | 1988-03-31 | 磁気ヘッド用非磁性磁器材料及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63079568A JPH0776125B2 (ja) | 1988-03-31 | 1988-03-31 | 磁気ヘッド用非磁性磁器材料及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01252565A true JPH01252565A (ja) | 1989-10-09 |
| JPH0776125B2 JPH0776125B2 (ja) | 1995-08-16 |
Family
ID=13693608
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63079568A Expired - Lifetime JPH0776125B2 (ja) | 1988-03-31 | 1988-03-31 | 磁気ヘッド用非磁性磁器材料及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0776125B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03146457A (ja) * | 1989-10-30 | 1991-06-21 | Kyocera Corp | 磁気ヘッド用磁器組成物 |
| US7403356B1 (en) * | 2004-04-29 | 2008-07-22 | Seagate Technology Llc | Disk drive including slider mover having low thermal coefficient of resistivity |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59146977A (ja) * | 1983-12-19 | 1984-08-23 | 日立金属株式会社 | 磁気ヘツド用非磁性セラミツクス |
| JPS60264363A (ja) * | 1984-06-12 | 1985-12-27 | ティーディーケイ株式会社 | 磁気ヘツド用非磁性セラミツク材料 |
| JPS62143857A (ja) * | 1985-12-17 | 1987-06-27 | 株式会社トーキン | 磁気ヘツド用非磁性材料 |
-
1988
- 1988-03-31 JP JP63079568A patent/JPH0776125B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59146977A (ja) * | 1983-12-19 | 1984-08-23 | 日立金属株式会社 | 磁気ヘツド用非磁性セラミツクス |
| JPS60264363A (ja) * | 1984-06-12 | 1985-12-27 | ティーディーケイ株式会社 | 磁気ヘツド用非磁性セラミツク材料 |
| JPS62143857A (ja) * | 1985-12-17 | 1987-06-27 | 株式会社トーキン | 磁気ヘツド用非磁性材料 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03146457A (ja) * | 1989-10-30 | 1991-06-21 | Kyocera Corp | 磁気ヘッド用磁器組成物 |
| US7403356B1 (en) * | 2004-04-29 | 2008-07-22 | Seagate Technology Llc | Disk drive including slider mover having low thermal coefficient of resistivity |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0776125B2 (ja) | 1995-08-16 |
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