JPH0633257A - 薄物方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
薄物方向性電磁鋼板の製造方法Info
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- JPH0633257A JPH0633257A JP18831892A JP18831892A JPH0633257A JP H0633257 A JPH0633257 A JP H0633257A JP 18831892 A JP18831892 A JP 18831892A JP 18831892 A JP18831892 A JP 18831892A JP H0633257 A JPH0633257 A JP H0633257A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 薄物一方向性電磁鋼板コイルを高温仕上焼鈍
する場合に発生する熱歪を低減する方法を提供する。 【構成】 冷間圧延で０．２５mm以下の最終板厚にした
鋼板を、脱炭焼鈍後焼鈍分離材を塗布してから高温仕上
焼鈍を施すに当り、焼鈍分離材を塗布量を調整してコイ
ルの占積率を０．９０〜０．９２とすることにより側歪
深さ、中歪長さを低減する。
する場合に発生する熱歪を低減する方法を提供する。 【構成】 冷間圧延で０．２５mm以下の最終板厚にした
鋼板を、脱炭焼鈍後焼鈍分離材を塗布してから高温仕上
焼鈍を施すに当り、焼鈍分離材を塗布量を調整してコイ
ルの占積率を０．９０〜０．９２とすることにより側歪
深さ、中歪長さを低減する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、一方向性電磁鋼板コイ
ル状を高温仕上焼鈍する場合に発生する熱歪を低減する
ための、コイルの高温仕上焼鈍方法およびその装置に関
するものである。
ル状を高温仕上焼鈍する場合に発生する熱歪を低減する
ための、コイルの高温仕上焼鈍方法およびその装置に関
するものである。
【０００２】
【従来の技術】方向性電磁鋼板は多くの工程を経て製品
化され、特に高磁束密度一方向性電磁鋼板においては特
性や製品プロフィル向上のために厳格な工程管理が成さ
れている。すなわち、成分調整された溶鋼から製造され
たスラブを熱間圧延し、この熱延板を必要により焼鈍
し、一回または中間焼鈍を含む二回以上の冷間圧延して
最終厚みとした鋼帯に脱炭および一次再結晶焼鈍（以下
脱炭焼鈍という。）を施してから焼鈍分離剤を塗布せし
め、コイルに巻取った後に高温仕上焼鈍を実施し、さら
に絶縁被膜を被覆する処理を主工程とするが、特に高温
仕上焼鈍では堅く巻かれたコイルを１２００℃近傍の高
温長時間処理を行うために、熱歪の発生が避けられない
問題となっている。
化され、特に高磁束密度一方向性電磁鋼板においては特
性や製品プロフィル向上のために厳格な工程管理が成さ
れている。すなわち、成分調整された溶鋼から製造され
たスラブを熱間圧延し、この熱延板を必要により焼鈍
し、一回または中間焼鈍を含む二回以上の冷間圧延して
最終厚みとした鋼帯に脱炭および一次再結晶焼鈍（以下
脱炭焼鈍という。）を施してから焼鈍分離剤を塗布せし
め、コイルに巻取った後に高温仕上焼鈍を実施し、さら
に絶縁被膜を被覆する処理を主工程とするが、特に高温
仕上焼鈍では堅く巻かれたコイルを１２００℃近傍の高
温長時間処理を行うために、熱歪の発生が避けられない
問題となっている。
【０００３】この熱歪には、コイル外周部分の板幅中央
部位に発生する中歪みと、板幅側端部位に発生する側歪
みがある。中歪みは高温仕上焼鈍の冷却の際にはコイル
の半径方向に温度差を生じてコイル外周部に中歪が発生
し、側歪みは焼鈍炉のコイル受け台とコイルとの熱膨張
差や、特に薄物のコイルではその下側部の単位加重が大
きくなることにより発生し、これらが形状不良部とな
る。この様な中歪の発生を防止するために実開昭５６−
１０３０４６号公報では、コイルを覆うインナーケース
の側面全周に断熱材を設け、この断熱材をヒ−タに面す
る側を厚く、他のコイルに面する側を薄くすることによ
りコイル半径方向の温度偏差をなくする焼鈍炉を開示し
ている。
部位に発生する中歪みと、板幅側端部位に発生する側歪
みがある。中歪みは高温仕上焼鈍の冷却の際にはコイル
の半径方向に温度差を生じてコイル外周部に中歪が発生
し、側歪みは焼鈍炉のコイル受け台とコイルとの熱膨張
差や、特に薄物のコイルではその下側部の単位加重が大
きくなることにより発生し、これらが形状不良部とな
る。この様な中歪の発生を防止するために実開昭５６−
１０３０４６号公報では、コイルを覆うインナーケース
の側面全周に断熱材を設け、この断熱材をヒ−タに面す
る側を厚く、他のコイルに面する側を薄くすることによ
りコイル半径方向の温度偏差をなくする焼鈍炉を開示し
ている。
【０００４】また、特開昭６１−５２３２０号公報には
コイルの下端面に、その最外周から半径方向に長さ３０
〜５０mm範囲に高さ数mmの勾配を付すと共にその部分の
巻張力を中心部より大きくし、このようにして形成した
コイルを受台に載置して仕上焼鈍をすることにより、コ
イル下端部の熱歪（側歪）を低減することが開示されて
いる。 前記実開昭５６−１０３０４６号公報に記述し
ているコイル半径方向の入熱制御手段では、設備コスト
が極めて高くなり、かつコイルに導入された局部的な応
力集中によって発生するコイルラップ間隙の不均一に基
づく熱歪の抜本的な解消は困難であり、また後者の方法
ではこにようなコイル形状の巻き方が複雑であり、しか
も側歪だけの対策に過ぎない。
コイルの下端面に、その最外周から半径方向に長さ３０
〜５０mm範囲に高さ数mmの勾配を付すと共にその部分の
巻張力を中心部より大きくし、このようにして形成した
コイルを受台に載置して仕上焼鈍をすることにより、コ
イル下端部の熱歪（側歪）を低減することが開示されて
いる。 前記実開昭５６−１０３０４６号公報に記述し
ているコイル半径方向の入熱制御手段では、設備コスト
が極めて高くなり、かつコイルに導入された局部的な応
力集中によって発生するコイルラップ間隙の不均一に基
づく熱歪の抜本的な解消は困難であり、また後者の方法
ではこにようなコイル形状の巻き方が複雑であり、しか
も側歪だけの対策に過ぎない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】熱歪はその部位で発生
原因が異なり、上記従来法のようにそれに応じた対策が
必要とされていた。本発明者等は、前記一方向性電磁鋼
板の製造工程で、脱炭焼鈍処理を施した鋼板はＭｇＯを
塗布した後コイルに巻取り、このコイルを高温仕上焼鈍
した場合に発生する中、側歪が、該コイルにＭｇＯ塗布
量と相関があることを確認した。すなわち本発明は、脱
炭焼鈍済み鋼板に調整された量のＭｇＯを塗布すること
により、高温仕上焼鈍で発生する中歪及び側歪を同時に
防止するための薄物方向性電磁鋼板の製造方法を提供す
ることを目的とする。
原因が異なり、上記従来法のようにそれに応じた対策が
必要とされていた。本発明者等は、前記一方向性電磁鋼
板の製造工程で、脱炭焼鈍処理を施した鋼板はＭｇＯを
塗布した後コイルに巻取り、このコイルを高温仕上焼鈍
した場合に発生する中、側歪が、該コイルにＭｇＯ塗布
量と相関があることを確認した。すなわち本発明は、脱
炭焼鈍済み鋼板に調整された量のＭｇＯを塗布すること
により、高温仕上焼鈍で発生する中歪及び側歪を同時に
防止するための薄物方向性電磁鋼板の製造方法を提供す
ることを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に本発明は以下の構成を要旨とする。すなわち、方向性
電磁鋼板の処理工程において、一回または中間焼鈍を含
む二回以上の冷間圧延で０．２５mm以下の最終板厚にし
た鋼板を、脱炭焼鈍後ＭｇＯを主成分とする焼鈍分離材
（以下ＭｇＯという。）を塗布してから高温仕上げ焼鈍
を施すにあたり、ＭｇＯを塗布したコイルが下記式を満
足するように、前記ＭｇＯ塗布量を調整することを特徴
とする薄物方向性電磁鋼板の製造方法。 ０．９０≦Ｗ／（Ｖ×ρ）≦０．９２ ただし、Ｗ；ＭｇＯ塗布コイル重量（kg） Ｖ；ＭｇＯ塗布コイル体積（ｍ3 ） ρ；鋼板密度（kg／ｍ3 ） 以下に本発明を詳細に説明する。脱炭焼鈍済に鋼板に塗
布するＭｇＯは、高温仕上焼鈍でコイル鋼板の焼き付き
防止及びグラスフィルムを形成するために、その塗布量
を決めるが、通常は２ｇ／ｍ3 程度である。この様な従
来の処理方法では熱歪の発生が鋼板の長い領域に亘って
ばらついている。
に本発明は以下の構成を要旨とする。すなわち、方向性
電磁鋼板の処理工程において、一回または中間焼鈍を含
む二回以上の冷間圧延で０．２５mm以下の最終板厚にし
た鋼板を、脱炭焼鈍後ＭｇＯを主成分とする焼鈍分離材
（以下ＭｇＯという。）を塗布してから高温仕上げ焼鈍
を施すにあたり、ＭｇＯを塗布したコイルが下記式を満
足するように、前記ＭｇＯ塗布量を調整することを特徴
とする薄物方向性電磁鋼板の製造方法。 ０．９０≦Ｗ／（Ｖ×ρ）≦０．９２ ただし、Ｗ；ＭｇＯ塗布コイル重量（kg） Ｖ；ＭｇＯ塗布コイル体積（ｍ3 ） ρ；鋼板密度（kg／ｍ3 ） 以下に本発明を詳細に説明する。脱炭焼鈍済に鋼板に塗
布するＭｇＯは、高温仕上焼鈍でコイル鋼板の焼き付き
防止及びグラスフィルムを形成するために、その塗布量
を決めるが、通常は２ｇ／ｍ3 程度である。この様な従
来の処理方法では熱歪の発生が鋼板の長い領域に亘って
ばらついている。
【０００７】本発明者等はこのような熱歪のばらつき調
査したところ、この原因がＭｇＯの塗布量と大きく関係
するコイル占積率と最も強い相関があることを知見し
た。すなわちＭｇＯは断熱効果が大きいことから塗布量
多くするほどコイル半径方向に入熱を防いで中歪の発生
を抑制出来ること、しかし塗布量が多くなるとコイルの
剛性が低下する傾向になり側歪の発生が多くなることか
ら、ＭｇＯの塗布量を調整することによりコイル占積率
〔ＭｇＯ塗布コイル重量Ｗ［kg］／（ＭｇＯ塗布コイル
体積Ｖ［ｍ3 ］×鋼板密度ρ［Kg／ｍ3 ］）〕を適性の
範囲にすれば中歪と側歪の両方を低減出来ることを確認
した。以下に実施例で本発明を具体的に説明する。
査したところ、この原因がＭｇＯの塗布量と大きく関係
するコイル占積率と最も強い相関があることを知見し
た。すなわちＭｇＯは断熱効果が大きいことから塗布量
多くするほどコイル半径方向に入熱を防いで中歪の発生
を抑制出来ること、しかし塗布量が多くなるとコイルの
剛性が低下する傾向になり側歪の発生が多くなることか
ら、ＭｇＯの塗布量を調整することによりコイル占積率
〔ＭｇＯ塗布コイル重量Ｗ［kg］／（ＭｇＯ塗布コイル
体積Ｖ［ｍ3 ］×鋼板密度ρ［Kg／ｍ3 ］）〕を適性の
範囲にすれば中歪と側歪の両方を低減出来ることを確認
した。以下に実施例で本発明を具体的に説明する。
【０００８】
【実施例１】重量でＣ：０．０７５％，Ｓｉ：３．２５
％，Ｍｎ：０．０７％，Ｓ：０．０２５％，Ａｌ：０．
０２７％，Ｎ：０．００８％，Ｓｎ：０．１０％，Ｃ
ｕ：０．０５％，残部実質的にＦｅよりなるスラブを１
３８０℃に加熱後熱間圧延を行い、熱延鋼帯を製造し
た。この鋼帯を予備圧延した後１１２０℃で短時間の焼
鈍を行い、次いで冷間圧延を施して最終板厚０．２３m
m、板幅９８０mmの冷延板とした。この冷延鋼板を連続
脱炭焼鈍炉で脱炭した後、ＭｇＯを主成分とする焼鈍分
離剤（ＭｇＯという）を塗布、乾燥し、これを巻き取っ
た１５屯コイルを５個製造した。各コイルの占積率〔Ｗ
／（Ｖ×ρ）〕を表１に示した。またＭｇＯ塗布量（ｇ
／ｍ3 ) とコイル占積率（％）との関係を図１に示し
た。
％，Ｍｎ：０．０７％，Ｓ：０．０２５％，Ａｌ：０．
０２７％，Ｎ：０．００８％，Ｓｎ：０．１０％，Ｃ
ｕ：０．０５％，残部実質的にＦｅよりなるスラブを１
３８０℃に加熱後熱間圧延を行い、熱延鋼帯を製造し
た。この鋼帯を予備圧延した後１１２０℃で短時間の焼
鈍を行い、次いで冷間圧延を施して最終板厚０．２３m
m、板幅９８０mmの冷延板とした。この冷延鋼板を連続
脱炭焼鈍炉で脱炭した後、ＭｇＯを主成分とする焼鈍分
離剤（ＭｇＯという）を塗布、乾燥し、これを巻き取っ
た１５屯コイルを５個製造した。各コイルの占積率〔Ｗ
／（Ｖ×ρ）〕を表１に示した。またＭｇＯ塗布量（ｇ
／ｍ3 ) とコイル占積率（％）との関係を図１に示し
た。
【０００９】これらのコイルを１１７０℃に加熱し３０
時間均熱する高温仕上焼鈍を施した後、８５０℃で３０
秒保定する連続仕上焼鈍を行った。その結果、発生した
中歪長さ（ｍ）と、側歪最大深さ（mm）を表１に示す。
なお中歪長さ（ｍ）と側歪最大深さの模式図を図２に示
す。
時間均熱する高温仕上焼鈍を施した後、８５０℃で３０
秒保定する連続仕上焼鈍を行った。その結果、発生した
中歪長さ（ｍ）と、側歪最大深さ（mm）を表１に示す。
なお中歪長さ（ｍ）と側歪最大深さの模式図を図２に示
す。
【００１０】
【表１】
【００１１】表１の中歪長さと側歪最大深さ測定値を図
３に示した。表１及び図３から明らかの様に、コイル占
積率が増加すると、すなわちＭｇＯ塗布量が少なくなる
と鋼板に側歪発生深さは少なくなるが、逆に中歪の発生
長さは増加しており、Ｎｏ．１では側歪発生深さが大き
く、Ｎｏ．５，６では中歪長さが長くなる。この結果か
らＮｏ．２，３，４のコイルが中歪及び側歪の両方とも
が低い値を示しており、従ってコイル占積率を０．９１
〜０．９２とするのが好ましいことが分る。
３に示した。表１及び図３から明らかの様に、コイル占
積率が増加すると、すなわちＭｇＯ塗布量が少なくなる
と鋼板に側歪発生深さは少なくなるが、逆に中歪の発生
長さは増加しており、Ｎｏ．１では側歪発生深さが大き
く、Ｎｏ．５，６では中歪長さが長くなる。この結果か
らＮｏ．２，３，４のコイルが中歪及び側歪の両方とも
が低い値を示しており、従ってコイル占積率を０．９１
〜０．９２とするのが好ましいことが分る。
【００１２】
【実施例２】実施例１と同様の成分からなる鋼を同様な
工程で最終板厚０．１８mm，板幅９７０mmの冷延板と
し、この鋼板を連続脱炭焼鈍炉で脱炭した後、ＭｇＯを
主成分とする焼鈍分離剤（ＭｇＯという）を塗布、乾燥
し、これを巻き取った１５屯コイルを６個製造した。各
コイルの占積率〔Ｗ／（Ｖ×ρ）〕を表２に示した。
工程で最終板厚０．１８mm，板幅９７０mmの冷延板と
し、この鋼板を連続脱炭焼鈍炉で脱炭した後、ＭｇＯを
主成分とする焼鈍分離剤（ＭｇＯという）を塗布、乾燥
し、これを巻き取った１５屯コイルを６個製造した。各
コイルの占積率〔Ｗ／（Ｖ×ρ）〕を表２に示した。
【００１３】これらのコイルを１１７０℃に加熱し３０
時間均熱する高温仕上焼鈍を施した後、８５０℃で３０
秒保定する連続仕上焼鈍を行った。その結果、発生した
中歪長さ（ｍ）と、側歪最大深さ（mm）を表２に示す。
時間均熱する高温仕上焼鈍を施した後、８５０℃で３０
秒保定する連続仕上焼鈍を行った。その結果、発生した
中歪長さ（ｍ）と、側歪最大深さ（mm）を表２に示す。
【００１４】
【表２】
【００１５】表２の中歪長さと側歪最大深さ測定値を図
４に示した。表２及び図４から分かるようにＮｏ．２，
３，４のコイルが中歪及び側歪の両歪とも低い値を示し
ており、従って占積率を０．９０〜０．９２とするのが
好ましい。
４に示した。表２及び図４から分かるようにＮｏ．２，
３，４のコイルが中歪及び側歪の両歪とも低い値を示し
ており、従って占積率を０．９０〜０．９２とするのが
好ましい。
【００１６】この様に本発明で熱歪を低減させるため
に、従来よりＭｇＯ塗布量がやや多めになるが、これは
従来ややもすればポーラスなグラスフィルムが形成され
ていたのに対し、本発明では緻密かつ均一なグラスフィ
ルムが被覆されると共に高温仕上焼鈍時におけるコイル
のスペーサの役割を十分に発揮できる。そのためにも少
なくとも４ｇ／ｍ3 のＭｇＯ塗布量とすることが好まし
い。
に、従来よりＭｇＯ塗布量がやや多めになるが、これは
従来ややもすればポーラスなグラスフィルムが形成され
ていたのに対し、本発明では緻密かつ均一なグラスフィ
ルムが被覆されると共に高温仕上焼鈍時におけるコイル
のスペーサの役割を十分に発揮できる。そのためにも少
なくとも４ｇ／ｍ3 のＭｇＯ塗布量とすることが好まし
い。
【００１７】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、脱炭焼鈍
済みの方向性電磁鋼板に、所定のコイル占積率になるよ
うにＭｇＯ塗布量を調整することにより、巻取ったコイ
ルの高温仕上焼鈍で発生する熱歪、すなわち中歪、側歪
の両方を著しく低減できる。従って形状不良による歩留
まり落ちを少なくして生産性を極めて向上できる。
済みの方向性電磁鋼板に、所定のコイル占積率になるよ
うにＭｇＯ塗布量を調整することにより、巻取ったコイ
ルの高温仕上焼鈍で発生する熱歪、すなわち中歪、側歪
の両方を著しく低減できる。従って形状不良による歩留
まり落ちを少なくして生産性を極めて向上できる。
【図１】コイル占積率とＭｇＯ塗布量との関係をを示す
図。
図。
【図２】コイルに発生する歪に発生状況を模式的に示す
図。
図。
【図３】実施例１におけるコイル占積率と中歪及び側歪
との関係を示す図。
との関係を示す図。
【図４】実施例２におけるコイル占積率と中歪及び側歪
との関係を示す図。
との関係を示す図。
Claims (1)
- 【請求項１】 方向性電磁鋼板の処理工程において、一
回または中間焼鈍を含む二回以上の冷間圧延で０．２５
mm以下の最終板厚にした鋼板を、脱炭焼鈍後ＭｇＯを主
成分とする焼鈍分離材（以下ＭｇＯという。）を塗布し
てから高温仕上げ焼鈍を施すにあたり、ＭｇＯを塗布し
たコイルが下記式を満足するように前記ＭｇＯ塗布量を
調整することを特徴とする薄物方向性電磁鋼板の製造方
法。 ０．９０≦Ｗ／（Ｖ×ρ）≦０．９２ ただし、Ｗ；ＭｇＯ塗布コイル重量（kg） Ｖ；ＭｇＯ塗布コイル体積（ｍ3 ） ρ；鋼板密度（kg／ｍ3 ）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4188318A JP2703695B2 (ja) | 1992-07-15 | 1992-07-15 | 薄物方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4188318A JP2703695B2 (ja) | 1992-07-15 | 1992-07-15 | 薄物方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0633257A true JPH0633257A (ja) | 1994-02-08 |
| JP2703695B2 JP2703695B2 (ja) | 1998-01-26 |
Family
ID=16221510
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4188318A Expired - Lifetime JP2703695B2 (ja) | 1992-07-15 | 1992-07-15 | 薄物方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2703695B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113801983A (zh) * | 2020-06-15 | 2021-12-17 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种薄规格取向硅钢的防粘结处理方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS644427A (en) * | 1987-06-26 | 1989-01-09 | Kawasaki Steel Co | Formation of insulating film on grain oriented silicon steel sheet |
-
1992
- 1992-07-15 JP JP4188318A patent/JP2703695B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS644427A (en) * | 1987-06-26 | 1989-01-09 | Kawasaki Steel Co | Formation of insulating film on grain oriented silicon steel sheet |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113801983A (zh) * | 2020-06-15 | 2021-12-17 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种薄规格取向硅钢的防粘结处理方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2703695B2 (ja) | 1998-01-26 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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