JPH06340951A - 靭性に優れた高強度レールおよびその製造法 - Google Patents
靭性に優れた高強度レールおよびその製造法Info
- Publication number
- JPH06340951A JPH06340951A JP5261193A JP5261193A JPH06340951A JP H06340951 A JPH06340951 A JP H06340951A JP 5261193 A JP5261193 A JP 5261193A JP 5261193 A JP5261193 A JP 5261193A JP H06340951 A JPH06340951 A JP H06340951A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rail
- pearlite
- toughness
- strength
- steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 レール鋼のパーライト組織を微細化して、靭
性の向上を図った高強度レールおよびその製造方法を提
供する。 【構成】 （１）Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｓ，Ｃｒ，Ｖを特定
した鋼において、オーステナイト粒内のＭｎＳを核とし
たパーライトが存在することを特徴とする靭性に優れた
高強度レール。 （２）Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｓ，Ｃｒ，Ｖを特定した鋼にお
いて、熱間圧延終了後あるいは熱処理する目的で再加熱
されたレールの頭部あるいは底部を、オーステナイト域
温度から７００〜５００℃の間を１〜５℃/secで加速冷
却することを特徴とする靭性に優れた高強度レールの製
造法。 【効果】 本発明鋼はロシアのＧＯＳＴ規格に定められ
たシャルピー吸収エネルギーを十分に満たしており、寒
冷地での安全な鉄道輸送が可能となる。
性の向上を図った高強度レールおよびその製造方法を提
供する。 【構成】 （１）Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｓ，Ｃｒ，Ｖを特定
した鋼において、オーステナイト粒内のＭｎＳを核とし
たパーライトが存在することを特徴とする靭性に優れた
高強度レール。 （２）Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｓ，Ｃｒ，Ｖを特定した鋼にお
いて、熱間圧延終了後あるいは熱処理する目的で再加熱
されたレールの頭部あるいは底部を、オーステナイト域
温度から７００〜５００℃の間を１〜５℃/secで加速冷
却することを特徴とする靭性に優れた高強度レールの製
造法。 【効果】 本発明鋼はロシアのＧＯＳＴ規格に定められ
たシャルピー吸収エネルギーを十分に満たしており、寒
冷地での安全な鉄道輸送が可能となる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、レール鋼のパーライト
組織を微細化して靭性の向上を図った高強度レールおよ
びその製造法に関するものである。
組織を微細化して靭性の向上を図った高強度レールおよ
びその製造法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、鉄道輸送は高荷重化、高速化が指
向され、レールに要求される特性がますます厳しくなっ
ている。高荷重鉄道では急曲線区間の摩耗対策、レール
頭部内部疲労損傷対策が要求され、高速鉄道では主とし
て直線区間の表面損傷が課題として挙げられている。こ
れらに加えて、寒冷地においては、冬季にレール破断が
集中的に発生する傾向が認められており、寒冷地鉄道で
のレール材の靭性改善は、安全な鉄道輸送に欠かせない
特性になっている。高強度レールの靭性改善の方策とし
ては以下の方法が考えられる。 （１）普通圧延後一旦室温まで冷却したレール頭部を低
温度で再加熱した後加速冷却する方法。 （２）制御圧延によりオーステナイト粒を微細化した後
レール頭部を加速冷却する方法。 （３）制御圧延した後、パーライト変態前で低温度に再
加熱し、その後加速冷却する方法。
向され、レールに要求される特性がますます厳しくなっ
ている。高荷重鉄道では急曲線区間の摩耗対策、レール
頭部内部疲労損傷対策が要求され、高速鉄道では主とし
て直線区間の表面損傷が課題として挙げられている。こ
れらに加えて、寒冷地においては、冬季にレール破断が
集中的に発生する傾向が認められており、寒冷地鉄道で
のレール材の靭性改善は、安全な鉄道輸送に欠かせない
特性になっている。高強度レールの靭性改善の方策とし
ては以下の方法が考えられる。 （１）普通圧延後一旦室温まで冷却したレール頭部を低
温度で再加熱した後加速冷却する方法。 （２）制御圧延によりオーステナイト粒を微細化した後
レール頭部を加速冷却する方法。 （３）制御圧延した後、パーライト変態前で低温度に再
加熱し、その後加速冷却する方法。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記方法の（１）で
は、大幅な靭性改善のためには特開昭５５−１２５２３
１号公報に記載されているような通常の加熱温度よりも
低い８５０℃以下の温度に再加熱し、オーステナイト粒
度を微細にすることによって靭性を改善しようとするも
ので、低温度で加熱してかつレール頭部内部まで加熱を
深めようとすると、投入熱量を下げて長時間加熱する必
要がある。このため熱処理生産性を著しく阻害し製造コ
ストを高める難点がある。また、（２）の方法は特開昭
５２−１３８４２７号公報および特開昭５２−１３８４
２８号公報に記載されているように、圧延時のオーステ
ナイト粒の細粒化によって靭性の向上を図ろうとする
と、高温での大圧下が要求され、レール圧延機の能力あ
るいはレールの形状制御の観点からも問題を含んでい
る。さらに（３）の方法は、特公平４−４３７１号公報
に記載されているように、８００℃以下で５％以上の圧
延を実施した後、再度７５０〜９００℃に加熱すること
によりオーステナイト粒を微細にしようとする方法であ
り、圧延後に低温再加熱のための加熱炉を必要とするた
め作業性、生産性、製造コストの観点から問題が多い。
は、大幅な靭性改善のためには特開昭５５−１２５２３
１号公報に記載されているような通常の加熱温度よりも
低い８５０℃以下の温度に再加熱し、オーステナイト粒
度を微細にすることによって靭性を改善しようとするも
ので、低温度で加熱してかつレール頭部内部まで加熱を
深めようとすると、投入熱量を下げて長時間加熱する必
要がある。このため熱処理生産性を著しく阻害し製造コ
ストを高める難点がある。また、（２）の方法は特開昭
５２−１３８４２７号公報および特開昭５２−１３８４
２８号公報に記載されているように、圧延時のオーステ
ナイト粒の細粒化によって靭性の向上を図ろうとする
と、高温での大圧下が要求され、レール圧延機の能力あ
るいはレールの形状制御の観点からも問題を含んでい
る。さらに（３）の方法は、特公平４−４３７１号公報
に記載されているように、８００℃以下で５％以上の圧
延を実施した後、再度７５０〜９００℃に加熱すること
によりオーステナイト粒を微細にしようとする方法であ
り、圧延後に低温再加熱のための加熱炉を必要とするた
め作業性、生産性、製造コストの観点から問題が多い。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は上記の発明とは
根本的に異なり、重量％で Ｃ ：０．５５〜０．８５％、 Ｓｉ：０．２０〜１．
２０％、Ｍｎ：０．５０〜１．５０％、 Ｓ ：０．０
０６〜０．０３５％、Ｃｒ：０．１〜１．０％、
Ｖ ：０．０１〜１．０％ を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなるレー
ル鋼でかつオーステナイト粒内のＭｎＳを核としたパー
ライトが存在することを特徴とする靭性に優れた高強度
レールに関するものである。本発明では、従来オーステ
ナイト粒界のみからしか生成しないといわれていたパー
ライト変態を、オーステナイト粒内のＭｎＳにパーライ
ト変態の核となるＶ炭化物を配して、オーステナイト粒
内からもパーライト変態を生成させることを特徴として
おり、粒界から変態するパーライトに加えて、粒内から
生成したパーライトによって著しくパーライト組織が微
細化し、これにともなって、大幅な靭性の改善を図るこ
とができる。
根本的に異なり、重量％で Ｃ ：０．５５〜０．８５％、 Ｓｉ：０．２０〜１．
２０％、Ｍｎ：０．５０〜１．５０％、 Ｓ ：０．０
０６〜０．０３５％、Ｃｒ：０．１〜１．０％、
Ｖ ：０．０１〜１．０％ を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなるレー
ル鋼でかつオーステナイト粒内のＭｎＳを核としたパー
ライトが存在することを特徴とする靭性に優れた高強度
レールに関するものである。本発明では、従来オーステ
ナイト粒界のみからしか生成しないといわれていたパー
ライト変態を、オーステナイト粒内のＭｎＳにパーライ
ト変態の核となるＶ炭化物を配して、オーステナイト粒
内からもパーライト変態を生成させることを特徴として
おり、粒界から変態するパーライトに加えて、粒内から
生成したパーライトによって著しくパーライト組織が微
細化し、これにともなって、大幅な靭性の改善を図るこ
とができる。
【０００５】これに加えて前記組成からなるレール鋼に
対して通常圧延後あるいはレール頭部もしくは底部も含
めて通常温度に再加熱した後、冷却過程でオーステナイ
ト域温度から冷却する際に７００〜５００℃の間を１〜
５℃/secで加速冷却する方法を付与することによって、
オーステナイト粒内のＭｎＳを核とするパーライトの変
態温度を低下せしめ、ＭｎＳを核とするパーライトによ
る組織微細化を通じての靭性改善をより顕著にすること
が可能である。すなわち、図１に示すように、Ｖ添加な
しの場合の加速冷却による靭性改善の程度に比べ、Ｖを
添加し粒内パーライトを生成させた場合の加速冷却によ
る靭性改善の程度の方が大幅に大きい。また、加速冷却
による高強度化によって耐摩耗性にも優れた高強度レー
ルを製造することができる。
対して通常圧延後あるいはレール頭部もしくは底部も含
めて通常温度に再加熱した後、冷却過程でオーステナイ
ト域温度から冷却する際に７００〜５００℃の間を１〜
５℃/secで加速冷却する方法を付与することによって、
オーステナイト粒内のＭｎＳを核とするパーライトの変
態温度を低下せしめ、ＭｎＳを核とするパーライトによ
る組織微細化を通じての靭性改善をより顕著にすること
が可能である。すなわち、図１に示すように、Ｖ添加な
しの場合の加速冷却による靭性改善の程度に比べ、Ｖを
添加し粒内パーライトを生成させた場合の加速冷却によ
る靭性改善の程度の方が大幅に大きい。また、加速冷却
による高強度化によって耐摩耗性にも優れた高強度レー
ルを製造することができる。
【０００６】
【作用】以下に本発明について詳細に説明する。先ず、
レールの化学成分を前述のように定めた理由について説
明する。Ｃは高強度化およびパーライト組織生成のため
の必須元素であり、また耐摩耗性に対しても一義的に効
果を示す元素であるが０．５５％未満ではオーステナイ
ト粒界に耐摩耗性および耐損傷性に好ましくない初析フ
ェライトが多量に生成し、また０．８５％を超えるとオ
ーステナイト粒界を脆化させる有害な初析セメンタイト
を生成させるばかりか、レール頭部熱処理層や溶接部の
微小偏析部にマルテンサイトが生成し、靭性を著しく損
なうため０．５５〜０．８５％に限定した。
レールの化学成分を前述のように定めた理由について説
明する。Ｃは高強度化およびパーライト組織生成のため
の必須元素であり、また耐摩耗性に対しても一義的に効
果を示す元素であるが０．５５％未満ではオーステナイ
ト粒界に耐摩耗性および耐損傷性に好ましくない初析フ
ェライトが多量に生成し、また０．８５％を超えるとオ
ーステナイト粒界を脆化させる有害な初析セメンタイト
を生成させるばかりか、レール頭部熱処理層や溶接部の
微小偏析部にマルテンサイトが生成し、靭性を著しく損
なうため０．５５〜０．８５％に限定した。
【０００７】Ｓｉはパーライト組織中のフェライト相へ
の固溶体硬化による高強度化に寄与するばかりか、わず
かながらレール鋼の靭性改善にも貢献する。またＳｉは
ＭｎとともにＭｎＳの核となるマンガンシリケート系酸
化物を構成する重要な元素であり、０．２％以下ではそ
の効果が期待できず、さらにＳｉは脱酸元素として０．
２％以上の添加が必要であり、１．２％を超えると脆化
をもたらし溶接接合性も減ずるので、０．２０〜１．２
０％に限定した。
の固溶体硬化による高強度化に寄与するばかりか、わず
かながらレール鋼の靭性改善にも貢献する。またＳｉは
ＭｎとともにＭｎＳの核となるマンガンシリケート系酸
化物を構成する重要な元素であり、０．２％以下ではそ
の効果が期待できず、さらにＳｉは脱酸元素として０．
２％以上の添加が必要であり、１．２％を超えると脆化
をもたらし溶接接合性も減ずるので、０．２０〜１．２
０％に限定した。
【０００８】ＭｎはＣ同様にパーライト変態温度を低下
させ、焼入性を高めることによって高強度化に寄与する
元素であり、さらにＳｉ同様にＭｎＳの核としてのマン
ガンシリケートの構成元素として、および脱酸元素とし
ても欠かせない。しかし、０．５％未満ではその効果が
小さくまた１．５０％を超えると偏析部にマルテンサイ
ト組織を生成させ易くするため０．５０〜１．５０％に
限定した。
させ、焼入性を高めることによって高強度化に寄与する
元素であり、さらにＳｉ同様にＭｎＳの核としてのマン
ガンシリケートの構成元素として、および脱酸元素とし
ても欠かせない。しかし、０．５％未満ではその効果が
小さくまた１．５０％を超えると偏析部にマルテンサイ
ト組織を生成させ易くするため０．５０〜１．５０％に
限定した。
【０００９】Ｓは一般に有害元素として知られている
が、本発明においてはオーステナイト粒内のマンガンシ
リケートなどの酸化物を核とするＭｎＳを基地とする析
出物（ＶＣ）が生成し、これを変態核とするパーライト
組織が生成するため欠かせない元素である。しかし、
０．００６％未満ではパーライト変態核としてのＭｎＳ
量が減じてしまい、パーライト粒内変態を確保できなく
する。また０．０３５％以上ではＭｎＳが多量に生成し
靭性を著しく低下させるため０．００６〜０．０３５％
に限定した。
が、本発明においてはオーステナイト粒内のマンガンシ
リケートなどの酸化物を核とするＭｎＳを基地とする析
出物（ＶＣ）が生成し、これを変態核とするパーライト
組織が生成するため欠かせない元素である。しかし、
０．００６％未満ではパーライト変態核としてのＭｎＳ
量が減じてしまい、パーライト粒内変態を確保できなく
する。また０．０３５％以上ではＭｎＳが多量に生成し
靭性を著しく低下させるため０．００６〜０．０３５％
に限定した。
【００１０】Ｃｒは、パーライト変態を低下させること
によって高強度化に寄与すると同時に、パーライト組織
中のセメンタイト相を強化することによっても耐摩耗性
向上に貢献するが、一方ではセメンタイトの衝撃靭性を
低下させる作用も有している。しかし、Ｃｒのセメンタ
イト強化作用は無視しがたく、さらに溶接継ぎ手部軟化
防止の観点からも微量のＣｒの添加も望ましい。そこで
強度確保に一定の寄与が期待されかつ靭性を損なわない
範囲内で０．１〜１．０％に限定した。
によって高強度化に寄与すると同時に、パーライト組織
中のセメンタイト相を強化することによっても耐摩耗性
向上に貢献するが、一方ではセメンタイトの衝撃靭性を
低下させる作用も有している。しかし、Ｃｒのセメンタ
イト強化作用は無視しがたく、さらに溶接継ぎ手部軟化
防止の観点からも微量のＣｒの添加も望ましい。そこで
強度確保に一定の寄与が期待されかつ靭性を損なわない
範囲内で０．１〜１．０％に限定した。
【００１１】Ｖは本発明の重要な構成要素であるが、冷
却中にＭｎＳ上に析出させたＶ炭化物を核としたパーラ
イト変態の生成を見いだしたことにより、従来オーステ
ナイト粒界に限定されていたパーライト変態核がオース
テナイト粒内からも期待でき、結果として微細なパーラ
イト粒からなるレール鋼を得ることができるようになり
大幅な靭性の向上を果たすことができた。しかし、０．
０１％未満では、この効果が弱く、また１．０％以上添
加するとＶ炭化物が粗大化し、レール頭部内部からの疲
労き裂発生起点となることから、Ｖ添加量を０．０１〜
１．０％の範囲に限定した。不可避的不純物元素である
Ｐは、レール鋼の靭性を向上させるためにはできるだけ
低減させることが望ましい。
却中にＭｎＳ上に析出させたＶ炭化物を核としたパーラ
イト変態の生成を見いだしたことにより、従来オーステ
ナイト粒界に限定されていたパーライト変態核がオース
テナイト粒内からも期待でき、結果として微細なパーラ
イト粒からなるレール鋼を得ることができるようになり
大幅な靭性の向上を果たすことができた。しかし、０．
０１％未満では、この効果が弱く、また１．０％以上添
加するとＶ炭化物が粗大化し、レール頭部内部からの疲
労き裂発生起点となることから、Ｖ添加量を０．０１〜
１．０％の範囲に限定した。不可避的不純物元素である
Ｐは、レール鋼の靭性を向上させるためにはできるだけ
低減させることが望ましい。
【００１２】前記のような成分組成で構成されるレール
鋼は、転炉、電気炉などの通常使用される溶解炉で前述
した脱酸を含む溶製を行い、この溶鋼を造塊・分塊法あ
るいは連続鋳造法、さらに熱間圧延を経て製造する。熱
間圧延を終えたレールは、冷却中においてオーステナイ
ト粒内のＭｎＳに析出したＶ炭化物からもパーライト変
態が生成し、オーステナイト粒界から生成するパーライ
トと共に微細なパーライト粒を構成する。その結果、圧
延ままで靭性の優れた高強度レールを製造することがで
きる。
鋼は、転炉、電気炉などの通常使用される溶解炉で前述
した脱酸を含む溶製を行い、この溶鋼を造塊・分塊法あ
るいは連続鋳造法、さらに熱間圧延を経て製造する。熱
間圧延を終えたレールは、冷却中においてオーステナイ
ト粒内のＭｎＳに析出したＶ炭化物からもパーライト変
態が生成し、オーステナイト粒界から生成するパーライ
トと共に微細なパーライト粒を構成する。その結果、圧
延ままで靭性の優れた高強度レールを製造することがで
きる。
【００１３】さらに高強度とともに高靭性が要求される
場合には、圧延終了後あるいは、一度室温に冷却され熱
処理する目的で再加熱されたオーステナイト域温度から
冷却する際に、７００〜５００℃間を１〜５℃/secで加
速冷却されたレール鋼では、一層の高靭性が得られる。
すなわち、パーライト組織鋼の特徴として、加速冷却す
ることによって低温でパーライト変態を生じさせ、この
ことによりパーライト変態核の生成速度が向上し結果的
にパーライト粒を微細にすることができるからである。
従ってＭｎＳ上に析出させたＶ炭化物からのパーライト
組織のオーステナイト粒内変態と、加速冷却によるオー
ステナイト粒界からのパーライト変態が重畳して一層の
レール鋼の靭性向上を達成することができる。この際冷
却媒体は、空気あるいはミストなどの気液混合物を用
い、レール頭部もしくは底部の強度が１１００MPa 以上
とすることが望ましい。
場合には、圧延終了後あるいは、一度室温に冷却され熱
処理する目的で再加熱されたオーステナイト域温度から
冷却する際に、７００〜５００℃間を１〜５℃/secで加
速冷却されたレール鋼では、一層の高靭性が得られる。
すなわち、パーライト組織鋼の特徴として、加速冷却す
ることによって低温でパーライト変態を生じさせ、この
ことによりパーライト変態核の生成速度が向上し結果的
にパーライト粒を微細にすることができるからである。
従ってＭｎＳ上に析出させたＶ炭化物からのパーライト
組織のオーステナイト粒内変態と、加速冷却によるオー
ステナイト粒界からのパーライト変態が重畳して一層の
レール鋼の靭性向上を達成することができる。この際冷
却媒体は、空気あるいはミストなどの気液混合物を用
い、レール頭部もしくは底部の強度が１１００MPa 以上
とすることが望ましい。
【００１４】レール鋼の靭性評価法としては、ロシアの
ＧＯＳＴ規格によって定められた２mmＵノッチシャルピ
ー試験における＋２０℃での衝撃吸収エネルギーがあ
り、同規格によれば高強度熱処理レールの＋２０℃での
衝撃吸収エネルギーは０．２５MJ/m2 以上が必要とされ
ている。上述したオーステナイト粒内のＭｎＳに析出さ
せたＶ炭化物をパーライト変態核として活用することに
よって、本発明のレール鋼ではパーライト粒が微細化
し、０．２５MJ/m2 以上の衝撃吸収エネルギーを得るこ
とができる。
ＧＯＳＴ規格によって定められた２mmＵノッチシャルピ
ー試験における＋２０℃での衝撃吸収エネルギーがあ
り、同規格によれば高強度熱処理レールの＋２０℃での
衝撃吸収エネルギーは０．２５MJ/m2 以上が必要とされ
ている。上述したオーステナイト粒内のＭｎＳに析出さ
せたＶ炭化物をパーライト変態核として活用することに
よって、本発明のレール鋼ではパーライト粒が微細化
し、０．２５MJ/m2 以上の衝撃吸収エネルギーを得るこ
とができる。
【００１５】
【実施例】次に本発明により製造した高靭性を有する高
強度レールの製造実施例について述べる。表１は供試鋼
の化学成分およびＶ添加、無添加鋼のそれぞれ冷却後の
組織中にＭｎＳを核とするパーライト粒内変態が含まれ
ているかどうかを観察した結果を示す。また、表２には
圧延まま、および強度を一定とするために化学成分ごと
に７００〜５００℃間を冷却速度１〜５℃/secの範囲で
変化させた加速冷却後のレール鋼の引張試験強度および
２mmＵノッチシャルピー試験における＋２０℃での衝撃
吸収エネルギー測定結果を示す。
強度レールの製造実施例について述べる。表１は供試鋼
の化学成分およびＶ添加、無添加鋼のそれぞれ冷却後の
組織中にＭｎＳを核とするパーライト粒内変態が含まれ
ているかどうかを観察した結果を示す。また、表２には
圧延まま、および強度を一定とするために化学成分ごと
に７００〜５００℃間を冷却速度１〜５℃/secの範囲で
変化させた加速冷却後のレール鋼の引張試験強度および
２mmＵノッチシャルピー試験における＋２０℃での衝撃
吸収エネルギー測定結果を示す。
【００１６】衝撃試験片はレール頭部１mm下より採取し
た。この試験条件は熱処理レールにおける靭性を規定し
たロシアのＧＯＳＴ規格に基づくもので、同規格によれ
ば高強度熱処理レールの＋２０℃での衝撃吸収エネルギ
ーは０．２５MJ/m2 以上が必要とされており、本発明の
オーステナイト粒内からもパーライト変態を生成させた
微細パーライト組織鋼は、いずれもＧＯＳＴ規格に定め
られたシャルピー吸収エネルギーを十分に満たしてい
る。
た。この試験条件は熱処理レールにおける靭性を規定し
たロシアのＧＯＳＴ規格に基づくもので、同規格によれ
ば高強度熱処理レールの＋２０℃での衝撃吸収エネルギ
ーは０．２５MJ/m2 以上が必要とされており、本発明の
オーステナイト粒内からもパーライト変態を生成させた
微細パーライト組織鋼は、いずれもＧＯＳＴ規格に定め
られたシャルピー吸収エネルギーを十分に満たしてい
る。
【００１７】
【表１】
【００１８】
【表２】
【００１９】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、オ
ーステナイト粒界のみならず、粒内からもパーライトを
微細に生成させて、圧延ままでも優れた靭性を有し寒冷
地でも安全な高強度レールを提供できる。
ーステナイト粒界のみならず、粒内からもパーライトを
微細に生成させて、圧延ままでも優れた靭性を有し寒冷
地でも安全な高強度レールを提供できる。
【図１】Ｖ添加有無によるレールのＧＯＳＴ規格に定め
られたシャルピー衝撃値を示す図。
られたシャルピー衝撃値を示す図。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 若生 昌光 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内 (72)発明者 船木 秀一 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で Ｃ ：０．５５〜０．８５％ Ｓｉ：０．２０〜１．２０％ Ｍｎ：０．５０〜１．５０％ Ｓ ：０．００６〜０．０３５％ Ｃｒ：０．１〜１．０％ Ｖ ：０．０１〜１．０％ を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなり、か
つ、オーステナイト粒内のＭｎＳを核としたパーライト
が存在することを特徴とする靭性に優れた高強度レー
ル。 - 【請求項２】 重量％で Ｃ ：０．５５〜０．８５％ Ｓｉ：０．２０〜１．２０％ Ｍｎ：０．５０〜１．５０％ Ｓ ：０．００６〜０．０３５％ Ｃｒ：０．１〜１．０％ Ｖ ：０．０１〜１．０％ を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼を
熱間圧延終了後、あるいは熱処理する目的で高温に加熱
した後、レールの頭部あるいはさらに底部を、オーステ
ナイト域温度から冷却する際に７００〜５００℃間を１
〜５℃/secで加速冷却し、オーステナイト粒内のＭｎＳ
を核としたパーライトが生成させることを特徴とする靭
性に優れた高強度レールの製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5261193A JPH06340951A (ja) | 1993-03-12 | 1993-03-12 | 靭性に優れた高強度レールおよびその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5261193A JPH06340951A (ja) | 1993-03-12 | 1993-03-12 | 靭性に優れた高強度レールおよびその製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06340951A true JPH06340951A (ja) | 1994-12-13 |
Family
ID=12919600
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5261193A Pending JPH06340951A (ja) | 1993-03-12 | 1993-03-12 | 靭性に優れた高強度レールおよびその製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06340951A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2785890B1 (en) | 2011-11-28 | 2015-07-15 | Tata Steel UK Ltd | Rail steel with an excellent combination of wear properties, rolling contact fatigue resistance and weldability |
| EP2006406A4 (en) * | 2006-03-16 | 2015-08-12 | Jfe Steel Corp | HIGH STRENGTH PERLIT RAIL WITH EXCELLENT RESISTANCE TO DELAYED BREAK |
| WO2016027467A1 (ja) * | 2014-08-20 | 2016-02-25 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 熱処理レールの製造方法および製造装置 |
| CN113699452A (zh) * | 2021-08-30 | 2021-11-26 | 宝武集团马钢轨交材料科技有限公司 | 一种有轨电车弹性车轮轮箍用钢及其热处理方法和生产方法 |
-
1993
- 1993-03-12 JP JP5261193A patent/JPH06340951A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2006406A4 (en) * | 2006-03-16 | 2015-08-12 | Jfe Steel Corp | HIGH STRENGTH PERLIT RAIL WITH EXCELLENT RESISTANCE TO DELAYED BREAK |
| EP2785890B1 (en) | 2011-11-28 | 2015-07-15 | Tata Steel UK Ltd | Rail steel with an excellent combination of wear properties, rolling contact fatigue resistance and weldability |
| WO2016027467A1 (ja) * | 2014-08-20 | 2016-02-25 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 熱処理レールの製造方法および製造装置 |
| JPWO2016027467A1 (ja) * | 2014-08-20 | 2017-04-27 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 熱処理レールの製造方法および製造装置 |
| US10472693B2 (en) | 2014-08-20 | 2019-11-12 | Jfe Steel Corporation | Head hardened rail manufacturing method and manufacturing apparatus |
| CN113699452A (zh) * | 2021-08-30 | 2021-11-26 | 宝武集团马钢轨交材料科技有限公司 | 一种有轨电车弹性车轮轮箍用钢及其热处理方法和生产方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2009041079A (ja) | 溶接熱影響部の靱性が優れた溶接構造物用鋼とその製造方法および溶接構造物の製造方法 | |
| JPH06100923A (ja) | 含オキサイド系耐火用形鋼の制御圧延による製造方法 | |
| JP3267772B2 (ja) | 高強度、高延性、高靭性レールの製造法 | |
| JPH0541683B2 (ja) | ||
| JPH06128631A (ja) | 低温靱性の優れた高マンガン超高張力鋼の製造方法 | |
| JPS613842A (ja) | 高強度レ−ルの製造法 | |
| JPH06279928A (ja) | 靭性および延性に優れた高強度レールおよびその製造法 | |
| JPH09206804A (ja) | 延性および靭性に優れた高強度レールの製造法 | |
| JPH06279927A (ja) | 延性および靭性に優れた高強度レールおよびその製造法 | |
| JPH06340951A (ja) | 靭性に優れた高強度レールおよびその製造法 | |
| JP2001003140A (ja) | 靭性および延性に優れた高強度パーライト系レールおよびその製造方法 | |
| JPH0693332A (ja) | 高張力・高靱性微細ベイナイト鋼の製造法 | |
| JP3323272B2 (ja) | 延性および靭性に優れた高強度レールの製造法 | |
| JP3117916B2 (ja) | 耐摩耗性に優れたパーライト系レールの製造法 | |
| JP3368557B2 (ja) | 延・靭性に優れた高強度レールおよびその製造法 | |
| JP3117915B2 (ja) | 高耐摩耗パーライトレールの製造法 | |
| JPH083636A (ja) | 低降伏比高靱性鋼の製造方法 | |
| JP3107698B2 (ja) | 強度・靱性および耐火性の優れたフランジを有する形鋼の製造方法 | |
| CN117144240B (zh) | 一种具有良好闪光焊接性能的钢轨及其生产方法 | |
| CN116145027B (zh) | 一种截面性能均匀的高强度高韧性角钢及其生产工艺 | |
| JPH05148544A (ja) | 板厚方向の硬さ分布が均一な高強度高靭性鋼板の製造法 | |
| JPH09227943A (ja) | 延・靭性に優れた高強度レールの製造法 | |
| JPH07126741A (ja) | 高延性・高靭性レールの製造法 | |
| JPH0143005B2 (ja) | ||
| JPS6256523A (ja) | 溶接性付与高強度レ−ルの製造法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20011106 |