JPH06346166A - 溶接性に優れたＮｉ基粉末焼結合金及び複合弁棒 - Google Patents
溶接性に優れたＮｉ基粉末焼結合金及び複合弁棒Info
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- JPH06346166A JPH06346166A JP14086593A JP14086593A JPH06346166A JP H06346166 A JPH06346166 A JP H06346166A JP 14086593 A JP14086593 A JP 14086593A JP 14086593 A JP14086593 A JP 14086593A JP H06346166 A JPH06346166 A JP H06346166A
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Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 耐熱性及び耐食性に優れ、かつ溶接性も良好
なＴｉ−Ａｌ−Ｃｒ−Ｎｉ系のＮｉ基粉末焼結合金、お
よび溶接肉盛による補修の際にライニング層に割れが生
じ難く、かつライニング層が本体から剥離し難い複合弁
棒を提供する。 【構成】 本発明のＮｉ基粉末焼結合金は、Ｔｉ−Ａｌ
−Ｃｒ−Ｎｉ系耐熱耐食合金粉末を熱間等方圧加圧によ
り加圧焼結し、緻密一体化したもので、Ｏ2 を８５ｐｐ
ｍ以下又は／及びＨｆを０．２〜１．５wt％含有する。
本発明の複合弁棒は耐熱合金で形成された弁棒本体の傘
部の下面から周縁部上面に沿って熱間等方圧加圧により
Ｔｉ−Ａｌ−Ｃｒ−Ｎｉ系耐熱耐食合金粉末が加圧焼結
されて前記粉末焼結合金からなるライニング層が形成さ
れると共に該ライニング層がＮｉめっき層を介して接合
されている。
なＴｉ−Ａｌ−Ｃｒ−Ｎｉ系のＮｉ基粉末焼結合金、お
よび溶接肉盛による補修の際にライニング層に割れが生
じ難く、かつライニング層が本体から剥離し難い複合弁
棒を提供する。 【構成】 本発明のＮｉ基粉末焼結合金は、Ｔｉ−Ａｌ
−Ｃｒ−Ｎｉ系耐熱耐食合金粉末を熱間等方圧加圧によ
り加圧焼結し、緻密一体化したもので、Ｏ2 を８５ｐｐ
ｍ以下又は／及びＨｆを０．２〜１．５wt％含有する。
本発明の複合弁棒は耐熱合金で形成された弁棒本体の傘
部の下面から周縁部上面に沿って熱間等方圧加圧により
Ｔｉ−Ａｌ−Ｃｒ−Ｎｉ系耐熱耐食合金粉末が加圧焼結
されて前記粉末焼結合金からなるライニング層が形成さ
れると共に該ライニング層がＮｉめっき層を介して接合
されている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、耐熱性、耐食性および
溶接性に優れたＮｉ基粉末焼結合金及び該粉末焼結合金
により形成されたライニング層を有する複合弁棒に関す
る。
溶接性に優れたＮｉ基粉末焼結合金及び該粉末焼結合金
により形成されたライニング層を有する複合弁棒に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】内燃機関の燃焼室に開口した吸気孔、排
気孔を開閉するための傘部を備えた弁棒は、高温におけ
る耐熱性および耐食性が要求され、従来、かかる特性を
備えたＴｉ−Ａｌ−Ｃｒ−Ｎｉ系耐熱耐食合金、例えば
ナイモニック８０Ａにより鍛造成形されていた。
気孔を開閉するための傘部を備えた弁棒は、高温におけ
る耐熱性および耐食性が要求され、従来、かかる特性を
備えたＴｉ−Ａｌ−Ｃｒ−Ｎｉ系耐熱耐食合金、例えば
ナイモニック８０Ａにより鍛造成形されていた。
【０００３】しかし、Ｔｉ−Ａｌ−Ｃｒ−Ｎｉ系耐熱耐
食合金の鍛造製弁棒は高価であるため、近年、特願平２
−１４６９９９号に開示されているように、高温特性が
要求される部分のみを耐熱耐食合金粉末の焼結材からな
るライニング層で被覆した複合弁棒が使用されるように
なってきた。即ち、該複合弁棒は、高温に曝される傘部
下面（触火面）から吸・排気孔開口部に当接する傘部シ
ート面にかけてライニング層を形成すべく、弁棒本体を
オーステナイト系やマルテンサイト系の耐熱ステンレス
鋼やニッケル系耐熱合金等を用いて鍛造成形し、該弁棒
本体の傘部の下面から周縁部上面に沿って、Ｔｉ−Ａｌ
−Ｃｒ−Ｎｉ系耐熱耐食合金粉末層を配し、該粉末層を
熱間等方圧加圧（ＨＩＰ）により焼結すると共に該焼結
材からなるライニング層を弁棒本体に接合したものであ
る。
食合金の鍛造製弁棒は高価であるため、近年、特願平２
−１４６９９９号に開示されているように、高温特性が
要求される部分のみを耐熱耐食合金粉末の焼結材からな
るライニング層で被覆した複合弁棒が使用されるように
なってきた。即ち、該複合弁棒は、高温に曝される傘部
下面（触火面）から吸・排気孔開口部に当接する傘部シ
ート面にかけてライニング層を形成すべく、弁棒本体を
オーステナイト系やマルテンサイト系の耐熱ステンレス
鋼やニッケル系耐熱合金等を用いて鍛造成形し、該弁棒
本体の傘部の下面から周縁部上面に沿って、Ｔｉ−Ａｌ
−Ｃｒ−Ｎｉ系耐熱耐食合金粉末層を配し、該粉末層を
熱間等方圧加圧（ＨＩＰ）により焼結すると共に該焼結
材からなるライニング層を弁棒本体に接合したものであ
る。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】叙上の複合弁棒は所期
の品質を備えた、経済性に優れたものであるが、長時間
使用すると、弁座と繰り返し当接するシート面に局所的
な窪みが生じる。この窪みは、通常、耐熱性及び耐食性
に優れたＮｉ基、Ｃｏ基合金を用いて、肉盛溶接により
補修される。
の品質を備えた、経済性に優れたものであるが、長時間
使用すると、弁座と繰り返し当接するシート面に局所的
な窪みが生じる。この窪みは、通常、耐熱性及び耐食性
に優れたＮｉ基、Ｃｏ基合金を用いて、肉盛溶接により
補修される。
【０００５】しかしながら、ナイモニック８０Ａ等のＴ
ｉ−Ａｌ−Ｃｒ−Ｎｉ系耐熱耐食合金粉末焼結材は延性
が低く、溶接部の収縮応力により、熱影響部に割れが生
じ易く、溶接性に劣るという問題がある。また、溶接肉
盛時の熱による母材及びライニング層の膨張、収縮によ
り、ＨＩＰ接合界面に熱応力が働き、ライニング層の接
合界面が熱応力に耐えきれず、傘部の上面において本体
とライニング層との界面が口を開くという問題がある。
ｉ−Ａｌ−Ｃｒ−Ｎｉ系耐熱耐食合金粉末焼結材は延性
が低く、溶接部の収縮応力により、熱影響部に割れが生
じ易く、溶接性に劣るという問題がある。また、溶接肉
盛時の熱による母材及びライニング層の膨張、収縮によ
り、ＨＩＰ接合界面に熱応力が働き、ライニング層の接
合界面が熱応力に耐えきれず、傘部の上面において本体
とライニング層との界面が口を開くという問題がある。
【０００６】本発明はかかる問題に鑑みなされたもの
で、耐熱性及び耐食性に優れ、かつ溶接性も良好なＴｉ
−Ａｌ−Ｃｒ−Ｎｉ系のＮｉ基粉末焼結合金、および溶
接肉盛による補修の際にライニング層に割れが生じ難
く、かつライニング層が本体から剥離し難い複合弁棒を
提供することを目的とする。
で、耐熱性及び耐食性に優れ、かつ溶接性も良好なＴｉ
−Ａｌ−Ｃｒ−Ｎｉ系のＮｉ基粉末焼結合金、および溶
接肉盛による補修の際にライニング層に割れが生じ難
く、かつライニング層が本体から剥離し難い複合弁棒を
提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明のＮｉ基粉末焼結
合金は、Ｔｉ−Ａｌ−Ｃｒ−Ｎｉ系耐熱耐食合金粉末を
熱間等方圧加圧により加圧焼結し、緻密一体化したＮｉ
基粉末焼結合金であって、Ｏ2 含有量を８５ｐｐｍ以下
とする。また、同合金において、Ｈｆを０．２〜１．５
wt％（以下、単に％）含有させる。更に、Ｏ2 含有量を
８５ｐｐｍ以下とし、かつＨｆを０．２〜１．５％含有
させる。
合金は、Ｔｉ−Ａｌ−Ｃｒ−Ｎｉ系耐熱耐食合金粉末を
熱間等方圧加圧により加圧焼結し、緻密一体化したＮｉ
基粉末焼結合金であって、Ｏ2 含有量を８５ｐｐｍ以下
とする。また、同合金において、Ｈｆを０．２〜１．５
wt％（以下、単に％）含有させる。更に、Ｏ2 含有量を
８５ｐｐｍ以下とし、かつＨｆを０．２〜１．５％含有
させる。
【０００８】また、本発明の複合弁棒は、耐熱合金で形
成された弁棒本体の傘部の下面から周縁部上面に沿って
熱間等方圧加圧によりＴｉ−Ａｌ−Ｃｒ−Ｎｉ系耐熱耐
食合金粉末が加圧焼結されてライニング層が形成される
と共に該ライニング層が接合された複合弁棒において、
前記ライニング層が上記Ｎｉ基粉末焼結合金で形成され
ると共に、ライニング層がＮｉめっき層を介して接合さ
れている。
成された弁棒本体の傘部の下面から周縁部上面に沿って
熱間等方圧加圧によりＴｉ−Ａｌ−Ｃｒ−Ｎｉ系耐熱耐
食合金粉末が加圧焼結されてライニング層が形成される
と共に該ライニング層が接合された複合弁棒において、
前記ライニング層が上記Ｎｉ基粉末焼結合金で形成され
ると共に、ライニング層がＮｉめっき層を介して接合さ
れている。
【０００９】
【作用】ナイモニック８０Ａに代表されるようなγ′相
（Ｎｉ3 〔Ａｌ，Ｔｉ〕）の析出により強化されるＴｉ
−Ａｌ−Ｃｒ−Ｎｉ系耐熱耐食合金の場合、γ′相の析
出温度である８００℃近傍において延性が極めて低下す
るため、鍛造材でも溶接は難しいといわれている。
（Ｎｉ3 〔Ａｌ，Ｔｉ〕）の析出により強化されるＴｉ
−Ａｌ−Ｃｒ−Ｎｉ系耐熱耐食合金の場合、γ′相の析
出温度である８００℃近傍において延性が極めて低下す
るため、鍛造材でも溶接は難しいといわれている。
【００１０】粉末焼結合金の場合、粉末製造時に粉末表
面に形成された酸化膜、及び該酸化膜を核としてその周
囲に形成された極めて脆い炭化物に起因する脆弱な粉末
粒界がＨＩＰ及び熱処理後の焼結合金中に残存する。か
かるＴｉ−Ａｌ−Ｃｒ−Ｎｉ系粉末焼結合金に溶接を施
した場合、粉末のマトリックスが溶接熱により析出硬化
し、延性が低下する上、脆弱な粉末粒界が形成されてい
るため、溶接収縮力のような外力が作用すると、容易に
粉末粒界で分離破壊する。
面に形成された酸化膜、及び該酸化膜を核としてその周
囲に形成された極めて脆い炭化物に起因する脆弱な粉末
粒界がＨＩＰ及び熱処理後の焼結合金中に残存する。か
かるＴｉ−Ａｌ−Ｃｒ−Ｎｉ系粉末焼結合金に溶接を施
した場合、粉末のマトリックスが溶接熱により析出硬化
し、延性が低下する上、脆弱な粉末粒界が形成されてい
るため、溶接収縮力のような外力が作用すると、容易に
粉末粒界で分離破壊する。
【００１１】本発明では、Ｔｉ−Ａｌ−Ｃｒ−Ｎｉ系粉
末焼結合金中のＯ2 含有量を抑制したので、粉末粒界に
酸化膜が残存し難く、引いて酸化膜を核として生成され
る脆弱炭化物量も過少となり、延性が向上し、溶接性が
良好になる。Ｏ2 含有量が８５ｐｐｍを越えるときは、
原料粉末中における粉末粒子表面に酸化膜が形成された
粉末の割合が急激に増加しており、ＨＩＰ及び熱処理後
の焼結材中に脆弱な粉末粒界が多数残存するようにな
り、延性が低下する。
末焼結合金中のＯ2 含有量を抑制したので、粉末粒界に
酸化膜が残存し難く、引いて酸化膜を核として生成され
る脆弱炭化物量も過少となり、延性が向上し、溶接性が
良好になる。Ｏ2 含有量が８５ｐｐｍを越えるときは、
原料粉末中における粉末粒子表面に酸化膜が形成された
粉末の割合が急激に増加しており、ＨＩＰ及び熱処理後
の焼結材中に脆弱な粉末粒界が多数残存するようにな
り、延性が低下する。
【００１２】また、本発明ではＴｉ−Ａｌ−Ｃｒ−Ｎｉ
系粉末焼結合金中にＨｆを含有させたので、粉末粒界に
酸化膜、炭化物が残存し難く、延性が向上する。Ｈｆは
粉末粒界のＯ2 を粒内に拡散させる作用があり、粉末粒
界の酸化膜、炭化物の生成を抑制し、延性を向上させる
作用がある。０．２％未満ではかかる作用が過少であ
り、一方１．５％を越えて含有しても延性の向上作用は
飽和し、コスト面で不利となる。
系粉末焼結合金中にＨｆを含有させたので、粉末粒界に
酸化膜、炭化物が残存し難く、延性が向上する。Ｈｆは
粉末粒界のＯ2 を粒内に拡散させる作用があり、粉末粒
界の酸化膜、炭化物の生成を抑制し、延性を向上させる
作用がある。０．２％未満ではかかる作用が過少であ
り、一方１．５％を越えて含有しても延性の向上作用は
飽和し、コスト面で不利となる。
【００１３】また、本発明では、Ｏ2 含有量を８５ｐｐ
ｍ以下に、Ｈｆ含有量を０．２〜１．５％にすることに
より、両者の作用が相まって優れた酸化膜、炭化物の抑
制作用を奏し、高延性を得ることができる。一方、従来
の複合弁棒の弁棒本体とライニング層との接合界面は、
Ｏ2 、Ｃの拡散により、Ｔｉ、Ｃｒ、Ａｌ等の酸化物や
炭化物が析出するため、接合強度が低く、かつ延性に乏
しい。
ｍ以下に、Ｈｆ含有量を０．２〜１．５％にすることに
より、両者の作用が相まって優れた酸化膜、炭化物の抑
制作用を奏し、高延性を得ることができる。一方、従来
の複合弁棒の弁棒本体とライニング層との接合界面は、
Ｏ2 、Ｃの拡散により、Ｔｉ、Ｃｒ、Ａｌ等の酸化物や
炭化物が析出するため、接合強度が低く、かつ延性に乏
しい。
【００１４】本発明の複合弁棒では、接合界面にＮｉめ
っき層が介在している。Ｎｉは原子半径が小さいので、
Ｏ2 、Ｃの拡散を抑制する作用がある。このため、Ｔ
ｉ、Ｃｒ、Ａｌ等の酸化物や炭化物の析出を抑制するこ
とができ、その結果としてＨＩＰ接合界面の接合強度、
延性が向上する。尚、Ｎｉの他、Ｐｔ，Ｚｎ，Ｃｄも同
様の作用があるが、Ｐｔは高価であり、Ｚｎは低融点の
ため用をなさず、Ｃｄは環境衛生上問題があるため、い
ずれも不適当である。
っき層が介在している。Ｎｉは原子半径が小さいので、
Ｏ2 、Ｃの拡散を抑制する作用がある。このため、Ｔ
ｉ、Ｃｒ、Ａｌ等の酸化物や炭化物の析出を抑制するこ
とができ、その結果としてＨＩＰ接合界面の接合強度、
延性が向上する。尚、Ｎｉの他、Ｐｔ，Ｚｎ，Ｃｄも同
様の作用があるが、Ｐｔは高価であり、Ｚｎは低融点の
ため用をなさず、Ｃｄは環境衛生上問題があるため、い
ずれも不適当である。
【００１５】
【実施例】本発明におけるＮｉ基粉末焼結合金は、Ｔｉ
−Ａｌ−Ｃｒ−Ｎｉ系耐熱耐食合金粉末のＨＩＰ焼結材
であり、Ｏ2 ：８５ｐｐｍ以下又は、及びＨｆ：０．２
〜１．５％を含有するものであるが、他の成分について
は、少なくともＣｒ：１８〜２１％及びＴｉ、Ａｌを含
有し、γ′相を析出するものであればよく、例えば下記
組成のナイモニック８０Ａ、ナイモニック９０を例示す
ることができる。 ・ナイモニック８０Ａ組成 Ｃ ： 0.10 ％以下、 Ｓｉ： 1.0 ％以下、 Ｃ
ｕ： 0.2 ％以下、Ｆｅ： 3.0 ％以下、 Ｍｎ：
1.0 ％以下、 Ｃｒ： 18.0 〜21.0％、Ｔｉ： 1.8
〜2.7 ％、 Ａｌ： 1.0〜1.8 ％、 Ｃｏ： 2.0
％以下、Ｂ ： 0.008 ％以下、 Ｚｒ： 0.15 ％以
下、 Ｐｂ： 0.0025 ％以下、Ｓ ： 0.015 ％以
下、 残部：実質的にＮｉ ・ナイモニック９０ 組成 Ｃ ： 0.13 ％以下、 Ｓｉ： 1.0 ％以下、 Ｃ
ｕ： 0.2 ％以下、Ｆｅ： 1.5 ％以下、 Ｍｎ：
1.0 ％以下、 Ｃｒ： 18.0 〜21.0％、Ｔｉ： 2.0
〜3.0 ％、 Ａｌ： 1.0〜2.0 ％、 Ｃｏ：15.0〜21.
0％以下、Ｂ ： 0.020 ％以下、 Ｚｒ： 0.15 ％以
下、 Ｐｂ： 0.0020 ％以下 Ｓ ： 0.015 ％以下、 残部：実質的にＮｉ ナイモニック８０Ａに該当する組成Ａの合金を種々の雰
囲気の下で溶解し、ガスアトマイズ法により種々のＯ2
含有量を有する粉末を製造し、ＨＩＰにより略真密度に
なるように焼結した。得られた粉末焼結合金材から引張
試験片を採取し、常温引張試験により、伸びと焼結合金
中のＯ2 含有量との関係を調べた。その結果を図１に示
す。同図より、実施例にかかるＯ2 含有量が８５ｐｐｍ
以下のものでは、伸びが２０％以上であり、極めて延性
に優れていることが分かる。
−Ａｌ−Ｃｒ−Ｎｉ系耐熱耐食合金粉末のＨＩＰ焼結材
であり、Ｏ2 ：８５ｐｐｍ以下又は、及びＨｆ：０．２
〜１．５％を含有するものであるが、他の成分について
は、少なくともＣｒ：１８〜２１％及びＴｉ、Ａｌを含
有し、γ′相を析出するものであればよく、例えば下記
組成のナイモニック８０Ａ、ナイモニック９０を例示す
ることができる。 ・ナイモニック８０Ａ組成 Ｃ ： 0.10 ％以下、 Ｓｉ： 1.0 ％以下、 Ｃ
ｕ： 0.2 ％以下、Ｆｅ： 3.0 ％以下、 Ｍｎ：
1.0 ％以下、 Ｃｒ： 18.0 〜21.0％、Ｔｉ： 1.8
〜2.7 ％、 Ａｌ： 1.0〜1.8 ％、 Ｃｏ： 2.0
％以下、Ｂ ： 0.008 ％以下、 Ｚｒ： 0.15 ％以
下、 Ｐｂ： 0.0025 ％以下、Ｓ ： 0.015 ％以
下、 残部：実質的にＮｉ ・ナイモニック９０ 組成 Ｃ ： 0.13 ％以下、 Ｓｉ： 1.0 ％以下、 Ｃ
ｕ： 0.2 ％以下、Ｆｅ： 1.5 ％以下、 Ｍｎ：
1.0 ％以下、 Ｃｒ： 18.0 〜21.0％、Ｔｉ： 2.0
〜3.0 ％、 Ａｌ： 1.0〜2.0 ％、 Ｃｏ：15.0〜21.
0％以下、Ｂ ： 0.020 ％以下、 Ｚｒ： 0.15 ％以
下、 Ｐｂ： 0.0020 ％以下 Ｓ ： 0.015 ％以下、 残部：実質的にＮｉ ナイモニック８０Ａに該当する組成Ａの合金を種々の雰
囲気の下で溶解し、ガスアトマイズ法により種々のＯ2
含有量を有する粉末を製造し、ＨＩＰにより略真密度に
なるように焼結した。得られた粉末焼結合金材から引張
試験片を採取し、常温引張試験により、伸びと焼結合金
中のＯ2 含有量との関係を調べた。その結果を図１に示
す。同図より、実施例にかかるＯ2 含有量が８５ｐｐｍ
以下のものでは、伸びが２０％以上であり、極めて延性
に優れていることが分かる。
【００１６】また、前記組成Ａ及びナイモニック９０に
該当する組成Ｂの合金をベースとして、これに種々量の
Ｈｆを添加して大気溶解し、得られた溶湯を無酸素雰囲
気でアトマイズしてＮｉ基合金粉末を製造した。該粉末
をＨＩＰにより焼結して粉末焼結材（Ｏ2 含有量：１５
０ｐｐｍ）を製作し、これより引張試験片を採取して伸
びとＨｆ含有量との関係を調べた。図２にその結果を示
す。同図より、大気溶解した場合でも、Ｈｆ含有量が
０．２％以上では、伸びが１０％以上確保することがで
き、Ｈｆを含有しない従来例に対して、溶接性の改善が
期待される。尚、図中、●はベース合金組成Ａ、▲はベ
ース合金組成Ｂに対応している。
該当する組成Ｂの合金をベースとして、これに種々量の
Ｈｆを添加して大気溶解し、得られた溶湯を無酸素雰囲
気でアトマイズしてＮｉ基合金粉末を製造した。該粉末
をＨＩＰにより焼結して粉末焼結材（Ｏ2 含有量：１５
０ｐｐｍ）を製作し、これより引張試験片を採取して伸
びとＨｆ含有量との関係を調べた。図２にその結果を示
す。同図より、大気溶解した場合でも、Ｈｆ含有量が
０．２％以上では、伸びが１０％以上確保することがで
き、Ｈｆを含有しない従来例に対して、溶接性の改善が
期待される。尚、図中、●はベース合金組成Ａ、▲はベ
ース合金組成Ｂに対応している。
【００１７】更に、上記組成Ａ及び組成Ｂの合金をベー
スとして、これにＨｆを添加して真空溶解し、得られた
溶湯を無酸素雰囲でアトマイズしてＮｉ基合金粉末を製
造し、ＨＩＰにより得られた焼結材（Ｏ2 含有量：７０
ｐｐｍ、Ｈｆ含有量：０．５％）を用いて引張試験によ
り常温及び高温における伸びを調べた。その結果を図３
に示す。尚、比較のため、Ｈｆを添加することなく、大
気溶解した他は同様の条件で試料を製作し、同試験を行
った。この結果も図３に併せて示す。図中、○・△は真
空溶解材、●・▲は大気溶解材であり、○・●はべース
合金組成Ａ、△・▲はベース合金組成Ｂに対応してい
る。同図より、実施例にかかる低Ｏ2 含有量で、Ｈｆ含
有のもの（○・△）は、従来例（●・▲）に対して著し
く伸びが向上していること認められる。
スとして、これにＨｆを添加して真空溶解し、得られた
溶湯を無酸素雰囲でアトマイズしてＮｉ基合金粉末を製
造し、ＨＩＰにより得られた焼結材（Ｏ2 含有量：７０
ｐｐｍ、Ｈｆ含有量：０．５％）を用いて引張試験によ
り常温及び高温における伸びを調べた。その結果を図３
に示す。尚、比較のため、Ｈｆを添加することなく、大
気溶解した他は同様の条件で試料を製作し、同試験を行
った。この結果も図３に併せて示す。図中、○・△は真
空溶解材、●・▲は大気溶解材であり、○・●はべース
合金組成Ａ、△・▲はベース合金組成Ｂに対応してい
る。同図より、実施例にかかる低Ｏ2 含有量で、Ｈｆ含
有のもの（○・△）は、従来例（●・▲）に対して著し
く伸びが向上していること認められる。
【００１８】次に、本発明材の実際の溶接性を調べた。
試料の製作要領、試験要領は次の通りである。前記組成
Ａ及びＢの合金をベースとして溶解条件およびＨｆ添加
量を種々調製して種々のＯ2 含有量、Ｈｆ含有量のＮｉ
基合金を溶製し、該合金溶湯を用いて無酸素雰囲気でア
トマイズし、得られた粉末をＨＩＰにより略真密度に焼
結して１００×１００×４０ｍｍ厚の資料ブロックを成
形した。そして、その表面にステライトNo. ６の溶接棒
を用いて、ビードが円を描くように肉盛溶接し、溶接完
了後、染色探傷によりビードの周辺及び断面での割れ発
生の有無を調べた。その結果を表１に示す。尚、ビード
の重なり状態は図４の通りであり、図中の番号は同パス
順位で形成された溶接ビードを示す。表１中、Ｏ2 ・Ｈ
ｆ含有量は焼結材における分析値であり、試料No. １〜
５、８〜１２は実施例に該当する。他は従来例である。
試料の製作要領、試験要領は次の通りである。前記組成
Ａ及びＢの合金をベースとして溶解条件およびＨｆ添加
量を種々調製して種々のＯ2 含有量、Ｈｆ含有量のＮｉ
基合金を溶製し、該合金溶湯を用いて無酸素雰囲気でア
トマイズし、得られた粉末をＨＩＰにより略真密度に焼
結して１００×１００×４０ｍｍ厚の資料ブロックを成
形した。そして、その表面にステライトNo. ６の溶接棒
を用いて、ビードが円を描くように肉盛溶接し、溶接完
了後、染色探傷によりビードの周辺及び断面での割れ発
生の有無を調べた。その結果を表１に示す。尚、ビード
の重なり状態は図４の通りであり、図中の番号は同パス
順位で形成された溶接ビードを示す。表１中、Ｏ2 ・Ｈ
ｆ含有量は焼結材における分析値であり、試料No. １〜
５、８〜１２は実施例に該当する。他は従来例である。
【００１９】
【表１】
【００２０】表１より、Ｏ2 含有量及びＨｆ含有量が共
に本発明範囲内の実施例（No. １、３、８、１０）では
４パスの溶接を行っても割れの発生は無かった。一方、
Ｏ2含有量が本発明範囲内の実施例（No. ５、１２）や
Ｏ2 含有量が本発明範囲外でもＨｆを所定量含有する実
施例（No. ２、４、９、１１）では、１乃至２パス目で
は割れの発生はなく、部分的補修等の軽微な溶接には効
果があることが分かる。
に本発明範囲内の実施例（No. １、３、８、１０）では
４パスの溶接を行っても割れの発生は無かった。一方、
Ｏ2含有量が本発明範囲内の実施例（No. ５、１２）や
Ｏ2 含有量が本発明範囲外でもＨｆを所定量含有する実
施例（No. ２、４、９、１１）では、１乃至２パス目で
は割れの発生はなく、部分的補修等の軽微な溶接には効
果があることが分かる。
【００２１】以上説明したＮｉ基粉末焼結合金は、複合
弁棒のライニング材として好適である。本発明では複合
弁棒に前記Ｎｉ基粉末焼結合金からなるライニング層を
形成するに際し、ライニング層を被覆する弁棒本体の表
面、即ち弁棒本体の傘部の下面から周縁部上面に沿って
予めＮｉめっき層を形成しておく。Ｎｉめっき層の厚さ
は５０〜８０μｍ程度がよい。５０μｍ未満では伸びの
向上が十分でないため、下限は５０μｍ程度とするのが
よい。一方、５０μｍを越えても引張強さ及び伸びの更
なる向上は期待できず、また工業生産におけるバラツキ
を考慮して、上限は８０μｍ程度とするのがよい。因み
に、図５はＮｉめっき層厚と接合部における機械的性質
との関係を示すグラフであり、調査試料は耐熱鋼（ＳＵ
Ｈ３１相当）に種々の層厚のＮｉめっき層を被覆し、該
Ｎｉめっき層を介してＨＩＰによりナイモニック８０Ａ
粉末焼結合金層を接合したものである。同図から明らか
な通り、５０μｍ以上で良好な接合が得られることが分
かる。
弁棒のライニング材として好適である。本発明では複合
弁棒に前記Ｎｉ基粉末焼結合金からなるライニング層を
形成するに際し、ライニング層を被覆する弁棒本体の表
面、即ち弁棒本体の傘部の下面から周縁部上面に沿って
予めＮｉめっき層を形成しておく。Ｎｉめっき層の厚さ
は５０〜８０μｍ程度がよい。５０μｍ未満では伸びの
向上が十分でないため、下限は５０μｍ程度とするのが
よい。一方、５０μｍを越えても引張強さ及び伸びの更
なる向上は期待できず、また工業生産におけるバラツキ
を考慮して、上限は８０μｍ程度とするのがよい。因み
に、図５はＮｉめっき層厚と接合部における機械的性質
との関係を示すグラフであり、調査試料は耐熱鋼（ＳＵ
Ｈ３１相当）に種々の層厚のＮｉめっき層を被覆し、該
Ｎｉめっき層を介してＨＩＰによりナイモニック８０Ａ
粉末焼結合金層を接合したものである。同図から明らか
な通り、５０μｍ以上で良好な接合が得られることが分
かる。
【００２２】次に、図６に示すように、舶用低速ディー
ゼルエンジン用複合弁棒（触火面寸法φ４５０ｍｍ）を
製作し、熱処理後、溶接性をテストした。複合弁棒の製
作は、オーステナイト系耐熱鋼（ＳＮＣｒＷ）で弁棒本
体５を鍛造成形し、該本体５のライニング層接合面すな
わち傘部６の下面から周縁上面に沿って厚さ５０μｍの
Ｎｉめっき層（図示省略）を形成し、接合面を覆うよう
にカプセルを取付け、接合面とカプセルとの間にＯ2 含
有量７２ｐｐｍ、Ｈｆ含有量０．５％のナイモニック８
０Ａ合金粉末を充填し、カプセルに設けた脱気管より粉
末充填空間内のガスを脱気した後、１０００℃、１１０
００kgf/cm2 でＨＩＰ処理し、同粉末を焼結してライニ
ング層７を形成すると共に接合したものである。尚、焼
結後のライニング層６のＯ2 、Ｈｆ含有量は粉末のそれ
と略同様であった。
ゼルエンジン用複合弁棒（触火面寸法φ４５０ｍｍ）を
製作し、熱処理後、溶接性をテストした。複合弁棒の製
作は、オーステナイト系耐熱鋼（ＳＮＣｒＷ）で弁棒本
体５を鍛造成形し、該本体５のライニング層接合面すな
わち傘部６の下面から周縁上面に沿って厚さ５０μｍの
Ｎｉめっき層（図示省略）を形成し、接合面を覆うよう
にカプセルを取付け、接合面とカプセルとの間にＯ2 含
有量７２ｐｐｍ、Ｈｆ含有量０．５％のナイモニック８
０Ａ合金粉末を充填し、カプセルに設けた脱気管より粉
末充填空間内のガスを脱気した後、１０００℃、１１０
００kgf/cm2 でＨＩＰ処理し、同粉末を焼結してライニ
ング層７を形成すると共に接合したものである。尚、焼
結後のライニング層６のＯ2 、Ｈｆ含有量は粉末のそれ
と略同様であった。
【００２３】溶接試験は、複合弁棒のシート面に深さ５
ｍｍの凹部を設け、該凹部に３００〜３５０℃の余熱を
付与しつつ、ステライトNo. ６の溶接棒を用いてＴＩＧ
溶接により４層肉盛溶接し、幅２５ｍｍ、深さ５ｍｍの
ビード８を形成した後、染色探傷試験によりビード近
傍、及び傘部上面におけるＨＩＰ接合界面を調査した。
その結果、ビード部及びその近傍部並びに接合界面に割
れや剥離は認められなかった。また、同ＨＩＰ接合界面
を含む試験片９をワイヤーカットにより切り出し、４０
０倍で顕微鏡観察したところ、ＨＩＰ接合界面は完全に
密着していた。更に、ＥＰＭＡによりＨＩＰ接合界面を
面分析したところ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ａｌ等の酸化物や炭化
物の析出は検出されなかった。
ｍｍの凹部を設け、該凹部に３００〜３５０℃の余熱を
付与しつつ、ステライトNo. ６の溶接棒を用いてＴＩＧ
溶接により４層肉盛溶接し、幅２５ｍｍ、深さ５ｍｍの
ビード８を形成した後、染色探傷試験によりビード近
傍、及び傘部上面におけるＨＩＰ接合界面を調査した。
その結果、ビード部及びその近傍部並びに接合界面に割
れや剥離は認められなかった。また、同ＨＩＰ接合界面
を含む試験片９をワイヤーカットにより切り出し、４０
０倍で顕微鏡観察したところ、ＨＩＰ接合界面は完全に
密着していた。更に、ＥＰＭＡによりＨＩＰ接合界面を
面分析したところ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ａｌ等の酸化物や炭化
物の析出は検出されなかった。
【００２４】本発明のＮｉ基粉末焼結合金は、上記弁棒
のライニング材としてのみならず、耐熱性、耐食性が要
求される種々の分野、例えば燃料噴射弁、シリンダー等
においても使用可能なことは勿論である。
のライニング材としてのみならず、耐熱性、耐食性が要
求される種々の分野、例えば燃料噴射弁、シリンダー等
においても使用可能なことは勿論である。
【００２５】
【発明の効果】以上説明した通り、本発明のＮｉ基粉末
焼結合金は、Ｔｉ−Ａｌ−Ｃｒ−Ｎｉ系耐熱耐食合金粉
末を熱間等方圧加圧により加圧焼結し、緻密一体化した
Ｎｉ基粉末焼結合金であって、Ｏ2 含有量を８５ｐｐｍ
以下に抑制し、又は／及びＨｆを０．２〜１．５％含有
させるので、粉末粒界に酸化膜が残存し難く、引いて酸
化膜を核として生成される脆弱炭化物量も過少となり、
延性が増大し、溶接性が向上する。特にＯ2 含有量を８
５ｐｐｍ以下に、Ｈｆ含有量を０．２〜１．５％にする
ことにより、両者の作用が相まって優れた酸化膜、炭化
物の抑制作用を奏し、高延性引いては優れた溶接性を得
ることができる。
焼結合金は、Ｔｉ−Ａｌ−Ｃｒ−Ｎｉ系耐熱耐食合金粉
末を熱間等方圧加圧により加圧焼結し、緻密一体化した
Ｎｉ基粉末焼結合金であって、Ｏ2 含有量を８５ｐｐｍ
以下に抑制し、又は／及びＨｆを０．２〜１．５％含有
させるので、粉末粒界に酸化膜が残存し難く、引いて酸
化膜を核として生成される脆弱炭化物量も過少となり、
延性が増大し、溶接性が向上する。特にＯ2 含有量を８
５ｐｐｍ以下に、Ｈｆ含有量を０．２〜１．５％にする
ことにより、両者の作用が相まって優れた酸化膜、炭化
物の抑制作用を奏し、高延性引いては優れた溶接性を得
ることができる。
【００２６】また、本発明の複合弁棒は、ライニング層
を前記Ｎｉ基粉末焼結合金で形成すると共に、Ｎｉめっ
き層を介して弁棒本体に接合されているので、ライニン
グ層表面を肉盛溶接により補修する際、溶接割れの発生
が防止されると共に、接合界面における強度、延性を向
上させることができ、溶接時の熱応力によるライニング
層の剥離を防止することができる。
を前記Ｎｉ基粉末焼結合金で形成すると共に、Ｎｉめっ
き層を介して弁棒本体に接合されているので、ライニン
グ層表面を肉盛溶接により補修する際、溶接割れの発生
が防止されると共に、接合界面における強度、延性を向
上させることができ、溶接時の熱応力によるライニング
層の剥離を防止することができる。
【図１】Ｔｉ−Ａｌ−Ｃｒ−Ｎｉ系粉末焼結合金におけ
るＯ2 含有量と伸びとの関係を示すグラフである。
るＯ2 含有量と伸びとの関係を示すグラフである。
【図２】Ｔｉ−Ａｌ−Ｃｒ−Ｎｉ系粉末焼結合金におけ
るＨｆ含有量と伸びとの関係を示すグラフである。
るＨｆ含有量と伸びとの関係を示すグラフである。
【図３】実施例及び従来例にかかるＴｉ−Ａｌ−Ｃｒ−
Ｎｉ系粉末焼結合金における引張試験温度と伸びとの関
係を示すグラフである。
Ｎｉ系粉末焼結合金における引張試験温度と伸びとの関
係を示すグラフである。
【図４】溶接試験における肉盛状態を示す断面説明図で
ある。
ある。
【図５】Ｎｉめっき層厚と接合部の機械的性質との関係
を示すグラフである。
を示すグラフである。
【図６】溶接試験を実施した、傘部シート面に溶接肉盛
した複合弁棒の要部断面図である。
した複合弁棒の要部断面図である。
１〜４ 溶接ビード ５ 弁棒本体 ６ 傘部 ７ ライニング層
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成５年７月１９日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１５
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１５】
【実施例】本発明におけるＮｉ基粉末焼結合金は、Ｔｉ
−Ａｌ−Ｃｒ−Ｎｉ系耐熱耐食合金粉末のＨＩＰ焼結材
であり、Ｏ2 ：８５ｐｐｍ以下又は、及びＨｆ：０．２
〜１．５％を含有するものであるが、他の成分について
は、少なくともＣｒ：１８〜２１％及びＴｉ、Ａｌを含
有し、γ′相を析出するものであればよく、例えば下記
組成のナイモニック８０Ａ、ナイモニック９０を例示す
ることができる。 ・ナイモニック８０Ａ組成 Ｃ ： 0.10 ％以下、 Ｓｉ： 1.0 ％以下、 Ｃ
ｕ： 0.2 ％以下、Ｆｅ： 3.0 ％以下、 Ｍｎ：
1.0 ％以下、 Ｃｒ： 18.0 〜21.0％、Ｔｉ： 1.8
〜2.7 ％、 Ａｌ： 1.0〜1.8 ％、 Ｃｏ： 2.0
％以下、Ｂ ： 0.008 ％以下、 Ｚｒ： 0.15 ％以
下、 Ｐｂ： 0.0025 ％以下、Ｓ ： 0.015 ％以
下、 残部：実質的にＮｉ ・ナイモニック９０ 組成 Ｃ ： 0.13 ％以下、 Ｓｉ： 1.0 ％以下、 Ｃ
ｕ： 0.2 ％以下、Ｆｅ： 1.5 ％以下、 Ｍｎ：
1.0 ％以下、 Ｃｒ： 18.0 〜21.0％、Ｔｉ： 2.0
〜3.0 ％、 Ａｌ： 1.0〜2.0 ％、 Ｃｏ：15.0〜2
1.0％、Ｂ ： 0.020 ％以下、 Ｚｒ： 0.15 ％以
下、 Ｐｂ： 0.0020 ％以下 Ｓ ： 0.015 ％以下、 残部：実質的にＮｉ ナイモニック８０Ａに該当する組成Ａの合金を種々の雰
囲気の下で溶解し、ガスアトマイズ法により種々のＯ2
含有量を有する粉末を製造し、ＨＩＰにより略真密度に
なるように焼結した。得られた粉末焼結合金材から引張
試験片を採取し、常温引張試験により、伸びと焼結合金
中のＯ2 含有量との関係を調べた。その結果を図１に示
す。同図より、実施例にかかるＯ2 含有量が８５ｐｐｍ
以下のものでは、伸びが２０％以上であり、極めて延性
に優れていることが分かる。
−Ａｌ−Ｃｒ−Ｎｉ系耐熱耐食合金粉末のＨＩＰ焼結材
であり、Ｏ2 ：８５ｐｐｍ以下又は、及びＨｆ：０．２
〜１．５％を含有するものであるが、他の成分について
は、少なくともＣｒ：１８〜２１％及びＴｉ、Ａｌを含
有し、γ′相を析出するものであればよく、例えば下記
組成のナイモニック８０Ａ、ナイモニック９０を例示す
ることができる。 ・ナイモニック８０Ａ組成 Ｃ ： 0.10 ％以下、 Ｓｉ： 1.0 ％以下、 Ｃ
ｕ： 0.2 ％以下、Ｆｅ： 3.0 ％以下、 Ｍｎ：
1.0 ％以下、 Ｃｒ： 18.0 〜21.0％、Ｔｉ： 1.8
〜2.7 ％、 Ａｌ： 1.0〜1.8 ％、 Ｃｏ： 2.0
％以下、Ｂ ： 0.008 ％以下、 Ｚｒ： 0.15 ％以
下、 Ｐｂ： 0.0025 ％以下、Ｓ ： 0.015 ％以
下、 残部：実質的にＮｉ ・ナイモニック９０ 組成 Ｃ ： 0.13 ％以下、 Ｓｉ： 1.0 ％以下、 Ｃ
ｕ： 0.2 ％以下、Ｆｅ： 1.5 ％以下、 Ｍｎ：
1.0 ％以下、 Ｃｒ： 18.0 〜21.0％、Ｔｉ： 2.0
〜3.0 ％、 Ａｌ： 1.0〜2.0 ％、 Ｃｏ：15.0〜2
1.0％、Ｂ ： 0.020 ％以下、 Ｚｒ： 0.15 ％以
下、 Ｐｂ： 0.0020 ％以下 Ｓ ： 0.015 ％以下、 残部：実質的にＮｉ ナイモニック８０Ａに該当する組成Ａの合金を種々の雰
囲気の下で溶解し、ガスアトマイズ法により種々のＯ2
含有量を有する粉末を製造し、ＨＩＰにより略真密度に
なるように焼結した。得られた粉末焼結合金材から引張
試験片を採取し、常温引張試験により、伸びと焼結合金
中のＯ2 含有量との関係を調べた。その結果を図１に示
す。同図より、実施例にかかるＯ2 含有量が８５ｐｐｍ
以下のものでは、伸びが２０％以上であり、極めて延性
に優れていることが分かる。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１６
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１６】また、前記組成Ａ及びナイモニック９０に
該当する組成Ｂの合金をベースとして、これに種々量の
Ｈｆを添加して大気溶解し、得られた溶湯を無酸素雰囲
気でアトマイズしてＮｉ基合金粉末を製造した。該粉末
をＨＩＰにより焼結して粉末焼結材（Ｏ2 含有量：１３
０〜１７０ｐｐｍ）を製作し、これより引張試験片を採
取して伸びとＨｆ含有量との関係を調べた。図２にその
結果を示す。同図より、大気溶解した場合でも、Ｈｆ含
有量が０．２％以上では、伸びが１０％以上確保するこ
とができ、Ｈｆを含有しない従来例に対して、溶接性の
改善が期待される。尚、図中、●はベース合金組成Ａ、
▲はベース合金組成Ｂに対応している。
該当する組成Ｂの合金をベースとして、これに種々量の
Ｈｆを添加して大気溶解し、得られた溶湯を無酸素雰囲
気でアトマイズしてＮｉ基合金粉末を製造した。該粉末
をＨＩＰにより焼結して粉末焼結材（Ｏ2 含有量：１３
０〜１７０ｐｐｍ）を製作し、これより引張試験片を採
取して伸びとＨｆ含有量との関係を調べた。図２にその
結果を示す。同図より、大気溶解した場合でも、Ｈｆ含
有量が０．２％以上では、伸びが１０％以上確保するこ
とができ、Ｈｆを含有しない従来例に対して、溶接性の
改善が期待される。尚、図中、●はベース合金組成Ａ、
▲はベース合金組成Ｂに対応している。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１７
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１７】更に、上記組成Ａ及び組成Ｂの合金をベー
スとして、これにＨｆを添加して真空溶解し、得られた
溶湯を無酸素雰囲でアトマイズしてＮｉ基合金粉末を製
造し、ＨＩＰにより得られた焼結材（Ｏ2 含有量：７
７，７２ｐｐｍ、Ｈｆ含有量：０．５，０．６％）を用
いて引張試験により常温及び高温における伸びを調べ
た。その結果を図３に示す。尚、比較のため、Ｈｆを添
加することなく、大気溶解した他は同様の条件で試料を
製作し、同試験を行った。この結果も図３に併せて示
す。図中、○・△は真空溶解材、●・▲は大気溶解材で
あり、○・●はべース合金組成Ａ、△・▲はベース合金
組成Ｂに対応している。同図より、実施例にかかる低Ｏ
2 含有量で、Ｈｆ含有のもの（○・△）は、従来例（●
・▲）に対して著しく伸びが向上していることが認めら
れる。
スとして、これにＨｆを添加して真空溶解し、得られた
溶湯を無酸素雰囲でアトマイズしてＮｉ基合金粉末を製
造し、ＨＩＰにより得られた焼結材（Ｏ2 含有量：７
７，７２ｐｐｍ、Ｈｆ含有量：０．５，０．６％）を用
いて引張試験により常温及び高温における伸びを調べ
た。その結果を図３に示す。尚、比較のため、Ｈｆを添
加することなく、大気溶解した他は同様の条件で試料を
製作し、同試験を行った。この結果も図３に併せて示
す。図中、○・△は真空溶解材、●・▲は大気溶解材で
あり、○・●はべース合金組成Ａ、△・▲はベース合金
組成Ｂに対応している。同図より、実施例にかかる低Ｏ
2 含有量で、Ｈｆ含有のもの（○・△）は、従来例（●
・▲）に対して著しく伸びが向上していることが認めら
れる。
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２２
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２２】次に、図６に示すように、舶用低速ディー
ゼルエンジン用複合弁棒（触火面寸法φ４５０ｍｍ）を
製作し、熱処理後、溶接性をテストした。複合弁棒の製
作は、オーステナイト系耐熱鋼（ＳＮＣｒＷ）で弁棒本
体５を鍛造成形し、該本体５のライニング層接合面すな
わち傘部６の下面から周縁上面に沿って厚さ５０μｍの
Ｎｉめっき層（図示省略）を形成し、接合面を覆うよう
にカプセルを取付け、接合面とカプセルとの間にＯ2 含
有量７２ｐｐｍ、Ｈｆ含有量０．５％のナイモニック８
０Ａ合金粉末を充填し、カプセルに設けた脱気管より粉
末充填空間内のガスを脱気した後、１０００℃、１００
０kgf/cm2 でＨＩＰ処理し、同粉末を焼結してライニン
グ層７を形成すると共に接合したものである。尚、焼結
後のライニング層６のＯ2 、Ｈｆ含有量は粉末のそれと
略同様であった。
ゼルエンジン用複合弁棒（触火面寸法φ４５０ｍｍ）を
製作し、熱処理後、溶接性をテストした。複合弁棒の製
作は、オーステナイト系耐熱鋼（ＳＮＣｒＷ）で弁棒本
体５を鍛造成形し、該本体５のライニング層接合面すな
わち傘部６の下面から周縁上面に沿って厚さ５０μｍの
Ｎｉめっき層（図示省略）を形成し、接合面を覆うよう
にカプセルを取付け、接合面とカプセルとの間にＯ2 含
有量７２ｐｐｍ、Ｈｆ含有量０．５％のナイモニック８
０Ａ合金粉末を充填し、カプセルに設けた脱気管より粉
末充填空間内のガスを脱気した後、１０００℃、１００
０kgf/cm2 でＨＩＰ処理し、同粉末を焼結してライニン
グ層７を形成すると共に接合したものである。尚、焼結
後のライニング層６のＯ2 、Ｈｆ含有量は粉末のそれと
略同様であった。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 滝川 博 兵庫県高砂市荒井町新浜２丁目３番１号 株式会社神戸製鋼所高砂製作所内 (72)発明者 井手 英暉 兵庫県高砂市荒井町新浜２丁目３番１号 株式会社神戸製鋼所高砂製作所内 (72)発明者 井崎 正義 兵庫県高砂市荒井町新浜２丁目３番１号 株式会社神戸製鋼所高砂製作所内 (72)発明者 梅田 孝一 兵庫県高砂市荒井町新浜２丁目３番１号 株式会社神戸製鋼所高砂製作所内
Claims (4)
- 【請求項１】 Ｔｉ−Ａｌ−Ｃｒ−Ｎｉ系耐熱耐食合金
粉末を熱間等方圧加圧により加圧焼結し、緻密一体化し
たＮｉ基粉末焼結合金であって、Ｏ2 含有量が８５ｐｐ
ｍ以下であることを特徴とする溶接性に優れたＮｉ基粉
末焼結合金。 - 【請求項２】 Ｔｉ−Ａｌ−Ｃｒ−Ｎｉ系耐熱耐食合金
粉末を熱間等方圧加圧により加圧焼結し、緻密一体化し
たＮｉ基粉末焼結合金であって、Ｈｆ含有量が０．２〜
１．５wt％であることを特徴とする溶接性に優れたＮｉ
基粉末焼結合金。 - 【請求項３】 Ｈｆ含有量が０．２〜１．５wt％である
請求項１に記載した溶接性に優れたＮｉ基粉末焼結合
金。 - 【請求項４】 耐熱合金で形成された弁棒本体の傘部の
下面から周縁部上面に沿って熱間等方圧加圧によりＴｉ
−Ａｌ−Ｃｒ−Ｎｉ系耐熱耐食合金粉末が加圧焼結され
てライニング層が形成されると共に該ライニング層が接
合された複合弁棒において、 前記ライニング層が請求項１、２又は３からなるＮｉ基
粉末焼結合金で形成されると共に、ライニング層がＮｉ
めっき層を介して接合されていることを特徴とする複合
弁棒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14086593A JPH06346166A (ja) | 1993-06-11 | 1993-06-11 | 溶接性に優れたＮｉ基粉末焼結合金及び複合弁棒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14086593A JPH06346166A (ja) | 1993-06-11 | 1993-06-11 | 溶接性に優れたＮｉ基粉末焼結合金及び複合弁棒 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06346166A true JPH06346166A (ja) | 1994-12-20 |
Family
ID=15278547
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14086593A Pending JPH06346166A (ja) | 1993-06-11 | 1993-06-11 | 溶接性に優れたＮｉ基粉末焼結合金及び複合弁棒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06346166A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011094605A (ja) * | 2009-10-30 | 2011-05-12 | Man Diesel & Turbo Filial Af Man Diesel & Turbo Se Tyskland | 内燃エンジンのための排気弁スピンドル及びその製造方法 |
-
1993
- 1993-06-11 JP JP14086593A patent/JPH06346166A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011094605A (ja) * | 2009-10-30 | 2011-05-12 | Man Diesel & Turbo Filial Af Man Diesel & Turbo Se Tyskland | 内燃エンジンのための排気弁スピンドル及びその製造方法 |
| CN102667077A (zh) * | 2009-10-30 | 2012-09-12 | 曼恩柴油机涡轮股份公司曼恩柴油机涡轮德国分公司 | 用于内燃机的排气阀杆及其制造方法 |
| KR101435401B1 (ko) * | 2009-10-30 | 2014-08-28 | 맨 디젤 앤드 터보 필리얼 아프 맨 디젤 앤드 터보 에스이 티스크랜드 | 내연기관 엔진용 배기 밸브 스핀들 및 그 제조방법 |
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