JPH0645823B2 - 高珪素鉄板の製造方法 - Google Patents
高珪素鉄板の製造方法Info
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- JPH0645823B2 JPH0645823B2 JP24975487A JP24975487A JPH0645823B2 JP H0645823 B2 JPH0645823 B2 JP H0645823B2 JP 24975487 A JP24975487 A JP 24975487A JP 24975487 A JP24975487 A JP 24975487A JP H0645823 B2 JPH0645823 B2 JP H0645823B2
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- JP
- Japan
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- annealing
- temperature
- silicon iron
- iron plate
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1216—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties characterised by the working steps
- C21D8/1227—Warm rolling
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は軟磁気特性の優れた無方向性高珪素鉄板の製造
方法に関する。
方法に関する。
従来から、珪素を4.0wt％未満含有する鉄板は、その製
造方法により方向性珪素鋼板あるいは無方向性珪素鋼板
と呼ばれ、主として各種電磁誘導機器用の積層鉄芯や巻
鉄芯、あるいは電磁シールド用のケースなどに加工成型
され実用に供されている。
造方法により方向性珪素鋼板あるいは無方向性珪素鋼板
と呼ばれ、主として各種電磁誘導機器用の積層鉄芯や巻
鉄芯、あるいは電磁シールド用のケースなどに加工成型
され実用に供されている。
近年、省資源、省エネルギー等の観点から電磁電子部品
の小形化や高効率化が強く要請され、軟磁気特性の優れ
た、とりわけ鉄損が低く透磁率が高い材料が要求される
ようになつてきた。珪素鉄合金系において珪素の含有量
が増すと鉄損は低下し、そのうえ6.5wt％付近では透磁
率が極大となりさらに磁歪がほぼゼロとなる等優れた軟
磁気特性を示すことが知られている。しかしながら、珪
素の含有量が4.0wt％以上になると加工性が著しく劣化
し、このため従来では熱間圧延一冷間圧延の組み合わせ
からなる圧延法によつて工業的に製造することは困難と
され、その製造法としてはたとえば特開昭55-69223号公
報で示されるような超急冷凝固法等が開示されているに
すぎなかつた。しかし、この超急冷凝固法により製造さ
れる高珪素箔帯は圧延製品と比較して表面性状や表面の
平坦度が劣り、しかも幅広・厚物材の製造が困難である
等、電磁電子部品の素材として実用化する上で数多くの
問題点を有している。
の小形化や高効率化が強く要請され、軟磁気特性の優れ
た、とりわけ鉄損が低く透磁率が高い材料が要求される
ようになつてきた。珪素鉄合金系において珪素の含有量
が増すと鉄損は低下し、そのうえ6.5wt％付近では透磁
率が極大となりさらに磁歪がほぼゼロとなる等優れた軟
磁気特性を示すことが知られている。しかしながら、珪
素の含有量が4.0wt％以上になると加工性が著しく劣化
し、このため従来では熱間圧延一冷間圧延の組み合わせ
からなる圧延法によつて工業的に製造することは困難と
され、その製造法としてはたとえば特開昭55-69223号公
報で示されるような超急冷凝固法等が開示されているに
すぎなかつた。しかし、この超急冷凝固法により製造さ
れる高珪素箔帯は圧延製品と比較して表面性状や表面の
平坦度が劣り、しかも幅広・厚物材の製造が困難である
等、電磁電子部品の素材として実用化する上で数多くの
問題点を有している。
このようななかで本発明者等は、Ｓｉ含有量が4.0wt％
以上の無方向性高珪素鉄板の圧延による製造法について
検討を進めてきた。そしてその結果、熱間圧延条件等の
選択により圧延による高珪素鉄板の製造が可能であるこ
とが判ってきた。本出願人は、このような圧延による高
珪素鉄板の製造法の１つとして、先に特願昭60-5951号
（特開昭61-166923号）を提案した。この製造法は、高
珪素鋼のインゴットまたは連鋳スラブを特定の加熱・圧
延条件で分塊圧延または粗圧延することで結晶粒を微細
化し、次いで特定の条件で連続熱間圧延することにより
冷間圧延に適した熱延板組織とし、これを冷間圧延する
高珪素鉄板の製造法である。このような圧延法により製
造された高珪素鉄板は表面性状に優れるため積層鉄芯や
巻鉄芯等を製造する際占積率が高く、しかも厚物材が容
易に製造できることから電磁電子部品の組み立て工程を
大幅に簡略化できるなど極めて有利な特徴を有してい
る。
以上の無方向性高珪素鉄板の圧延による製造法について
検討を進めてきた。そしてその結果、熱間圧延条件等の
選択により圧延による高珪素鉄板の製造が可能であるこ
とが判ってきた。本出願人は、このような圧延による高
珪素鉄板の製造法の１つとして、先に特願昭60-5951号
（特開昭61-166923号）を提案した。この製造法は、高
珪素鋼のインゴットまたは連鋳スラブを特定の加熱・圧
延条件で分塊圧延または粗圧延することで結晶粒を微細
化し、次いで特定の条件で連続熱間圧延することにより
冷間圧延に適した熱延板組織とし、これを冷間圧延する
高珪素鉄板の製造法である。このような圧延法により製
造された高珪素鉄板は表面性状に優れるため積層鉄芯や
巻鉄芯等を製造する際占積率が高く、しかも厚物材が容
易に製造できることから電磁電子部品の組み立て工程を
大幅に簡略化できるなど極めて有利な特徴を有してい
る。
ところで、この種の珪素鉄板の有する優れた磁気特性を
得るためには、焼鈍して再結晶を起させることが必要と
されるが、従来圧延による製造自体が不可能とされてき
たことから、圧延により得られた高珪素鉄板の焼鈍条件
についての検討は未だなされた例はない。
得るためには、焼鈍して再結晶を起させることが必要と
されるが、従来圧延による製造自体が不可能とされてき
たことから、圧延により得られた高珪素鉄板の焼鈍条件
についての検討は未だなされた例はない。
本発明者等はこのような現状に鑑み、4.0〜7.0wt％Ｓｉ
鉄板についてその焼鈍方法について検討した結果、優れ
た磁気特性が得られる焼鈍条件を見い出したものであ
る。
鉄板についてその焼鈍方法について検討した結果、優れ
た磁気特性が得られる焼鈍条件を見い出したものであ
る。
すなわち本発明は、Ｓｉ：4.0〜7.0wt％を含む高珪素鉄
合金スラブから熱間圧延、板温が400℃以下の準温間圧
延、焼鈍及び絶縁皮膜処理の各工程を経て高珪素鉄板を
製造するに当り、前記焼鈍処理では、200〜400℃の温度
で１分〜３時間の前焼鈍を行つた後、800〜1300℃の温
度で１分〜１０分の最終焼鈍を行うことを特徴とする高
珪素鉄板の製造方法である。
合金スラブから熱間圧延、板温が400℃以下の準温間圧
延、焼鈍及び絶縁皮膜処理の各工程を経て高珪素鉄板を
製造するに当り、前記焼鈍処理では、200〜400℃の温度
で１分〜３時間の前焼鈍を行つた後、800〜1300℃の温
度で１分〜１０分の最終焼鈍を行うことを特徴とする高
珪素鉄板の製造方法である。
以下、本発明の詳細を説明する。
本発明ではSiを4.0〜7.0wt％含有した鉄合金を溶製す
る。前述したようにSiは固有電気抵抗を高めて渦電流損
を減らし、鉄損を低下させるのに有効な元素であり、本
発明ではSi：4.0wt％以上の鉄合金をその対象とする。
一方、Siが7.0wt％を超えると磁歪の上昇、飽和磁束密
度や最大透磁率の低下など磁気特性が却つて劣化し、ま
た加工性も悪くなる。
る。前述したようにSiは固有電気抵抗を高めて渦電流損
を減らし、鉄損を低下させるのに有効な元素であり、本
発明ではSi：4.0wt％以上の鉄合金をその対象とする。
一方、Siが7.0wt％を超えると磁歪の上昇、飽和磁束密
度や最大透磁率の低下など磁気特性が却つて劣化し、ま
た加工性も悪くなる。
なお、磁気特性をより向上させるため、Si以外の元素を
低減することも有効である。すなわち、Ｃ0.2%、Al
2%、Mn0.5%、Ｐ0.1%、（その他の不純物の総量）
0.2%、好ましくは、Ｃ0.01%、Al0.4%、Mn0.1%、
Ｐ0.1%、（その他の不純物の総量）0.05%とするこ
により磁気特性をより向上させることができる。
低減することも有効である。すなわち、Ｃ0.2%、Al
2%、Mn0.5%、Ｐ0.1%、（その他の不純物の総量）
0.2%、好ましくは、Ｃ0.01%、Al0.4%、Mn0.1%、
Ｐ0.1%、（その他の不純物の総量）0.05%とするこ
により磁気特性をより向上させることができる。
溶製された合金は熱間圧延された後、必要に応じて酸洗
または表面研削等の手段により脱スケール処理を施され
る。次いで、熱延板は必要に応じてスリツト、トリミン
グ等の処理がなされた後、室温〜400℃の温度域で準温
間圧延（冷間圧延を含む）される。この準温間圧延は、
バーナ輻射、誘導加熱等の加熱手段を用いて通板するス
トリツプ或いはコイル全体を加熱し、熱延板を上記温度
に保ちつつ圧延を行う。この圧延において、板温が400
℃を超えるとコイル幅方向の板厚プロフイル制御が困難
になるとともに、ストリップ表面に厚い酸化被膜が形成
され、その後に脱スケール処理を実施してもスケールの
除去が困難になる。このため圧延温度は400℃がその上
限とされる。
または表面研削等の手段により脱スケール処理を施され
る。次いで、熱延板は必要に応じてスリツト、トリミン
グ等の処理がなされた後、室温〜400℃の温度域で準温
間圧延（冷間圧延を含む）される。この準温間圧延は、
バーナ輻射、誘導加熱等の加熱手段を用いて通板するス
トリツプ或いはコイル全体を加熱し、熱延板を上記温度
に保ちつつ圧延を行う。この圧延において、板温が400
℃を超えるとコイル幅方向の板厚プロフイル制御が困難
になるとともに、ストリップ表面に厚い酸化被膜が形成
され、その後に脱スケール処理を実施してもスケールの
除去が困難になる。このため圧延温度は400℃がその上
限とされる。
このようにして最終板厚まで圧延された高珪素鉄板は必
要に応じて脱スケール処理が施され、脱脂処理後磁気特
性を付与するため焼鈍に付される。本発明者等は、高珪
素鉄板の磁気特性を改善すべくその焼鈍条件と磁気特性
との関係について検討を行つた結果、準温間圧延後の焼
鈍工程においては、まず歪の解放が起こり、続いて再結
晶および粒成長が起こること、そして上記歪の回復条件
を変化させると再結晶後の集合組織が変化し、このため
高珪素鉄板の軟磁気特性が変化することを知見した。本
発明はこのような知見に基づき、高温短時間の最終焼鈍
の前段階で比較的低温域で前焼鈍を行うことにより、焼
鈍後の磁気特性を飛躍的に向上させるようにしたもので
ある。すなわち、前焼鈍では200〜400℃の温度で１分〜
３時間保持し、これを800〜1300℃の温度で１分〜１０
分間最終焼鈍するようにしたものである。
要に応じて脱スケール処理が施され、脱脂処理後磁気特
性を付与するため焼鈍に付される。本発明者等は、高珪
素鉄板の磁気特性を改善すべくその焼鈍条件と磁気特性
との関係について検討を行つた結果、準温間圧延後の焼
鈍工程においては、まず歪の解放が起こり、続いて再結
晶および粒成長が起こること、そして上記歪の回復条件
を変化させると再結晶後の集合組織が変化し、このため
高珪素鉄板の軟磁気特性が変化することを知見した。本
発明はこのような知見に基づき、高温短時間の最終焼鈍
の前段階で比較的低温域で前焼鈍を行うことにより、焼
鈍後の磁気特性を飛躍的に向上させるようにしたもので
ある。すなわち、前焼鈍では200〜400℃の温度で１分〜
３時間保持し、これを800〜1300℃の温度で１分〜１０
分間最終焼鈍するようにしたものである。
第１図は珪素鉄冷延板の前焼鈍条件と焼鈍後の鉄板の磁
気特性との関係を調べたもので、板厚0.50mmの6.48wt%
珪素鉄冷延板に第２図に示す熱サイクルで焼鈍を実施
し、磁気特性を調べた。すなわち、第２図に示す種々の
条件で回復のための前焼鈍を行い、続いて水素ガス雰囲
気中で1200℃、まで加熱して１０分間の均熱を含む最終
焼鈍を行い、焼鈍後の鉄板から外径２０mm、内径１０mm
のリングを打ち抜き、その最大透磁率を調べたものであ
る。
気特性との関係を調べたもので、板厚0.50mmの6.48wt%
珪素鉄冷延板に第２図に示す熱サイクルで焼鈍を実施
し、磁気特性を調べた。すなわち、第２図に示す種々の
条件で回復のための前焼鈍を行い、続いて水素ガス雰囲
気中で1200℃、まで加熱して１０分間の均熱を含む最終
焼鈍を行い、焼鈍後の鉄板から外径２０mm、内径１０mm
のリングを打ち抜き、その最大透磁率を調べたものであ
る。
同図から、適切な前焼鈍条件を選ぶことによつて軟磁気
特性が改善されることが判る。すなわち、前焼鈍温度が
100℃では歪の解放がほとんど起らず、また500℃では逆
に歪の解放が完全に起こつてしまうため改善効果が得ら
れず、200〜400℃の範囲において優れた磁気特性が得ら
れている。またこの温度域においても、前焼鈍均熱時間
が短か過ぎても長過ぎても効果が少なく、１分〜３時間
において優れた磁気特性が得られている。
特性が改善されることが判る。すなわち、前焼鈍温度が
100℃では歪の解放がほとんど起らず、また500℃では逆
に歪の解放が完全に起こつてしまうため改善効果が得ら
れず、200〜400℃の範囲において優れた磁気特性が得ら
れている。またこの温度域においても、前焼鈍均熱時間
が短か過ぎても長過ぎても効果が少なく、１分〜３時間
において優れた磁気特性が得られている。
なお、上記前焼鈍は連続焼鈍ライン又は箱型焼鈍炉等を
使用しオフラインで行なつても良いが、連続焼鈍ライン
の前段（たとえば予熱帯等）で低温焼鈍し、一旦冷却せ
ずに直ちに最終焼鈍を行なつてもよく、この方法では磁
気特性を何ら損うことなくコスト低減を図ることができ
る。但し、このように２段焼鈍を行なう場合には前焼鈍
をあまり長時間することができないため、焼鈍時間を１
分から１０分とする。
使用しオフラインで行なつても良いが、連続焼鈍ライン
の前段（たとえば予熱帯等）で低温焼鈍し、一旦冷却せ
ずに直ちに最終焼鈍を行なつてもよく、この方法では磁
気特性を何ら損うことなくコスト低減を図ることができ
る。但し、このように２段焼鈍を行なう場合には前焼鈍
をあまり長時間することができないため、焼鈍時間を１
分から１０分とする。
また、前焼鈍は歪の解放を目的とするものであるから、
本発明で規定する条件を満足すれば上記した焼鈍方法以
外の手段を採ることができる。例えば、準温間圧延直後
直ちに巻取り、保温設備内で均熱しても上記条件を満足
すれば磁気特性を改善することができる。
本発明で規定する条件を満足すれば上記した焼鈍方法以
外の手段を採ることができる。例えば、準温間圧延直後
直ちに巻取り、保温設備内で均熱しても上記条件を満足
すれば磁気特性を改善することができる。
このようにして比較的低温で前焼鈍を施された高珪素鉄
板は800℃〜1300℃に再加熱され、同温度域で１〜１０
分の焼鈍（通常、連続焼鈍）が施される。この最終焼鈍
において、処理温度が800℃未満、或いは処理時間が１
分未満では粒成長が十分起らず、所定の磁気特性が得ら
れない。また焼鈍温度が1300℃を超える焼鈍は工業的に
は困難である。さらに、最終焼鈍時間は長い程磁気特性
上好ましいが、連続焼鈍ライン長が長くなるため設備コ
ストが高くなる等、工業的問題がある。このため均熱時
間の上限は１０分とする。このため本発明の最終焼鈍は
800℃〜1300℃の温度で１〜１０分均熱することにより
行う。
板は800℃〜1300℃に再加熱され、同温度域で１〜１０
分の焼鈍（通常、連続焼鈍）が施される。この最終焼鈍
において、処理温度が800℃未満、或いは処理時間が１
分未満では粒成長が十分起らず、所定の磁気特性が得ら
れない。また焼鈍温度が1300℃を超える焼鈍は工業的に
は困難である。さらに、最終焼鈍時間は長い程磁気特性
上好ましいが、連続焼鈍ライン長が長くなるため設備コ
ストが高くなる等、工業的問題がある。このため均熱時
間の上限は１０分とする。このため本発明の最終焼鈍は
800℃〜1300℃の温度で１〜１０分均熱することにより
行う。
このような最終焼鈍は、通常連続焼鈍または板状焼鈍に
よる短時間焼鈍であり、これにより箱型焼鈍等、バツチ
焼鈍での高温焼鈍による製品の焼付（密着）を防止しつ
つ、軟磁気特性の改善を図ることができる。
よる短時間焼鈍であり、これにより箱型焼鈍等、バツチ
焼鈍での高温焼鈍による製品の焼付（密着）を防止しつ
つ、軟磁気特性の改善を図ることができる。
なお、焼鈍時の雰囲気は非酸化性雰囲気であればよく、
また真空下で行うこともできる。
また真空下で行うこともできる。
焼鈍後、高珪素鉄板を有機系または無機系の皮膜材料に
より絶縁皮膜処理する。この絶縁皮膜は、積層状態で使
用される高珪素鉄板の層間抵抗を上げるため形成するも
ので、例えば、シリカ及び第１リン酸マグネシウムの混
合液を板表面に塗布した後、800℃で焼付を行う処理が
なされる。
より絶縁皮膜処理する。この絶縁皮膜は、積層状態で使
用される高珪素鉄板の層間抵抗を上げるため形成するも
ので、例えば、シリカ及び第１リン酸マグネシウムの混
合液を板表面に塗布した後、800℃で焼付を行う処理が
なされる。
・実施例 (1) 0.0028wt%C-6.48wt%Si-0.14wt%Mnなる組成の高珪素鉄合
金を真空溶解炉で溶製後、鋳造し、インゴツトとした。
このインゴツトを1180℃で３時間均熱後、分塊圧延し、
厚さ180mmのスラブとした後、再び1180℃に１時間均熱
し、熱間圧延により板厚2.5mmの熱延コイルとした。こ
の熱延コイルを酸洗後冷間圧延し、板厚0.50mmの冷圧コ
イルとした。
金を真空溶解炉で溶製後、鋳造し、インゴツトとした。
このインゴツトを1180℃で３時間均熱後、分塊圧延し、
厚さ180mmのスラブとした後、再び1180℃に１時間均熱
し、熱間圧延により板厚2.5mmの熱延コイルとした。こ
の熱延コイルを酸洗後冷間圧延し、板厚0.50mmの冷圧コ
イルとした。
次にこのコイルを４分割し、箱型焼鈍炉内で第１表に示
す条件で低温前焼鈍を行ない、冷却後引き続いて1150
℃、３分間の均熱を含む連続焼鈍を行なつた。焼鈍後の
小コイルに対し、800℃で平坦化焼鈍を行なつた後、板
幅中央部から磁気測定用リングサンプルを打抜き、軟磁
気特性を調べた。その結果を第２表に示す。
す条件で低温前焼鈍を行ない、冷却後引き続いて1150
℃、３分間の均熱を含む連続焼鈍を行なつた。焼鈍後の
小コイルに対し、800℃で平坦化焼鈍を行なつた後、板
幅中央部から磁気測定用リングサンプルを打抜き、軟磁
気特性を調べた。その結果を第２表に示す。
・実施例 (2) 第３表に示す組成の高珪素鉄熱延板（板厚2.0mm）を酸
洗した後、入側に加熱設備を備えたリバース型冷間圧延
機を用いて、350℃×５分間の均熱を１パス毎に含む準
温間圧延を行ない。板厚0.3mmの圧延板とした。
洗した後、入側に加熱設備を備えたリバース型冷間圧延
機を用いて、350℃×５分間の均熱を１パス毎に含む準
温間圧延を行ない。板厚0.3mmの圧延板とした。
次にこれらのコイルを分割し、一部は箱型焼鈍炉内で30
0℃×１時間の前焼鈍を行ない、続いて、前焼鈍を施さ
ないコイルも含めて、1180℃、５分間の均熱を含む連続
焼鈍を行なつた。
0℃×１時間の前焼鈍を行ない、続いて、前焼鈍を施さ
ないコイルも含めて、1180℃、５分間の均熱を含む連続
焼鈍を行なつた。
焼鈍後のコイル中央部からリング状磁気測定サンプルを
打抜後、直流磁気特性を測定した。その結果を第４表に
示す。
打抜後、直流磁気特性を測定した。その結果を第４表に
示す。
・実施例 (3) 第５表は示す組成の高珪素鉄熱延板（板厚2.0mm）を酸
洗した後、入側に加熱設備を備えたリバース型冷間圧延
機を用いて、300℃×１分間の均熱を１パス毎に含む準
温間圧延を行ない。板厚0.3mmの圧延板とした。次にこ
れらのコイルを分割し、一部は箱型焼鈍炉で250℃×１
時間の前焼鈍を行ない、続いて、前焼鈍を施さないコイ
ルも含めて1200℃×２分間の均熱を含む連続焼鈍を行な
つた。
洗した後、入側に加熱設備を備えたリバース型冷間圧延
機を用いて、300℃×１分間の均熱を１パス毎に含む準
温間圧延を行ない。板厚0.3mmの圧延板とした。次にこ
れらのコイルを分割し、一部は箱型焼鈍炉で250℃×１
時間の前焼鈍を行ない、続いて、前焼鈍を施さないコイ
ルも含めて1200℃×２分間の均熱を含む連続焼鈍を行な
つた。
焼鈍後のコイル中央部から磁気測定サンプルを採取し、
直流磁気特性を測定した。その結果を第６表に示す。同
表から明らかなように、本発明によればより優れた磁気
特性が得られる。また、第５表の合金ａ、ｂ、ｃを比較
するとFe、Si以外の元素が少ないと本発明の効果がより
顕著になることがわかる。
直流磁気特性を測定した。その結果を第６表に示す。同
表から明らかなように、本発明によればより優れた磁気
特性が得られる。また、第５表の合金ａ、ｂ、ｃを比較
するとFe、Si以外の元素が少ないと本発明の効果がより
顕著になることがわかる。
・実施例(4) 実施例(3)で作成した高珪素鋼帯にコロイダルシリカ第
一リン酸マグネシウム、無水クロム酸からなる絶縁皮膜
剤を塗布し、600℃で焼付けた。焼付け後、コイル中央
から磁気測定サンプルを採取し、三枚積層して鉄損を測
定した。その結果を第７表に示す。同表より明らかなよ
うに本発明によれば、より磁気特性の優れた鋼板が得ら
れる。
一リン酸マグネシウム、無水クロム酸からなる絶縁皮膜
剤を塗布し、600℃で焼付けた。焼付け後、コイル中央
から磁気測定サンプルを採取し、三枚積層して鉄損を測
定した。その結果を第７表に示す。同表より明らかなよ
うに本発明によれば、より磁気特性の優れた鋼板が得ら
れる。
〔発明の効果〕 以上述べたように本発明によれば、磁気特性が著しく改
善され、磁気特性に優れた安定した製品特性を有する無
方向性高珪素鉄板を得ることができる。
善され、磁気特性に優れた安定した製品特性を有する無
方向性高珪素鉄板を得ることができる。
第１図は前焼鈍時間と磁気特性との関係を示すものであ
る。第２図は第１図の結果を得るのに用いた焼鈍熱サイ
クルを示すものである。
る。第２図は第１図の結果を得るのに用いた焼鈍熱サイ
クルを示すものである。
Claims (2)
- 【請求項１】Ｓｉ：4.0〜7.0wt％を含む高珪素鉄合金ス
ラブから熱間圧延、板温が400℃以下の準温間圧延、焼
鈍及び絶縁皮膜処理の各工程を経て高珪素鉄板を製造す
るに当り、前記焼鈍処理では、200〜400℃の温度で１分
〜３時間の前焼鈍を行った後、800〜1300℃の温度で１
分〜１０分の最終焼鈍を行うことを特徴とする高珪素鉄
板の製造方法。 - 【請求項２】200〜400℃の温度で１〜１０分間の前焼鈍
を行った後、直ちに加熱し、８００〜１３００℃の温度
で１分〜１０分の最終焼鈍を行うことを特徴とする特許
請求の範囲(1)記載の高珪素鉄板の製造方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23713886 | 1986-10-07 | ||
| JP61-237138 | 1986-10-07 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63227716A JPS63227716A (ja) | 1988-09-22 |
| JPH0645823B2 true JPH0645823B2 (ja) | 1994-06-15 |
Family
ID=17010966
Family Applications (1)
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| JP24975487A Expired - Fee Related JPH0645823B2 (ja) | 1986-10-07 | 1987-10-05 | 高珪素鉄板の製造方法 |
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|---|---|
| JP (1) | JPH0645823B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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-
1987
- 1987-10-05 JP JP24975487A patent/JPH0645823B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP4006184A4 (en) * | 2019-07-31 | 2022-08-31 | JFE Steel Corporation | NON-ORIENTED ELECTROMAGNETIC STEEL SHEET AND METHOD OF PRODUCTION THEREOF |
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Also Published As
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|---|---|
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