JPH0645853B2 - 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 - Google Patents
合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPH0645853B2 JPH0645853B2 JP63186394A JP18639488A JPH0645853B2 JP H0645853 B2 JPH0645853 B2 JP H0645853B2 JP 63186394 A JP63186394 A JP 63186394A JP 18639488 A JP18639488 A JP 18639488A JP H0645853 B2 JPH0645853 B2 JP H0645853B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel sheet
- hot
- dip galvanized
- producing
- galvanized steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Coating With Molten Metal (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法に関
し、詳しくは、合金化層にミクロの凹凸模様や筋ムラが
なく表面外観が美麗で均一な合金化溶融亜鉛めっき鋼板
を製造する方法に関するものである。
し、詳しくは、合金化層にミクロの凹凸模様や筋ムラが
なく表面外観が美麗で均一な合金化溶融亜鉛めっき鋼板
を製造する方法に関するものである。
（従来の技術） 合金化溶融亜鉛めっき鋼板は、耐食性に優れるだけでな
く塗装仕上り外観、塗膜密着性も優れていることから自
動車や家電製品等の外装材に広く使用されている。かか
る合金化溶融亜鉛めっき鋼板は、通常、冷延鋼板を加熱
（焼鈍）・還元した後、溶融亜鉛めっき浴に浸漬してめ
っきし、次いで、材温 250〜750 ℃で加熱してFe−Znの
相互拡散を起こさせて合金層を形成させる、いわゆる合
金化処理を施して製造される。
く塗装仕上り外観、塗膜密着性も優れていることから自
動車や家電製品等の外装材に広く使用されている。かか
る合金化溶融亜鉛めっき鋼板は、通常、冷延鋼板を加熱
（焼鈍）・還元した後、溶融亜鉛めっき浴に浸漬してめ
っきし、次いで、材温 250〜750 ℃で加熱してFe−Znの
相互拡散を起こさせて合金層を形成させる、いわゆる合
金化処理を施して製造される。
ところで、近年、かかる溶融亜鉛めっき鋼板にも様々な
特性が要求されるようになってきた。例えば、自動車用
防錆鋼板としては、従来製品よりも一段と厳しい成形加
工が可能なもの、或いは車体の軽量化要求に伴ない、従
来の製品よりも板厚が薄くても同等以上の強さが得られ
る高強度のものが望まれている。かかる要求に応えるた
め、母材の被めっき鋼板として、極低炭素鋼にTi、Nb等
を添加したもの、さらに、Si、Mn、 Aｌ、Cr等の合金元
素を１種又は２種以上添加したもの、などが用いられる
ようになってきた。特に、高度の深絞り性の要求される
ものでは、Tiを添加して固溶Ｃを固低した鋼板（所謂sl
abilized steel）、その中でも極低炭素鋼にTiを添加し
たＩＦ鋼（Interstitial Free 鋼）が合金化溶融亜鉛め
っき鋼板の母材として注目されている。
特性が要求されるようになってきた。例えば、自動車用
防錆鋼板としては、従来製品よりも一段と厳しい成形加
工が可能なもの、或いは車体の軽量化要求に伴ない、従
来の製品よりも板厚が薄くても同等以上の強さが得られ
る高強度のものが望まれている。かかる要求に応えるた
め、母材の被めっき鋼板として、極低炭素鋼にTi、Nb等
を添加したもの、さらに、Si、Mn、 Aｌ、Cr等の合金元
素を１種又は２種以上添加したもの、などが用いられる
ようになってきた。特に、高度の深絞り性の要求される
ものでは、Tiを添加して固溶Ｃを固低した鋼板（所謂sl
abilized steel）、その中でも極低炭素鋼にTiを添加し
たＩＦ鋼（Interstitial Free 鋼）が合金化溶融亜鉛め
っき鋼板の母材として注目されている。
しかし、上記のような Aｌ、Si、Mn、Ti等の金属を含む
鋼板は、これら元素の表面濃化、表面介在物の偏析、表
面酸化、表面結晶粒度等が局所的に不均一となったり変
動しやすい傾向にある。即ち、鋼板表面は、その界面エ
ネルギーにより製鋼、連続鋳造、熱間圧延および冷間圧
延という製造工程、さらには溶融亜鉛めっきラインでの
加熱・還元および冷却工程の中で、上記のような不均一
性が不可避的に発生するが、 Aｌ、Si、Mn、Ti等を含む
鋼板は、この不均一性が一層促進される傾向にある。
鋼板は、これら元素の表面濃化、表面介在物の偏析、表
面酸化、表面結晶粒度等が局所的に不均一となったり変
動しやすい傾向にある。即ち、鋼板表面は、その界面エ
ネルギーにより製鋼、連続鋳造、熱間圧延および冷間圧
延という製造工程、さらには溶融亜鉛めっきラインでの
加熱・還元および冷却工程の中で、上記のような不均一
性が不可避的に発生するが、 Aｌ、Si、Mn、Ti等を含む
鋼板は、この不均一性が一層促進される傾向にある。
かかる表面の局所的不均一が存在する鋼板を、溶融亜鉛
めっき後に合金化処理すれば、合金化層にミクロの凹凸
模様が生じ易いことが知られており、甚だしいものは目
視でもわかる白スジや黒スジと称する筋ムラが生じる。
めっき後に合金化処理すれば、合金化層にミクロの凹凸
模様が生じ易いことが知られており、甚だしいものは目
視でもわかる白スジや黒スジと称する筋ムラが生じる。
合金化層に凹凸模様が生じる理由は、前記の不均一部分
では表面位置により不均一な速度でZn−Fe合金化が進行
するためである。
では表面位置により不均一な速度でZn−Fe合金化が進行
するためである。
一方、このような鋼板表面の不均一性からもたらされる
不均一な合金化の進行は、溶融亜鉛浴中の有効 Aｌ濃度
（すなわち、浴中の全 Aｌ濃度からFeの濃度をひいたも
の）、浴温、鋼板の浴への浸入温度、加熱・還元および
冷却等のヒートパターン等、種々のめっき操業条件の変
動に対して敏感に応答する。このために、 Aｌ、Si、M
n、Ti等の金属を含む鋼板から外観が美麗な合金化溶融
亜鉛めっき鋼板を高速で且つ安定して製造することは著
しく困難である。また、鋼板表面の不均一性は鋼種の相
違や製鋼および熱延条件等のバラッキにより異なるため
に、外観が美麗な合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造は極
めて不安定であって、製造能率および歩留りが著しく低
い。
不均一な合金化の進行は、溶融亜鉛浴中の有効 Aｌ濃度
（すなわち、浴中の全 Aｌ濃度からFeの濃度をひいたも
の）、浴温、鋼板の浴への浸入温度、加熱・還元および
冷却等のヒートパターン等、種々のめっき操業条件の変
動に対して敏感に応答する。このために、 Aｌ、Si、M
n、Ti等の金属を含む鋼板から外観が美麗な合金化溶融
亜鉛めっき鋼板を高速で且つ安定して製造することは著
しく困難である。また、鋼板表面の不均一性は鋼種の相
違や製鋼および熱延条件等のバラッキにより異なるため
に、外観が美麗な合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造は極
めて不安定であって、製造能率および歩留りが著しく低
い。
さらには、合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造には通常の
亜鉛めっき鋼板を製造するめっき設備が兼用されてお
り、溶融亜鉛めっき浴には少量（有効 Aｌ濃度で0.05〜
0.20％濃度）の Aｌが含まれている。この浴中の Aｌ濃
度が高い程、めっき皮膜の加工性が改善されるが、 Aｌ
濃度が高いとその後の合金化処理において、表面の位置
により不均一な速度で合金化が進行し、凹凸模様が合金
化層に生じ易くなることが知られている。即ち、めっき
皮膜の加工性を高めようとすれば凹凸模様が発生しやす
くなるという問題がある。
亜鉛めっき鋼板を製造するめっき設備が兼用されてお
り、溶融亜鉛めっき浴には少量（有効 Aｌ濃度で0.05〜
0.20％濃度）の Aｌが含まれている。この浴中の Aｌ濃
度が高い程、めっき皮膜の加工性が改善されるが、 Aｌ
濃度が高いとその後の合金化処理において、表面の位置
により不均一な速度で合金化が進行し、凹凸模様が合金
化層に生じ易くなることが知られている。即ち、めっき
皮膜の加工性を高めようとすれば凹凸模様が発生しやす
くなるという問題がある。
なお、予め鋼板表面を下地被覆処理した後に溶融亜鉛め
っきを行い、次いで熱拡散合金化処理して合金化溶融亜
鉛めっき鋼板を製造する方法として、特開昭57−76176
号公報、特開昭58−120771号公報および特開昭58−1207
72号公報に開示されている方法がある。しかし、これら
の方法はめっき皮膜の密着性や耐食性の向上を意図した
もので、前記のような合金元素の濃化や偏析が生じ易い
鋼板を母材とする合金化溶融亜鉛めっき鋼板における合
金化層の凹凸模様を抑制するというものではない。
っきを行い、次いで熱拡散合金化処理して合金化溶融亜
鉛めっき鋼板を製造する方法として、特開昭57−76176
号公報、特開昭58−120771号公報および特開昭58−1207
72号公報に開示されている方法がある。しかし、これら
の方法はめっき皮膜の密着性や耐食性の向上を意図した
もので、前記のような合金元素の濃化や偏析が生じ易い
鋼板を母材とする合金化溶融亜鉛めっき鋼板における合
金化層の凹凸模様を抑制するというものではない。
（発明が解決しようとする課題） 本発明の課題は、表面に、 Aｌ、Si、Mn、Ti等の成分の
濃化や介在物の偏析等の不均一性がある鋼板でも、或い
はめっき操業条件等に変動が生じても、ミクロな凹凸模
様（筋ムラ）のない合金化層を有し、表面が美麗な合金
化溶融亜鉛めっき鋼板を安定して製造する方法を提供す
ることにある。
濃化や介在物の偏析等の不均一性がある鋼板でも、或い
はめっき操業条件等に変動が生じても、ミクロな凹凸模
様（筋ムラ）のない合金化層を有し、表面が美麗な合金
化溶融亜鉛めっき鋼板を安定して製造する方法を提供す
ることにある。
（課題を解決するための手段） 本発明者らは、溶融亜鉛めっきに先立ち、鋼板表面に一
定厚さのＰ、Ｂ、Ｓ等の半金属元素を含むFe系被覆を施
すことにより、鋼板表面に成分の濃化や介在物の偏析の
ような不均一であっても、或いはめっき操業条件に変動
が生じても、ミクロの凹凸模様や筋ムラのない合金化層
が得られることを種々の実験結果から見出し、本発明を
なすに至った。
定厚さのＰ、Ｂ、Ｓ等の半金属元素を含むFe系被覆を施
すことにより、鋼板表面に成分の濃化や介在物の偏析の
ような不均一であっても、或いはめっき操業条件に変動
が生じても、ミクロの凹凸模様や筋ムラのない合金化層
が得られることを種々の実験結果から見出し、本発明を
なすに至った。
本発明の要旨は、下記およびの合金化溶融亜鉛めっ
き鋼板の製造方法にある。
き鋼板の製造方法にある。
鋼板表面に、Ｐ、ＢおよびＳの中の１種または２種
以上を合計で0.001〜30.0wt％を含有し（ただし、Ｐ単
独の場合は、その含有量が0.05g/m2を超える範囲を除
く）付着量が0.01〜10g/m2のFe系被覆を施した後、加熱
・還元および冷却処理を行って溶融亜鉛めっきを行い、
次いで熱拡散合金化処理を行うことを特徴とする合金化
溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
以上を合計で0.001〜30.0wt％を含有し（ただし、Ｐ単
独の場合は、その含有量が0.05g/m2を超える範囲を除
く）付着量が0.01〜10g/m2のFe系被覆を施した後、加熱
・還元および冷却処理を行って溶融亜鉛めっきを行い、
次いで熱拡散合金化処理を行うことを特徴とする合金化
溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
極低炭素Ti添加鋼板を溶融亜鉛めっき後、熱拡散合
金化処理し、合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造するに当
たり、この鋼板表面に、Ｐ、ＢおよびＳの中の１種また
は２種以上を合計で 0.001〜30.0wt％を含有し（ただ
し、Ｐ単独の場合は、その含有量が0.05g/m2を超える範
囲を除く）付着量が0.01〜10g/m2のFe系被覆を施した
後、加熱・還元および冷却処理を行って溶融亜鉛めっき
を行い、次いで熱拡散合金化処理を行うことを特徴とす
る合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
金化処理し、合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造するに当
たり、この鋼板表面に、Ｐ、ＢおよびＳの中の１種また
は２種以上を合計で 0.001〜30.0wt％を含有し（ただ
し、Ｐ単独の場合は、その含有量が0.05g/m2を超える範
囲を除く）付着量が0.01〜10g/m2のFe系被覆を施した
後、加熱・還元および冷却処理を行って溶融亜鉛めっき
を行い、次いで熱拡散合金化処理を行うことを特徴とす
る合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
本発明の合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法におい
て、母材鋼板としては、Alキルド鋼、Siキルド鋼、絞り
用遅時効性鋼(RBH)、Si−Mn添加高張力鋼、Ti単独もし
くはTiとＢ、Nb等の１種以上を添加した極低炭素Ti添加
鋼等、各種の鋼種が使用できる。この中でも、従来の方
法では表面不均一の生じやすい極低炭素Ti添加鋼（Ti含
有ＩＦ鋼）の鋼板に対して本発明方法は極めて有効であ
って、前記の発明はこの極低炭素Ti添加鋼板を対象と
する合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法である。な
お、この場合の極低炭素Ti添加鋼板のＣ含有量は 0.008
wt％以下、Ti含有量は 0.015〜0.2 wt％である。
て、母材鋼板としては、Alキルド鋼、Siキルド鋼、絞り
用遅時効性鋼(RBH)、Si−Mn添加高張力鋼、Ti単独もし
くはTiとＢ、Nb等の１種以上を添加した極低炭素Ti添加
鋼等、各種の鋼種が使用できる。この中でも、従来の方
法では表面不均一の生じやすい極低炭素Ti添加鋼（Ti含
有ＩＦ鋼）の鋼板に対して本発明方法は極めて有効であ
って、前記の発明はこの極低炭素Ti添加鋼板を対象と
する合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法である。な
お、この場合の極低炭素Ti添加鋼板のＣ含有量は 0.008
wt％以下、Ti含有量は 0.015〜0.2 wt％である。
（作用） 以下、本発明の合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法に
ついて詳細に説明する。
ついて詳細に説明する。
本発明の特徴は、被めっき鋼板を加熱・還元および冷却
処理した後に溶融亜鉛めっきを行い、次いで、熱拡散合
金化処理して合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造するに際
し、前記加熱処理の前に被めっき鋼板表面にＰ、Ｂ及び
Ｓの中の１種又は２種以上を合計で、 0.001〜30.0wt％
を含有し、付着量が0.01〜10g/m2のFe系被覆（前記お
よびの発明のいずれにおいても、Ｐが単独で含まれる
場合は、Ｐの含有量が0.05g/m2を超える範囲を除く。以
下、特に断らない限り、「Fe系被覆」では、Ｐが単独で
含まれる場合、Ｐの含有量が0.05g/m2を超える範囲を除
く）を施すことにある。
処理した後に溶融亜鉛めっきを行い、次いで、熱拡散合
金化処理して合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造するに際
し、前記加熱処理の前に被めっき鋼板表面にＰ、Ｂ及び
Ｓの中の１種又は２種以上を合計で、 0.001〜30.0wt％
を含有し、付着量が0.01〜10g/m2のFe系被覆（前記お
よびの発明のいずれにおいても、Ｐが単独で含まれる
場合は、Ｐの含有量が0.05g/m2を超える範囲を除く。以
下、特に断らない限り、「Fe系被覆」では、Ｐが単独で
含まれる場合、Ｐの含有量が0.05g/m2を超える範囲を除
く）を施すことにある。
Ｐ、ＢおよびＳの中の１種又は２種以上含むFe系被覆を
施すことにとり、表面に元素の濃化や介在物の偏析等の
不均一がある鋼板でも、或いはめっき操業条件に変動が
生じても、その後の合金化処理において合金化層に凹凸
模様が生じなくなる理由は、学理的には判明してはいな
いが、半金属を含有するFe系被覆層が表面への元素の濃
化に対する拡散障壁として作用するか、もしくは表面に
偏析する元素と半金属とが安定な化合物を形成すること
によるものと推測される。
施すことにとり、表面に元素の濃化や介在物の偏析等の
不均一がある鋼板でも、或いはめっき操業条件に変動が
生じても、その後の合金化処理において合金化層に凹凸
模様が生じなくなる理由は、学理的には判明してはいな
いが、半金属を含有するFe系被覆層が表面への元素の濃
化に対する拡散障壁として作用するか、もしくは表面に
偏析する元素と半金属とが安定な化合物を形成すること
によるものと推測される。
なお、前記Ｐ、ＢおよびＳの中の１種又は２種以上を含
むFe系被覆とは、純FeもしくはFeを主成分としてZn、M
n、Mg、Ｗ、Mo、Ni、Co、Cr、Cu、Ti、Ｖ、Sn、Sb、A
s、Pb、In、Ca、Ba、Sr、Si、 Aｌ、Ge、Se、Ga、Hg、A
g、Au、Bi等の中の１種又は２種以上の元素を含むもの
である。これらの元素が１種又は２種以上含まれていて
も、その量が合計で10wt％以下であれば本発明の効果は
特に阻害されるようなことはない。
むFe系被覆とは、純FeもしくはFeを主成分としてZn、M
n、Mg、Ｗ、Mo、Ni、Co、Cr、Cu、Ti、Ｖ、Sn、Sb、A
s、Pb、In、Ca、Ba、Sr、Si、 Aｌ、Ge、Se、Ga、Hg、A
g、Au、Bi等の中の１種又は２種以上の元素を含むもの
である。これらの元素が１種又は２種以上含まれていて
も、その量が合計で10wt％以下であれば本発明の効果は
特に阻害されるようなことはない。
上記Fe系被覆中のＰ、ＢおよびＳの含有量をそれらの中
の１種又は２種以上の合計で 0.001〜30.0wt％とする理
由は、 0.01wt％未満では溶融めっきラインにおける加
熱・還元および冷却処理の際に、鋼板表面における元素
の濃化や偏析等の不均一性か熱拡散により合金化層に伝
わって合金化層に凹凸模様が生成し、一方、30wt％を超
えると不均一なZn−Fe合金化の進行を防止する効果が飽
和し、製造コストが上昇して経済的でないからである。
望ましい含有量は、0.01〜10wt％である。
の１種又は２種以上の合計で 0.001〜30.0wt％とする理
由は、 0.01wt％未満では溶融めっきラインにおける加
熱・還元および冷却処理の際に、鋼板表面における元素
の濃化や偏析等の不均一性か熱拡散により合金化層に伝
わって合金化層に凹凸模様が生成し、一方、30wt％を超
えると不均一なZn−Fe合金化の進行を防止する効果が飽
和し、製造コストが上昇して経済的でないからである。
望ましい含有量は、0.01〜10wt％である。
また、Fe系被覆の付着量を0.01〜10g/m2とする理由は、
付着量が0.01g/m2未満では被めっき鋼板表面へ均一にFe
系被覆を施すのが困難となり、合金化層に凹凸模様が生
じ易くなり、10g/m2を超えて被覆しても不均一なZn−Fe
合金化の進行を防止する効果が飽和し、めっきコストの
みが上昇して経済的に好ましくないからである。望まし
い付着量は 0.5〜５g/m2である。
付着量が0.01g/m2未満では被めっき鋼板表面へ均一にFe
系被覆を施すのが困難となり、合金化層に凹凸模様が生
じ易くなり、10g/m2を超えて被覆しても不均一なZn−Fe
合金化の進行を防止する効果が飽和し、めっきコストの
みが上昇して経済的に好ましくないからである。望まし
い付着量は 0.5〜５g/m2である。
本発明において、前記Fe系被覆は、電気めっき法、無電
解めっき法、イオンプレーディング法、真空蒸着法、ス
パッタリング法等、様々の方法で実施することができ
る。この中でも電気めっき法および無電解めっき法は、
鋼帯全面に対して均一にめっきすることができるととも
に安定に且つ高速で処理することができるので、本発明
を実施するうえでは有利である。また、Ｐ、ＢおよびＳ
の半金属の析出効率を高めるには、パルスめっき法も有
効である。
解めっき法、イオンプレーディング法、真空蒸着法、ス
パッタリング法等、様々の方法で実施することができ
る。この中でも電気めっき法および無電解めっき法は、
鋼帯全面に対して均一にめっきすることができるととも
に安定に且つ高速で処理することができるので、本発明
を実施するうえでは有利である。また、Ｐ、ＢおよびＳ
の半金属の析出効率を高めるには、パルスめっき法も有
効である。
電気めっき法および無電解めっき法で上記Fe系皮膜を施
す場合は、半金属元素およびFeイオンを含む硫酸塩浴、
塩化物浴等を使用することができる。そして、半金属元
素は次のような形でめっき浴に添加することができる。
す場合は、半金属元素およびFeイオンを含む硫酸塩浴、
塩化物浴等を使用することができる。そして、半金属元
素は次のような形でめっき浴に添加することができる。
半金属がＰの場合は、亜リン酸、次亜リン酸もしくはそ
の塩の形で、Ｂの場合はメタホウ酸ソーダ、ホウ素化ナ
トリウム、ジメチルアミンボラン、トリメチルアミンボ
ラン等の形で、Ｓの場合は、チオシアン酸塩の形で添加
することができる。
の塩の形で、Ｂの場合はメタホウ酸ソーダ、ホウ素化ナ
トリウム、ジメチルアミンボラン、トリメチルアミンボ
ラン等の形で、Ｓの場合は、チオシアン酸塩の形で添加
することができる。
また、Fe系被覆処理は、溶融亜鉛めっき設備の加熱前に
インラインで処理してもよく、或いは溶融めっきライン
とは別のラインで処理してもよい。インラインで処理す
る方が製造コストは安価である。Fe系被覆を施すに際し
ては、公知の脱脂処理や酸性活性化処理を施して、鋼板
表面を清浄活性化してやるのが望ましいが、鋼板表面の
清浄度に応じて適宜その洗浄のやり方を選択すればよ
い。
インラインで処理してもよく、或いは溶融めっきライン
とは別のラインで処理してもよい。インラインで処理す
る方が製造コストは安価である。Fe系被覆を施すに際し
ては、公知の脱脂処理や酸性活性化処理を施して、鋼板
表面を清浄活性化してやるのが望ましいが、鋼板表面の
清浄度に応じて適宜その洗浄のやり方を選択すればよ
い。
本発明方法で製造した合金化溶融亜鉛めっき鋼板の表面
に、更にFe系、Fe−Zn系、Fe−Mn系、Fe−Sn系、Fe−Zn
−Sn系、Fe−Ni系等の上層皮膜層を設けてやれば電着塗
装欠陥を抑制することができる。またクロメート処理と
クリアー有機樹脂塗装をしてやれば耐指紋性を向上させ
ることができる。
に、更にFe系、Fe−Zn系、Fe−Mn系、Fe−Sn系、Fe−Zn
−Sn系、Fe−Ni系等の上層皮膜層を設けてやれば電着塗
装欠陥を抑制することができる。またクロメート処理と
クリアー有機樹脂塗装をしてやれば耐指紋性を向上させ
ることができる。
次に、実施例により本発明を更に説明する。
（実施例） 第１表に示す化学組成の鋼を溶製し、常法通り熱間圧延
を行って板厚４mmの熱延鋼板とした。次いで、冷間圧延
を行って板厚0.8mmの冷延鋼板を製造した。
を行って板厚４mmの熱延鋼板とした。次いで、冷間圧延
を行って板厚0.8mmの冷延鋼板を製造した。
この冷延鋼板を母材として、脱脂処理および酸性活性化
処理を施した後に、表面にFe系被覆を施した。Fe系被覆
は、第２表に示す(ａ浴)〜(ｅ浴)の硫酸塩浴あるいは塩
化物浴を建浴し、(ｂ浴)、(ｃ浴)および(ｅ浴)について
は電流密度１〜200A/dm2の条件で電気めっき方法によ
り、また(ａ浴)および(ｄ浴)については化学めっき方法
により行った。
処理を施した後に、表面にFe系被覆を施した。Fe系被覆
は、第２表に示す(ａ浴)〜(ｅ浴)の硫酸塩浴あるいは塩
化物浴を建浴し、(ｂ浴)、(ｃ浴)および(ｅ浴)について
は電流密度１〜200A/dm2の条件で電気めっき方法によ
り、また(ａ浴)および(ｄ浴)については化学めっき方法
により行った。
なお、Ｐ含有率は NaH2PO2の濃度で、Ｂ含有率はメタホ
ウ酸ソーダの濃度或いはDMAB（ジメチルアミンボラン）
の濃度で、Ｓ含有率はチオシアン酸カリウムの濃度で調
整した。また、付着量については化学めっき方法では浸
漬時間で、電気めっき方法では通電時間で調整した。
ウ酸ソーダの濃度或いはDMAB（ジメチルアミンボラン）
の濃度で、Ｓ含有率はチオシアン酸カリウムの濃度で調
整した。また、付着量については化学めっき方法では浸
漬時間で、電気めっき方法では通電時間で調整した。
第３表に、使用した冷延鋼板の鋼種とめっき浴、及びFe
系被覆の付着量とFe系被覆中のＰ、ＢおよびＳの含有量
とを示す。
系被覆の付着量とFe系被覆中のＰ、ＢおよびＳの含有量
とを示す。
Fe系被覆を施した鋼板に対して、引き続き下記の条件で
焼鈍処理、および溶融亜鉛めっき処理を施し、次いで熱
拡散合金化処理を行って合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製
造した。
焼鈍処理、および溶融亜鉛めっき処理を施し、次いで熱
拡散合金化処理を行って合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製
造した。
昇温速度：15℃／秒、加熱温度および保持時間：820℃
×30秒、炉内雰囲気ガスのH2濃度：25〜75％ 〔溶融亜鉛めっき処理条件〕 Znめっき浴中のAl濃度：0.16％、Fe濃度：0.02％、浴
温：465℃、めっき浴浸漬時間：２秒、Zn付着量：片面
で60〜70g/m2 〔熱拡散合金化処理条件〕 450〜650℃×10〜1000秒 得られた合金化合溶融亜鉛めっき鋼板について、合金化
層の外観を目視検査した。その結果を第３表に併せて示
す。
×30秒、炉内雰囲気ガスのH2濃度：25〜75％ 〔溶融亜鉛めっき処理条件〕 Znめっき浴中のAl濃度：0.16％、Fe濃度：0.02％、浴
温：465℃、めっき浴浸漬時間：２秒、Zn付着量：片面
で60〜70g/m2 〔熱拡散合金化処理条件〕 450〜650℃×10〜1000秒 得られた合金化合溶融亜鉛めっき鋼板について、合金化
層の外観を目視検査した。その結果を第３表に併せて示
す。
表中の×印は、従来の製造方法で得られた合金化溶融亜
鉛めっき鋼板の外観の検査結果を示し、△印は、これよ
りもやや良好、○印は、同じく良好、◎印は、同じく著
しく良好、であることを示す。
鉛めっき鋼板の外観の検査結果を示し、△印は、これよ
りもやや良好、○印は、同じく良好、◎印は、同じく著
しく良好、であることを示す。
第３表から明らかなように、本発明方法により製造した
合金化溶融亜鉛めっき鋼板（試験No.４〜22）は、ミク
ロの凹凸や筋ムラ等の全く無い合金化層を有しており、
その外観は美麗である。
合金化溶融亜鉛めっき鋼板（試験No.４〜22）は、ミク
ロの凹凸や筋ムラ等の全く無い合金化層を有しており、
その外観は美麗である。
これに対して、Fe系被覆処理を行わない、従来の方法で
製造した合金化溶融亜鉛めっき鋼板（試験No.１）は、
合金化層にはミクロの凹凸や筋ムラが発生し、外観は著
しく劣る。また、Ｐ含有量或いは付着量が、本発明で規
定する量より少ないFe系被覆を施して製造した合金化溶
融亜鉛めっき鋼板（No.２およびNo.３）は、従来の合金
化溶融亜鉛めっき鋼板に比べて表面外観は少し改善され
てはいるもののFe系被覆の効果が小さく、本発明方法で
得られた合金化溶融亜鉛めっき鋼板と比れば劣る。
製造した合金化溶融亜鉛めっき鋼板（試験No.１）は、
合金化層にはミクロの凹凸や筋ムラが発生し、外観は著
しく劣る。また、Ｐ含有量或いは付着量が、本発明で規
定する量より少ないFe系被覆を施して製造した合金化溶
融亜鉛めっき鋼板（No.２およびNo.３）は、従来の合金
化溶融亜鉛めっき鋼板に比べて表面外観は少し改善され
てはいるもののFe系被覆の効果が小さく、本発明方法で
得られた合金化溶融亜鉛めっき鋼板と比れば劣る。
なお、本発明方法により製造した合金化溶融亜鉛めっき
鋼板（試験No.４〜22）について、円筒絞り成形試験、
ビード付ハット成形試験、Ｖビードしごき試験、等の各
種試験を行ったが、いずれの変形に対しても良好な耐パ
ウダリング性を示した。
鋼板（試験No.４〜22）について、円筒絞り成形試験、
ビード付ハット成形試験、Ｖビードしごき試験、等の各
種試験を行ったが、いずれの変形に対しても良好な耐パ
ウダリング性を示した。
（発明の効果） 以上説明したように、本発明方法に従えば表面に Aｌ、
Si、Mn、Ti等の成分の濃化や介在物の偏析等の不均一性
を有した鋼板でも、或いはめっき操業条件等に変動が生
じても、ミクロな凹凸模様や筋ムラのない合金化層をも
つ表面が美麗な合金化溶融亜鉛めっき鋼板を安定して製
造することができる。
Si、Mn、Ti等の成分の濃化や介在物の偏析等の不均一性
を有した鋼板でも、或いはめっき操業条件等に変動が生
じても、ミクロな凹凸模様や筋ムラのない合金化層をも
つ表面が美麗な合金化溶融亜鉛めっき鋼板を安定して製
造することができる。
フロントページの続き (72)発明者 渋谷 敦義 大阪府大阪市東区北浜５丁目15番地 住友 金属工業株式会社内 (56)参考文献 特開 昭63−312960（ＪＰ，Ａ)
Claims (2)
- 【請求項１】鋼板表面に、Ｐ、ＢおよびＳの中の１種ま
たは２種以上を合計で0.001〜30.0wt％含有し（ただ
し、Ｐ単独の場合は、その含有量が0.05g/m2を超える範
囲を除く）付着量が0.01〜10g/m2のFe系被覆を施した
後、加熱・還元および冷却処理を行って溶融亜鉛めっき
を行い、次いで熱拡散合金化処理を行うことを特徴とす
る合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 - 【請求項２】極低炭素Ti添加鋼板を溶融亜鉛めっき後、
熱拡散合金化処理し、合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造
するに当たり、この鋼板表面に、Ｐ、ＢおよびＳの中の
１種または２種以上を合計で 0.001〜30.0wt％含有し
（ただし、Ｐ単独の場合は、その含有量が0.05g/m2を超
える範囲を除く）付着量が0.01〜10g/m2のFe系被覆を施
した後、加熱・還元および冷却処理を行って溶融亜鉛め
っきを行い、次いで熱拡散合金化処理を行うことを特徴
とする合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63186394A JPH0645853B2 (ja) | 1988-07-26 | 1988-07-26 | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63186394A JPH0645853B2 (ja) | 1988-07-26 | 1988-07-26 | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0238549A JPH0238549A (ja) | 1990-02-07 |
| JPH0645853B2 true JPH0645853B2 (ja) | 1994-06-15 |
Family
ID=16187630
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63186394A Expired - Fee Related JPH0645853B2 (ja) | 1988-07-26 | 1988-07-26 | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0645853B2 (ja) |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2724045B2 (ja) * | 1990-12-26 | 1998-03-09 | 川崎製鉄株式会社 | 溶融亜鉛または亜鉛合金めっきクロム含有鋼板の製造方法 |
| JPH04276055A (ja) * | 1991-02-28 | 1992-10-01 | Nisshin Steel Co Ltd | 差厚合金化溶融亜鉛めっき鋼材の製造方法 |
| JPH04301058A (ja) * | 1991-03-28 | 1992-10-23 | Nisshin Steel Co Ltd | 合金化溶融亜鉛めっき用鋼材 |
| JPH04301059A (ja) * | 1991-03-28 | 1992-10-23 | Nisshin Steel Co Ltd | 合金化溶融亜鉛めっき鋼材の製造方法 |
| WO1993020254A1 (fr) * | 1992-03-30 | 1993-10-14 | Kawasaki Steel Corporation | Traitement de surface permettant de diminuer les defauts de revetement d'une tole d'acier et fabrication de cette tole |
| CA2521710C (en) | 2003-04-10 | 2009-09-29 | Nippon Steel Corporation | High strength molten zinc plated steel sheet and process of production of same |
| JP4192051B2 (ja) | 2003-08-19 | 2008-12-03 | 新日本製鐵株式会社 | 高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法と製造設備 |
| CN116419983B (zh) * | 2020-11-06 | 2025-08-12 | 杰富意钢铁株式会社 | Fe系电镀钢板、电沉积涂装钢板、汽车部件、电沉积涂装钢板的制造方法以及Fe系电镀钢板的制造方法 |
| KR20230166132A (ko) * | 2021-05-17 | 2023-12-06 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | Fe계 피막 부착 소재 냉연 강판, Fe계 피막 부착 소재 냉연 강판의 제조 방법, Fe계 피막 부착 냉연 강판의 제조 방법, 용융 아연 도금 강판의 제조 방법 및 합금화 용융 아연 도금 강판의 제조 방법 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63312960A (ja) * | 1987-06-17 | 1988-12-21 | Nippon Steel Corp | 加工性の良い溶融亜鉛合金めっき鋼板の製造法 |
-
1988
- 1988-07-26 JP JP63186394A patent/JPH0645853B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0238549A (ja) | 1990-02-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN100434564C (zh) | 热压成型方法,其电镀钢材及其制备方法 | |
| CN101144162B (zh) | 热压成型方法,其电镀钢材及其制备方法 | |
| US5494706A (en) | Method for producing zinc coated steel sheet | |
| JP2783453B2 (ja) | 溶融Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌめっき鋼板及びその製造方法 | |
| JP2002356759A (ja) | 耐食性に優れる溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｃｒ合金めっき鋼材 | |
| JPH0688187A (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPH08170159A (ja) | Ｓｉ添加高張力鋼材の溶融亜鉛めっき方法 | |
| JPH0565612A (ja) | Ｓｉ含有鋼板の溶融亜鉛めつき方法 | |
| JP2964911B2 (ja) | Ｐ添加高張力鋼材の合金化溶融亜鉛めっき方法 | |
| JPH0238549A (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP3480357B2 (ja) | Ｓｉ含有高強度溶融亜鉛めっき鋼板ならびに高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP3931859B2 (ja) | 熱間成形用亜鉛系めっき鋼材と熱間成形方法 | |
| JP3966670B2 (ja) | 溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPH08170160A (ja) | Ｓｉ含有高張力（合金化）溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP5533730B2 (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP2993404B2 (ja) | 皮膜密着性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 | |
| JP3498466B2 (ja) | 高加工性合金化溶融めっき鋼板及びその製造方法 | |
| JPS58189363A (ja) | 合金化亜鉛めつき鋼板の製造方法 | |
| JPH05148604A (ja) | 溶融亜鉛系めつき鋼板の製造方法 | |
| JP3114609B2 (ja) | 表面性状の優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP2002180224A (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造法 | |
| JP2616945B2 (ja) | 差厚合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPH05106001A (ja) | 珪素含有鋼板の溶融亜鉛めつき方法 | |
| JP2783457B2 (ja) | 溶融Ｚｎ―Ａｌめっき鋼板の製造方法 | |
| JP4855290B2 (ja) | 溶融亜鉛メッキ鋼板および合金化溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |