JPH0647119B2 - し尿と浄化槽汚泥の併合処理方法 - Google Patents
し尿と浄化槽汚泥の併合処理方法Info
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- JPH0647119B2 JPH0647119B2 JP25005490A JP25005490A JPH0647119B2 JP H0647119 B2 JPH0647119 B2 JP H0647119B2 JP 25005490 A JP25005490 A JP 25005490A JP 25005490 A JP25005490 A JP 25005490A JP H0647119 B2 JPH0647119 B2 JP H0647119B2
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E50/00—Technologies for the production of fuel of non-fossil origin
- Y02E50/30—Fuel from waste, e.g. synthetic alcohol or diesel
Landscapes
- Treatment Of Sludge (AREA)
- Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)
- Separation Of Suspended Particles By Flocculating Agents (AREA)
- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、し尿と浄化槽汚泥とを併合処理する方法に関
するものである。
するものである。
〔従来の技術〕 従来のし尿と浄化槽汚泥の併合処理方法のなかで、最も
新しい進歩したプロセスとして評価されているものは、
高負荷脱窒素膜分離方式と呼ばれているプロセスであ
る。これは、し尿と浄化槽汚泥との混合液を無希釈、高
容積負荷で硝化脱窒素処理したのち、限外濾過（ＵＦ）
膜によりＳＳを完全に膜分離し、ＳＳゼロの生物処理水
を得るプロセスである。
新しい進歩したプロセスとして評価されているものは、
高負荷脱窒素膜分離方式と呼ばれているプロセスであ
る。これは、し尿と浄化槽汚泥との混合液を無希釈、高
容積負荷で硝化脱窒素処理したのち、限外濾過（ＵＦ）
膜によりＳＳを完全に膜分離し、ＳＳゼロの生物処理水
を得るプロセスである。
しかし、前記従来の最新プロセスは、汚水を浄化するプ
ロセスとしては合理的ではあるものの、汚泥処理工程が
旧態依然であり、次のような大きな欠点をもっている。
ロセスとしては合理的ではあるものの、汚泥処理工程が
旧態依然であり、次のような大きな欠点をもっている。
即ち、汚泥発生量が１０〜１５kgＳＳ／ｋと極めて多
量であり、しかも難脱水性であるため、汚泥の脱水・焼
却工程や膜分離工程のランニングコスト、イニシアルコ
ストが多大であるという点である。
量であり、しかも難脱水性であるため、汚泥の脱水・焼
却工程や膜分離工程のランニングコスト、イニシアルコ
ストが多大であるという点である。
この点は、トータルプロセスとして評価する場合、重大
な欠点であり、この欠点を解決したプロセスでなければ
理想的とは言うことができない。
な欠点であり、この欠点を解決したプロセスでなければ
理想的とは言うことができない。
本発明は、前記従来の最新プロセスの欠点を大幅に解決
し得る新規な処理プロセスを提供することを目的として
いる。具体的には、汚泥発生量を著しく減少することに
よって、汚泥の脱水・焼却工程のランニングコスト、イ
ニシアルコストを大きく節減可能な処理プロセスを提供
するものである。
し得る新規な処理プロセスを提供することを目的として
いる。具体的には、汚泥発生量を著しく減少することに
よって、汚泥の脱水・焼却工程のランニングコスト、イ
ニシアルコストを大きく節減可能な処理プロセスを提供
するものである。
さらに、本発明は、従来プロセスの問題点であった膜分
離工程のランニングコスト、イニシアルコストを削減す
る方式を確立することを課題としている。
離工程のランニングコスト、イニシアルコストを削減す
る方式を確立することを課題としている。
本発明は、し尿に高分子凝集剤を添加して凝集分離し、
該凝集分離汚泥と浄化槽汚泥を濃縮分離した濃縮汚泥の
両者を嫌気性消化したのち膜分離し、該膜透過液と前記
し尿の凝集分離機とを生物学的硝化脱窒素処理すること
を特徴とし、また、前記生物学的硝化脱窒素処理された
処理水と前記浄化槽汚泥の濃縮分離液とをさらに生物学
的硝化脱窒素処理することをも特徴とするし尿と浄化槽
汚泥の併合処理方法である。
該凝集分離汚泥と浄化槽汚泥を濃縮分離した濃縮汚泥の
両者を嫌気性消化したのち膜分離し、該膜透過液と前記
し尿の凝集分離機とを生物学的硝化脱窒素処理すること
を特徴とし、また、前記生物学的硝化脱窒素処理された
処理水と前記浄化槽汚泥の濃縮分離液とをさらに生物学
的硝化脱窒素処理することをも特徴とするし尿と浄化槽
汚泥の併合処理方法である。
本発明の作用を、一実施態様を示す第１図を参照しなが
ら以下に説明する。
ら以下に説明する。
毛髪、ゴム、プラスチック、紙などの粗大固形物が除去
されたし尿（除渣し尿と呼ぶ）１に、高分子凝集剤２
（カチオン系、両性のポリマー、あるいはカチオン系と
アニオン系のポリマーの併用が好適）を添加、混合し、
スクリーン、沈殿、遠心分離などの固液分離装置３によ
り生成フロックを分離し、凝集分離液４と凝集分離汚泥
５とに分ける。凝集分離汚泥５は、除渣し尿１中の微細
SS、コロイド、繊維分（セルロース系）が一体化した凝
集体となっている。
されたし尿（除渣し尿と呼ぶ）１に、高分子凝集剤２
（カチオン系、両性のポリマー、あるいはカチオン系と
アニオン系のポリマーの併用が好適）を添加、混合し、
スクリーン、沈殿、遠心分離などの固液分離装置３によ
り生成フロックを分離し、凝集分離液４と凝集分離汚泥
５とに分ける。凝集分離汚泥５は、除渣し尿１中の微細
SS、コロイド、繊維分（セルロース系）が一体化した凝
集体となっている。
一方、あらかじめ粗大異物を除去した浄化槽汚泥６を、
スクリーン、沈殿、遠心分離などの固液分離装置７によ
って濃縮し、濃縮分離液８と濃縮汚泥９とに分離する。
スクリーン、沈殿、遠心分離などの固液分離装置７によ
って濃縮し、濃縮分離液８と濃縮汚泥９とに分離する。
しかるのち、除渣し尿１の凝集分離汚泥５と浄化槽汚泥
６の濃縮汚泥９の両者を嫌気性消化槽１０に供給し、嫌
気性消化を行ったのちＵＦ膜などの膜分離装置１１で膜
分離し、膜透過液１２と膜分離消化汚泥１３とに分け
る。
６の濃縮汚泥９の両者を嫌気性消化槽１０に供給し、嫌
気性消化を行ったのちＵＦ膜などの膜分離装置１１で膜
分離し、膜透過液１２と膜分離消化汚泥１３とに分け
る。
以上の操作は、本発明の新概念の一つであり、し尿を凝
集分離して得た凝集汚泥と、一方でし尿とは別個に浄化
槽汚泥を固液分離して得た汚泥の両者を嫌気性消化し、
膜分離するという概念は類例をみない。従来は、除渣し
尿１と浄化槽汚泥６とを混合したものを、そのまま嫌気
性消化していたので、し尿中のＮＨ３−Ｎ、Ｈ２Ｓが嫌
気性消化反応を著しく阻害し、かつ大容量の消化槽を必
要としていた。
集分離して得た凝集汚泥と、一方でし尿とは別個に浄化
槽汚泥を固液分離して得た汚泥の両者を嫌気性消化し、
膜分離するという概念は類例をみない。従来は、除渣し
尿１と浄化槽汚泥６とを混合したものを、そのまま嫌気
性消化していたので、し尿中のＮＨ３−Ｎ、Ｈ２Ｓが嫌
気性消化反応を著しく阻害し、かつ大容量の消化槽を必
要としていた。
しかして、除渣し尿１の凝集分離汚泥５と浄化槽汚泥６
の濃縮汚泥９を、嫌気性消化槽１０内で長時間の固形物
滞留時間（ＳＴＲ）に維持して嫌気性消化し、有機物を
ＣＨ４、ＣＯ２を主とするガスとＨ２Ｏに分解する。
の濃縮汚泥９を、嫌気性消化槽１０内で長時間の固形物
滞留時間（ＳＴＲ）に維持して嫌気性消化し、有機物を
ＣＨ４、ＣＯ２を主とするガスとＨ２Ｏに分解する。
嫌気性消化槽１０における水理滞留時間（ＨＲＴ）は１
５日以上とし、消化は高温消化でもかまわないが、常温
もしくは温度３５℃〜３７℃の中温消化が好ましく、Ｓ
ＲＴは、理想的には無限大、好ましくは１００日以上に
設定するのが良い。このような条件設定によって、凝集
分離汚泥５と濃縮汚泥９中の有機物の９０％以上が分解
され、繊維分でさえも６０％以上が分解される。これ
は、驚くべき新知見である。
５日以上とし、消化は高温消化でもかまわないが、常温
もしくは温度３５℃〜３７℃の中温消化が好ましく、Ｓ
ＲＴは、理想的には無限大、好ましくは１００日以上に
設定するのが良い。このような条件設定によって、凝集
分離汚泥５と濃縮汚泥９中の有機物の９０％以上が分解
され、繊維分でさえも６０％以上が分解される。これ
は、驚くべき新知見である。
嫌気性消化槽１０のＳＲＴを維持する目的のうえで、後
続する消化汚泥の膜分離は極めて重要な役割を果す。膜
による固液分離は完全であり、膜透過液１２への消化汚
泥や嫌気性消化槽の流出はゼロであり、膜分離消化汚泥
１３のリサイクルによって嫌気性消化槽１０内のＳＲＴ
を極めて長く維持できるからである。１４は、極めて小
量の末消化残渣の引抜管である。
続する消化汚泥の膜分離は極めて重要な役割を果す。膜
による固液分離は完全であり、膜透過液１２への消化汚
泥や嫌気性消化槽の流出はゼロであり、膜分離消化汚泥
１３のリサイクルによって嫌気性消化槽１０内のＳＲＴ
を極めて長く維持できるからである。１４は、極めて小
量の末消化残渣の引抜管である。
以上の操作により、除渣し尿１の凝集分離汚泥５と浄化
槽汚泥６の濃縮汚泥９中の有機物は、分解率９０％以上
という高度の嫌気性消化が達成される。このように有機
物が高度に分解される原因は、毒性物質であるＮＨ３−
Ｎを少なくしてあること、ＳＲＴを非常に長くすること
ができるという点のほかに、加水分解酵素、各種有機物
の可溶化菌が膜によって阻止されて系外に流出しないた
めに、セルロース、活性汚泥細胞壁などの難分解性有機
物が分解されるためと推定される。従来のし尿と浄化槽
汚泥の混合物をそのまま嫌気性消化→沈殿分離する方法
では、セルロース系繊維はほとんど分解されず、未消化
汚泥として残留してしまう。
槽汚泥６の濃縮汚泥９中の有機物は、分解率９０％以上
という高度の嫌気性消化が達成される。このように有機
物が高度に分解される原因は、毒性物質であるＮＨ３−
Ｎを少なくしてあること、ＳＲＴを非常に長くすること
ができるという点のほかに、加水分解酵素、各種有機物
の可溶化菌が膜によって阻止されて系外に流出しないた
めに、セルロース、活性汚泥細胞壁などの難分解性有機
物が分解されるためと推定される。従来のし尿と浄化槽
汚泥の混合物をそのまま嫌気性消化→沈殿分離する方法
では、セルロース系繊維はほとんど分解されず、未消化
汚泥として残留してしまう。
次に、除渣し尿１の凝集分離液４と嫌気性消化後の膜透
過液１２の両者を、無希釈型の生物学的硝化脱窒素工程
１５に供給し、ＢＯＤ、Ｔ−Ｎを生物学的に除去する。
しかるのち、固液分離（沈殿，遠心分離，膜分離）、好
ましくはＵＦ膜などの膜分離装置１６で膜分離し、膜透
過液１７と膜分離活性汚泥１８とに分離し、膜分離活性
汚泥１８は生物学的硝化脱窒素工程１５にリサイクルさ
れる。
過液１２の両者を、無希釈型の生物学的硝化脱窒素工程
１５に供給し、ＢＯＤ、Ｔ−Ｎを生物学的に除去する。
しかるのち、固液分離（沈殿，遠心分離，膜分離）、好
ましくはＵＦ膜などの膜分離装置１６で膜分離し、膜透
過液１７と膜分離活性汚泥１８とに分離し、膜分離活性
汚泥１８は生物学的硝化脱窒素工程１５にリサイクルさ
れる。
このように、本発明は、し尿中のコロイド、微細SS、繊
維分を高分子凝集剤２により高度に凝集分離し、さらに
ＳＳゼロの嫌気性消化後の膜透過液１２と共に生物学的
硝化脱窒素処理するようにプロセスを構成した結果、生
物学的硝化脱窒素工程１５には不活性ＳＳがほとんど供
給されない。従って、生物学的硝化脱窒素工程１５の活
性汚泥ＭＬＳＳには、生物反応のあずからない不活性Ｓ
Ｓ分がほとんど含まれず、この結果、生物学的硝化脱窒
素工程１５の活性汚泥ＳＲＴを長時間維持することがで
きる。このことにより余剰汚泥発生量を著しく減少でき
る。
維分を高分子凝集剤２により高度に凝集分離し、さらに
ＳＳゼロの嫌気性消化後の膜透過液１２と共に生物学的
硝化脱窒素処理するようにプロセスを構成した結果、生
物学的硝化脱窒素工程１５には不活性ＳＳがほとんど供
給されない。従って、生物学的硝化脱窒素工程１５の活
性汚泥ＭＬＳＳには、生物反応のあずからない不活性Ｓ
Ｓ分がほとんど含まれず、この結果、生物学的硝化脱窒
素工程１５の活性汚泥ＳＲＴを長時間維持することがで
きる。このことにより余剰汚泥発生量を著しく減少でき
る。
１９は、ごく少量の余剰汚泥の引抜管で、引抜かれた余
剰汚泥は、直接嫌気性消化槽１０に供給するか、除渣し
尿１に混合し凝集分離すればよい。また、浄化槽汚泥６
の濃縮分離液８は、生物学的硝化脱窒素工程１５に供給
し、生物処理することができる。
剰汚泥は、直接嫌気性消化槽１０に供給するか、除渣し
尿１に混合し凝集分離すればよい。また、浄化槽汚泥６
の濃縮分離液８は、生物学的硝化脱窒素工程１５に供給
し、生物処理することができる。
さらに、本発明の好ましい実施態様としては、除渣し尿
１の凝集分離液４と嫌気性消化後の膜透過液１２の浄化
処理系統と、浄化槽汚泥６の濃縮分離液８の浄化処理系
を分離することである。
１の凝集分離液４と嫌気性消化後の膜透過液１２の浄化
処理系統と、浄化槽汚泥６の濃縮分離液８の浄化処理系
を分離することである。
即ち、除渣し尿１の凝集分離液４と凝集分離汚泥５は、
溶解性ＢＯＤ、Ｔ−Ｎなどが数１０００mg／存在する
のに対し、浄化槽汚泥６の濃縮分離液８は、溶解性ＢＯ
Ｄ、Ｔ−Ｎなどが数１０００mg／にすぎないことに着
目し、高濃度有機性汚水である凝集分離液４と嫌気性消
化後の膜透過液１２の両者のみを生物学的硝化脱窒素工
程１５に供給して生物処理したのち、膜分離装置１６で
膜分離するように構成する。一方、浄化槽汚泥６の濃縮
分離液８は、汚染度が少ないので、膜分離装置１６の膜
透過液１７に混合して第２生物学的硝化脱窒素工程２０
に供給し、生物処理を行う。
溶解性ＢＯＤ、Ｔ−Ｎなどが数１０００mg／存在する
のに対し、浄化槽汚泥６の濃縮分離液８は、溶解性ＢＯ
Ｄ、Ｔ−Ｎなどが数１０００mg／にすぎないことに着
目し、高濃度有機性汚水である凝集分離液４と嫌気性消
化後の膜透過液１２の両者のみを生物学的硝化脱窒素工
程１５に供給して生物処理したのち、膜分離装置１６で
膜分離するように構成する。一方、浄化槽汚泥６の濃縮
分離液８は、汚染度が少ないので、膜分離装置１６の膜
透過液１７に混合して第２生物学的硝化脱窒素工程２０
に供給し、生物処理を行う。
第２生物学的硝化脱窒素工程２０の機能は、膜透過液１
７と浄化槽汚泥６の濃縮分離液８中に含まれる、少量の
ＢＯＤ、Ｔ−Ｎを生物学的に高度に除去することであ
り、第２生物学的硝化脱窒素工程２０に凝集剤２１、粉
末活性炭２２等を添加することによって、ＣＯＤ、色
度、ＰＯ▲3- 4▼をも効果的に除去することが可能であ
る。第２生物学的硝化脱窒素工程２０の生物処理水は、
さらに任意の固液分離装置２３、好ましくは膜分離装置
で固液分離され、高度処理水２４として流出する。
７と浄化槽汚泥６の濃縮分離液８中に含まれる、少量の
ＢＯＤ、Ｔ−Ｎを生物学的に高度に除去することであ
り、第２生物学的硝化脱窒素工程２０に凝集剤２１、粉
末活性炭２２等を添加することによって、ＣＯＤ、色
度、ＰＯ▲3- 4▼をも効果的に除去することが可能であ
る。第２生物学的硝化脱窒素工程２０の生物処理水は、
さらに任意の固液分離装置２３、好ましくは膜分離装置
で固液分離され、高度処理水２４として流出する。
なお、第２生物学的硝化脱窒素工程２０への流入液中に
場内雑排水２５を混合し、同時に生物処理することもで
きる。
場内雑排水２５を混合し、同時に生物処理することもで
きる。
このように、第２生物学的硝化脱窒素工程２０を利用す
ることにより、無希釈の生物学的硝化脱窒素工程１５
が、浄化槽汚泥６の流入によって希釈されないため、生
物酸化熱による温度上昇を高く維持することができ、水
量負荷も少なくなるから小容量の設備で効率良い硝化脱
窒素処理が可能になる。さらに、活性汚泥の膜分離装置
１６への水量負荷も少なくなり、膜の所要面積と動力コ
ストが減小するという大きな利点が得られる。
ることにより、無希釈の生物学的硝化脱窒素工程１５
が、浄化槽汚泥６の流入によって希釈されないため、生
物酸化熱による温度上昇を高く維持することができ、水
量負荷も少なくなるから小容量の設備で効率良い硝化脱
窒素処理が可能になる。さらに、活性汚泥の膜分離装置
１６への水量負荷も少なくなり、膜の所要面積と動力コ
ストが減小するという大きな利点が得られる。
以下に本発明の実施例を示す。
し尿中の夾雑物、繊維分を微細目スクリーンで除去した
のち、カチオン系ポリマー（エバグロースＣ１０４Ｇ、
商品名）を２５０mg／添加し、３０秒攪拌した結果、
強い大きなフロックが形成され、目開き１mmの傾斜型ウ
ェッジワイヤスクリーンで容易にフロックが分離でき
た。この分離された汚泥（凝集分離汚泥）の固形物濃度
は、4.3％と高濃度であった。
のち、カチオン系ポリマー（エバグロースＣ１０４Ｇ、
商品名）を２５０mg／添加し、３０秒攪拌した結果、
強い大きなフロックが形成され、目開き１mmの傾斜型ウ
ェッジワイヤスクリーンで容易にフロックが分離でき
た。この分離された汚泥（凝集分離汚泥）の固形物濃度
は、4.3％と高濃度であった。
一方、浄化槽汚泥を遠心濃縮機により濃縮分離した濃縮
汚泥の固形物濃度は、4.2％となった。
汚泥の固形物濃度は、4.2％となった。
次に、前記のし尿の凝集分離汚泥と浄化槽汚泥の濃縮汚
泥の混合汚泥（重量比１：１）を、温度３５℃の嫌気性
消化槽（槽内攪拌は機械的に行った）に供給し、ＨＲＴ
を１５日間に設定し、汚泥の酸発酵、可溶化、及びメタ
ン発酵を進行させた。
泥の混合汚泥（重量比１：１）を、温度３５℃の嫌気性
消化槽（槽内攪拌は機械的に行った）に供給し、ＨＲＴ
を１５日間に設定し、汚泥の酸発酵、可溶化、及びメタ
ン発酵を進行させた。
嫌気性消化槽から流出する消化汚泥をＵＦ膜により完全
に膜分離し、膜分離消化汚泥を嫌気性消化槽にリサイク
ルした。また、この膜透過液と前記の傾斜型ウェッジワ
イヤスクリーンで分離されたし尿の凝集分離液とを混合
し、生物学的硝化脱窒素工程に供給した。
に膜分離し、膜分離消化汚泥を嫌気性消化槽にリサイク
ルした。また、この膜透過液と前記の傾斜型ウェッジワ
イヤスクリーンで分離されたし尿の凝集分離液とを混合
し、生物学的硝化脱窒素工程に供給した。
なお、嫌気性消化汚泥はＵＦ膜により完全に分離されて
リサイクルされ、系外には全く流出しないため、嫌気性
消化槽のＳＲＴを２００日以上に設定可能であり、この
結果、汚泥中有機物の約90％が分解し、未消化残渣は1.
2kg／ｋと極めて少量であった。
リサイクルされ、系外には全く流出しないため、嫌気性
消化槽のＳＲＴを２００日以上に設定可能であり、この
結果、汚泥中有機物の約90％が分解し、未消化残渣は1.
2kg／ｋと極めて少量であった。
前記生物学的硝化脱窒素工程に供給された嫌気性消化膜
分離液とし尿の凝集分離液の混合液の水質は表−１に示
す通りであった。
分離液とし尿の凝集分離液の混合液の水質は表−１に示
す通りであった。
生物学的硝化脱窒素工程の運転条件を表−２に示す。
表−２の生物学的硝化脱窒素工程のＵＦ膜透過液の水質
は表−３に示す通りであった。
は表−３に示す通りであった。
また、浄化槽汚泥の濃縮分離液は、前記ＵＦ膜透過液と
共に硫酸バンド１５００mg／，粉末活性炭６００mg／
を添加して、第２生物学的硝化脱窒素工程及び膜分離
工程（中空糸膜）にて処理した。その処理水水質を表−
４に示す。
共に硫酸バンド１５００mg／，粉末活性炭６００mg／
を添加して、第２生物学的硝化脱窒素工程及び膜分離
工程（中空糸膜）にて処理した。その処理水水質を表−
４に示す。
なお、生物学的硝化脱窒素工程の６ケ月間の連続実験
中、余剰汚泥の引抜きは不要であった。この原因は、流
入液の不活性ＳＳ分がほとくどなく、活性汚泥のＭＬＳ
Ｓも高濃度であるため、余剰汚泥の発生量が非常に少な
いためと考えられる。
中、余剰汚泥の引抜きは不要であった。この原因は、流
入液の不活性ＳＳ分がほとくどなく、活性汚泥のＭＬＳ
Ｓも高濃度であるため、余剰汚泥の発生量が非常に少な
いためと考えられる。
以上述べたように、本発明によれば次のような卓越した
効果を奏する。
効果を奏する。
従来プロセスに比べ、汚泥発生量が著しく少なくな
り、膜分離、脱水、焼却等の汚泥処理工程が大幅に合理
化される。
り、膜分離、脱水、焼却等の汚泥処理工程が大幅に合理
化される。
生物学的硝化脱窒素工程から余剰活性汚泥がほとんど
発生しない。
発生しない。
し尿と浄化槽汚泥を直接嫌気性消化するのではなく、
し尿の凝集分離汚泥と浄化槽汚泥の濃縮汚泥の混合物を
嫌気性消化→膜分離するようにした結果、し尿の液側に
高濃度に存在する嫌気性消化阻害物質（ＮＨ３−Ｎ、Ｈ
２Ｓ）が嫌気性消化槽に流入しない。このため、極めて
効果的な嫌気性消化反応が進み、汚泥中の有機物が徹底
的に分解される。
し尿の凝集分離汚泥と浄化槽汚泥の濃縮汚泥の混合物を
嫌気性消化→膜分離するようにした結果、し尿の液側に
高濃度に存在する嫌気性消化阻害物質（ＮＨ３−Ｎ、Ｈ
２Ｓ）が嫌気性消化槽に流入しない。このため、極めて
効果的な嫌気性消化反応が進み、汚泥中の有機物が徹底
的に分解される。
第１図は本発明の一実施態様を示す系統説明図である。 １……し尿、２……高分子凝集剤、３，７，２３……固
液分離装置、４……凝集分離液、５……凝集分離汚泥、
６……浄化槽汚泥、８……濃縮分離液、９……濃縮汚
泥、１０……嫌気性消化槽、１１，１６……膜分離装
置、１２，１７……膜透過液、１３……膜分離消化汚
泥、１５……生物学的硝化脱窒素工程、１８……膜分離
活性汚泥、２０……第２生物学的硝化脱窒素工程、２１
……凝集剤、２２……粉末活性炭、２４……高度処理
水。
液分離装置、４……凝集分離液、５……凝集分離汚泥、
６……浄化槽汚泥、８……濃縮分離液、９……濃縮汚
泥、１０……嫌気性消化槽、１１，１６……膜分離装
置、１２，１７……膜透過液、１３……膜分離消化汚
泥、１５……生物学的硝化脱窒素工程、１８……膜分離
活性汚泥、２０……第２生物学的硝化脱窒素工程、２１
……凝集剤、２２……粉末活性炭、２４……高度処理
水。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ０２Ｆ 3/28 ＺＡＢ Ｚ 3/34 ＺＡＢ １０１ Ａ 11/04 ＺＡＢ Ｚ 7824−4Ｄ 11/12 ＺＡＢ Ｅ 7824−4Ｄ
Claims (2)
- 【請求項１】し尿に高分子凝集剤を添加して凝集分離
し、該凝集分離汚泥と浄化槽汚泥を濃縮分離した濃縮汚
泥の両者を嫌気性消化したのち膜分離し、該膜透過液と
前記し尿の凝集分離液とを生物学的硝化脱窒素処理する
ことを特徴とするし尿と浄化槽汚泥の併合処理方法。 - 【請求項２】前記生物学的硝化脱窒素処理された処理水
と前記浄化槽汚泥の濃縮分離液とをさらに生物学的硝化
脱窒素処理するものである請求項１記載のし尿と浄化槽
汚泥の併合処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25005490A JPH0647119B2 (ja) | 1990-09-21 | 1990-09-21 | し尿と浄化槽汚泥の併合処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25005490A JPH0647119B2 (ja) | 1990-09-21 | 1990-09-21 | し尿と浄化槽汚泥の併合処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04131199A JPH04131199A (ja) | 1992-05-01 |
| JPH0647119B2 true JPH0647119B2 (ja) | 1994-06-22 |
Family
ID=17202118
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25005490A Expired - Lifetime JPH0647119B2 (ja) | 1990-09-21 | 1990-09-21 | し尿と浄化槽汚泥の併合処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0647119B2 (ja) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2796909B2 (ja) * | 1992-07-27 | 1998-09-10 | 株式会社荏原総合研究所 | 廃水の処理方法 |
| JP3442288B2 (ja) * | 1998-07-06 | 2003-09-02 | 株式会社クボタ | 有機性廃棄物のメタン発酵方法 |
| JP4605877B2 (ja) * | 2000-09-21 | 2011-01-05 | 前澤工業株式会社 | フロックの粒径制御方法及び水処理方法 |
| JP2002336825A (ja) * | 2001-05-17 | 2002-11-26 | Kubota Corp | 有機性廃棄物のリサイクル方法 |
| JP5371510B2 (ja) * | 2009-03-27 | 2013-12-18 | 大阪瓦斯株式会社 | 排水と有機性残渣の複合処理方法 |
| JP5867796B2 (ja) * | 2011-03-30 | 2016-02-24 | 株式会社クボタ | 排水処理方法及び排水処理システム |
| JP5242739B2 (ja) * | 2011-05-23 | 2013-07-24 | 三菱重工環境・化学エンジニアリング株式会社 | メタン発酵後処理装置、メタン発酵後処理システム及びこれらの方法 |
| JP2024112085A (ja) * | 2023-02-07 | 2024-08-20 | Ｊｆｅエンジニアリング株式会社 | 有機性排水の処理方法及び有機性排水の処理装置 |
-
1990
- 1990-09-21 JP JP25005490A patent/JPH0647119B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04131199A (ja) | 1992-05-01 |
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