JPH0647763B2

JPH0647763B2 - ミシン糸用ポリエステル捲縮短繊維

Info

Publication number: JPH0647763B2
Application number: JP61123613A
Authority: JP
Inventors: 信幸山本; 元二中山
Original assignee: Teijin Ltd
Current assignee: Teijin Ltd
Priority date: 1986-05-30
Filing date: 1986-05-30
Publication date: 1994-06-22
Anticipated expiration: 2009-06-22
Also published as: JPS62282032A

Description

【発明の詳細な説明】（産業上の利用分野）本発明はミシン糸用ポリエステル捲縮短繊維に関し、更
に詳細には、高速可縫性の良好なミシン糸用ポリエステ
ル捲縮短繊維に関する。

（従来技術）縫製業界においては、近年、高速自動ミシンが普及し、
高速縫製時の糸切れ及び目飛びが極めて少い高速可縫性
の良好なポリエステルミシン糸が要求されている。

ところで、縫製方式としては、上糸が下糸をくぐった後
にミシン針によって上糸を引揚げて縫目を締める本縫方
式と、ミシン針のストローク運動によって形成される上
糸のループに下糸をくぐらせて縫目を形成する環縫方式
とがある。

本縫方式においては、縫製時に上糸にかかる張力が200
〜300ｇに達し、しかも高速縫製時には、上糸とミシン
針との擦過抵抗が大きくなりミシン針の温度がポリエス
テルミシン針の一部を融解する温度にまで上昇するた
め、通常使用されているミシン糸、即ち強度８ｇ／de程
度のポリエステル捲縮繊維を用いて得られるミシン糸で
は、ミシン針の強度が著しく低下して糸切れが発生す
る。

かかる糸切れに対して多くの毛羽を有するスパンミシン
糸は、毛羽部分が放熱作用を奏するためにフィラメント
ミシン糸に比較して有利ではあるが、回転数5000回／分
の高速縫製時には、依然として糸切れが生じる。

また、環縫方式においては、ミシン針と共に一旦下降し
た上糸がミシン針の上昇に伴って形成するときのループ
形状が歪み易く、下糸がスムーズにくぐらないため、目
飛び等の問題が発生する。

このようなミシン針は、ミシン針の下降したときに一時
的にゴム状に引伸ばされ、次いでミシン針の上昇によっ
て収縮するために、形成されるループ形状が歪み易いの
である。

かかる問題点を解決すべく、特開昭５７−２１００３３
号公報には、ミシン針の下降時のミシン糸の伸びを抑え
且つ縫製品の素材になじみ易い伸度を有するポリエステ
ルミシン糸として、４％伸長時の抵抗値と切断伸度とを
夫々規定したミシン糸が提案されている。

しかしながら、かかるミシン糸でも、回転数5000回／分
の高速縫製時には依然として目飛びが発生するため、高
速可縫性のより一層改善されたポリエステルミシン糸が
求められている。

（発明の目的）本発明の目的は、高速縫製時において、目飛び及び糸切
れの発生が極めて少いミシン糸を得ることができるミシ
ン糸用ポリエステル捲縮短繊維を提供することにある。

（構成）本発明者等は、繊維断面形状が略三角形の短繊維からな
るミシン糸が高速縫製時の目飛びが極めて少いことを見
い出し、本発明に到達した。

即ち、本発明は、下記に定義する断面２次モーメント相
対値（Ｍ）及び断面充填率（Ｆ）が夫々1.16以上及び80
％以上であって、その繊維断面形状が円形中実断面以外
のポリエステル捲縮短繊維であって、破断強度が8.5ｇ
／de以上で且つ180℃乾熱収縮率が３％以下であること
を特徴とするミシン糸用ポリエステル捲縮短繊維であ
る。

［Ｉ］断面２次モーメント相対値（Ｍ）［II］断面充填率（Ｆ）本発明のポリエステル捲縮短繊維において、繊維断面形
状が円形中実断面以外の繊維であって、断面２次モーメ
ント相対値（Ｍ）及び断面充填率（Ｆ）が夫々1.16以上
及び80％以上であることが大切である。

以下、本発明で規定する断面２次モーメント相対値
（Ｍ）及び断面充填率（Ｆ）を満足する繊維断面形状を
図面を用いて説明する。

第１図の(a)及び(c)は本発明のポリエステル捲縮短繊維
の繊維断面形状を示し、第１図の(b)、(d)及び第２図は
本発明で規定する断面２次モーメント相対値（Ｍ）又は
断面充填率（Ｆ）の範囲を外れる繊維断面形状を示す。

図において、(a)〜(g)は繊維断面形状を示し、(イ)〜(ト)
は(a)〜(g)に示す繊維断面形状の繊維を得るための吐出
孔形状を示す。

第１図及び第２図において、第１図(a)、(c)及び第２図
(g)に示す繊維断面形状の繊維は、断面２次モーメント
相対値（Ｍ）が1.16以上となり、第１図(b)、(d)及び第
２図(e)、(f)に示す繊維断面形状の繊維は、断面２次モ
ーメント相対値（Ｍ）が1.16未満となる繊維である。

かかる断面２次モーメント相対値（Ｍ）は下記のように
定義され、断面２次モーメントは、短繊維断面の写真か
ら公知の方法、例えば機械設計便覧（丸善株式会社昭和
48年１月25日発行）の第50〜68頁に記載されている方法
から算出される。

断面２次モーメント相対値（Ｍ）なお、第１図(b)及び(c)に示す中空繊維は、中空率によ
って断面２次モーメント相対値（Ｍ）が異なり、例えば
第１図(b)の円形繊維においては、後述する実施例及び
比較例にて示すように、中空率６％の円形中空繊維の断
面２次モーメント相対値（Ｍ）は1.12であり、中空率が
８％の円形中空繊維の断面２次モーメント相対値（Ｍ）
は1.17となる。

ここで、断面２次モーメント相対値（Ｍ）が1.16以上と
なる第１図(a)、(c)及び第２図(g)に示す繊維断面形状
の繊維で構成されているポリエステル捲縮短繊維を用い
て得られるミシン糸は、充分な曲げ剛性を有しているた
め、縫製時におけるミシン針のストローク運動によって
形成されるループ形状の歪みが少く、目飛びの発生を極
めて少くすることができる。

他方、第２図(e)、(f)に示す断面形状の繊維又は例えば
中空率が６％の円形中空繊維のミシン糸では、曲げ剛性
が不足するため、縫製時のミシン針のストローク運動に
よって形成されるループ形状が歪み、目飛びが発生し易
い。

また、第２図(g)に示す繊維断面形状の繊維は、前述し
たように、断面２次モーメント相対値（Ｍ）が1.16以上
ではあるが、断面充填率（Ｆ）が80％未満のものであ
る。

ここでいう断面充填率（Ｆ）は、下記に定義されるもの
である。

断面充填率（Ｆ）かかる断面充填率（Ｆ）に用いられるＳ及びＳ_Ｔを、第
１〜２図の(a)〜(g)に示す繊維断面形状について説明す
る。

Ｓは繊維断面のポリエステルが占めている面積であっ
て、第１〜２図に示す斜線部の面積である。

また、Ｓ_Ｔは繊維断面の見かけの面積であって、第１〜
２図の(b)、(c)及び(e)の如く、断面外周部に凹部のな
い断面形状の繊維においては、外周線によって囲まれて
いる面積である。即ち、第１図(b)及び(c)の如く、中空
部を有する繊維のＳ_Ｔは、中空部の面積及びポリエステ
ルが占めている面積（Ｓ）との合計面積であり、第２図
(e)の如く、円形中空繊維のＳ_Ｔは、ポリエステルが占
めている面積（Ｓ）と等しい面積である。

他方、第１〜２図の(a)、(d)、(f)及び(g)の如く、断面
外周部に複数個の凹部のある断面形状の繊維のＳ_Ｔは、
隣接する凹部方向の最先端の２点間、例えば第１図(a)
のＰ_１及びＰ_２、Ｐ_３及びＰ_４、Ｐ_５及びＰ_６の２点間
を結ぶ直線と凹部外周線とによって囲まれる面積、及び
断面の外周線によって囲まれる面積を夫々合計した面積
である。即ち、第１図(a)に示す繊維断面形状のＳ
_Ｔは、直線Ｐ_１Ｐ_２、曲線Ｐ_２Ｐ_３、直線Ｐ_３Ｐ_４、曲
線Ｐ_４Ｐ_５、直線Ｐ_５Ｐ_６及び曲線Ｐ_６Ｐ_１によって囲
まれている面積である。

かかる断面充填率（Ｆ）が80％未満の繊維、例えば第２
図(g)の繊維断面形状の繊維からなるスパンミシン糸
は、バルキーになり過ぎるため、ミシン糸自体の強度が
低下し、糸切れが発生し易くなる。

これに対し、第１図(a)〜(d)及び第２図(e)、(f)に示す
繊維断面形状の繊維は、断面充填率（Ｆ）が80％以上で
あるため、スパンミシン糸においても過度にバルキーに
なってミシン糸自体の強度が低下することがなく、糸切
れの発生を防止することができる。

このように、縫製時の糸切れ及び目飛びを共に防止でき
る繊維断面形状、即ち断面２次モーメント相対値（Ｍ）
が1.16以上で且つ断面充填率（Ｆ）が80％以上である繊
維断面形状としては、第１図(a)、(c)に示す相対軸を有
する形状が好ましく、特に略三角形の形状が好ましい。

本発明のポリエステル捲縮短繊維を製造するには、第１
図(イ)〜(ニ)に示す形状の吐出孔から固有粘度（25℃、ｏ
−クロロフェノール中で測定）が0.55以上、好ましくは
0.6以上のポリエステルを溶融吐出して得られる未延伸
糸を下記延伸倍率（ＴＤＲ）になるように２段で延伸
し、得られた延伸糸を200℃以上の温度で緊張熱処理し
てから捲縮を付与する方法が好ましい。

ＮＤＲ×1.5≦ＴＤＲ≦×ＮＤＲ１．７［ＮＤＲ：未延伸糸のネック延伸倍率］このように得られたポリエステル捲縮繊維は切断して短
繊維にする。短繊維を用いて得られるスパンミシン糸
は、毛羽部が放熱作用を奏するため、フィラメントミシ
ン糸に比較して縫製時の強力保持に有利である。

本発明のポリエステル捲縮短繊維を用いて得られるミシ
ン糸は、実開昭５７−１８０７６７号公報に示されてい
るような樹脂被膜を糸表面に形成することなく、高速縫
製時の糸切れ及び目飛びを著しく減少することができ
る。

勿論、前記樹脂皮膜を糸表面に形成してもよいことは言
うまでもないことである。

なお、本発明でいう「ポリエステル」とは、繰り返し単
位の85モル％以上がエチレンテレフタレートからなるポ
リエチレンテレフタレートを主たる対象とするが、15モ
ル％未満の第３成分が共重合又は混合されていてもよ
い。かかる第３成分としては、イソフタル酸、スルホイ
ソフタル酸、アジピン酸、セバシン酸、フマル酸、ナフ
タリンジカルボン酸等の二官能性カルボン酸成分、トリ
メチレングリコール、ジエチレングリコール、プロピレ
ングリコール、ポリエチレングリコール、シクロヘキサ
ンジメタノール等のジオール成分、安息香酸、オキシ安
息香酸等の単官能性カルボン酸成分、トリメリット酸、
ペンタエリスリトール等の三官能又はそれ以上の多官能
性化合物成分を挙げることができる。

また、ポリエステルには、艷消剤、熱安定剤、着色剤、
易染化剤等が必要に応じて配合されていてもよい。

（作用）本発明のポリエステル捲縮短繊維は、曲げ剛性が大きく
且つ過度にバルキーになることのない繊維断面形状を有
し、且つミシン糸製造工程における強度保持も充分であ
るため、かかる短繊維を用いて得られるミシン糸は、ミ
シン針のストローク運動で形成される上糸のループ形状
に歪みが少く、ミシン糸としての強度も充分となる結
果、高速縫製時の糸切れ及び目飛びを著しく少くするこ
とができる。

（発明の効果）本発明のポリエステル捲縮短繊維からなるミシン糸は、
糸表面に樹脂皮膜を形成することなく、常用ミシンの最
高回転数5000回／分において、糸切れ及び目飛びを著し
く減少せしめることができる。

（実施例）本発明を実施例によって更に説明する。

実施例１ 25℃、ｏ−クロロフェノール中で測定した固有粘度0.65
のポリエチレンテレフタレートを300孔を持つ口金より1
70ｇ／分で吐出させ900ｍ／分で巻取った後、得られた
未延伸糸を合糸して10万デニールのトウとなし延伸倍率
５倍で延伸し、引続き230℃の加熱ロールにて10秒間の
定長熱セットを行ってから捲縮を付与し44mmに切断して
ポリエステルステープルを得た。使用した口金の吐出孔
形状と得られた繊維断面形状を表−１に示す。これらの
ステープルをそれぞれ60番手の紡績糸にし、更に該紡績
糸３本を合撚し染色してミシン糸とした。

これらのミシン糸で本縫方式及び環縫方式で縫製試験を
それぞれ行った。

本縫方式は、ジューキ製ＤＤＬ555ミシン（ミシン針＃1
4）を用いサージ４枚重ねでミシン回転数を変更し30秒
間（５回）縫製した時の糸切れの有無を調査した。

環縫方式は、３針フラットシーマー（ベガサス製Ｗ−6
1）にて5000回／分の回転下にポリエステル／レーヨン
混紡糸になる編地２枚重ねを１分間縫製した後の目飛び
数を調査し目飛び率（＝目飛び数／縫目数×100％）を
算出し、５回の平均を求めた。

夫々の結果をステーブル物性（デニール、強度、180℃
乾熱収縮率、断面２次モーメント相対値、断面充填率）
と共に表−１に併せて示す。

なお、ポリエステルステープルの強度は東洋ボールドウ
ィン社製テンシロン引張試験機にて試料長20mm、伸度速
度100％／分で引張試験を行った時の破断強力を繊維の
デニールで除したものである。

また乾熱収縮率は、180℃の熱風乾燥機内で張力をかけ
ず30分間処理した時のステープルの収縮率である。

表−１のNo.１、２、５、６は本発明のポリエステル捲
縮糸であって、5000回／分の高速縫製時においても糸切
れ及び目飛びが極めて少い。

これに対して、断面２次モーメント相対値が1.16未満の
No.４、８、９、１０、１１のポリエステル捲縮糸で
は、曲げ剛性が不足しているため目飛び率が高い。

また、断面充填率が80％未満のNo.３、７、１２では、5
000回／分の高速縫製時に糸切れが発生する。

比較例１表−１のNo.１の紡糸口金を用いて表−２に示す条件下
で得られたポリエステル捲縮短繊維を、実施例１と同様
にミシン糸評価を行う。その結果を表−２に併せて示
す。

なお、紡糸巻取速度は900ｍ／分であって、得られた繊
維の断面形状は第１図(a)に示すもので、断面２次モー
メント相対値は１．２、断面充填率は93％であった。

表−２において、No.１３及びNo.１６のポリエステル捲
縮短繊維は、180℃乾熱収縮率が３．０％を超えている
ため、ミシン糸製造工程の撚セット時及び染色時の熱に
よって繊維が収縮し、ミシン糸としての強度が低下して
糸切れが発生し、また目飛びが発生する。

また、No.１４及びNo.１５のポリエステル捲縮短繊維
は、強度が８．５ｇ／de未満であるため、得られるミシ
ン糸としての強度が不足し、糸切れが発生する。

【図面の簡単な説明】

第１図(a)及び(c)は本発明のポリエステル捲縮短繊維の
繊維断面形状を示し、第１図(b)、(d)及び第２図は本発
明で規定する断面２次モーメント相対値又は断面充填率
の範囲を外れる繊維断面形状を示す。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献特開昭55−137236（ＪＰ，Ａ) 特開昭61−102445（ＪＰ，Ａ) 特開昭58−7880（ＪＰ，Ａ) 特開昭60−59120（ＪＰ，Ａ)

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】下記に定義する断面２次モーメント相対値
（Ｍ）及び断面充填率（Ｆ）が夫々1.16以上及び80％以
上であって、その繊維断面形状が円形中実断面以外のポ
リエステル捲縮短繊維であって、破断強度が8.5ｇ／de
以上で且つ180℃乾熱収縮率が３％以下であることを特
徴とするミシン糸用ポリエステル捲縮短繊維。［Ｉ］断面２次モーメント相対値（Ｍ）［II］断面充填率（Ｆ）
【請求項２】繊維断面形状が対称軸を有する形状である
特許請求の範囲第(1)項記載のミシン糸用ポリエステル
捲縮短繊維。
【請求項３】繊維断面形状が略三角形である特許請求の
範囲第(1)項又は第(2)項記載のミシン糸用ポリエステル
捲縮短繊維。