JPH0649867B2 - 炭化水素から石油化学製品を製造するための熱分解法 - Google Patents
炭化水素から石油化学製品を製造するための熱分解法Info
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- JPH0649867B2 JPH0649867B2 JP6078786A JP6078786A JPH0649867B2 JP H0649867 B2 JPH0649867 B2 JP H0649867B2 JP 6078786 A JP6078786 A JP 6078786A JP 6078786 A JP6078786 A JP 6078786A JP H0649867 B2 JPH0649867 B2 JP H0649867B2
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Landscapes
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、炭化水素を熱分解して、オレフイン及び芳香
族炭化水素等の石油化学製品を製造するための熱分解法
に関する。
族炭化水素等の石油化学製品を製造するための熱分解法
に関する。
従来、エタン、プロパンをはじめとする軽質のガス状炭
化水素及びナフサ、灯軽油等の液状炭化水素をオレフイ
ンに転換する方法として、スチームクラツキングと呼称
される管式熱分解法が用いられていることは、周知の通
りである。
化水素及びナフサ、灯軽油等の液状炭化水素をオレフイ
ンに転換する方法として、スチームクラツキングと呼称
される管式熱分解法が用いられていることは、周知の通
りである。
この方法では、一度原料が選定されると、その原料と製
品の要求に応じて、基本的に固有の分解条件と固有の装
置が必要となる。このため、原料及び製品の選択性が乏
しく、融通性に欠けるという難点がある。
品の要求に応じて、基本的に固有の分解条件と固有の装
置が必要となる。このため、原料及び製品の選択性が乏
しく、融通性に欠けるという難点がある。
例えば、現在の代表的なナフサの管式分解炉では、エチ
レン生産に主眼が置かれているため、併産するプロピレ
ン、C4オレフイン留分及びBTX等、他の基礎化学品
を、需給バランスに応じた製品収率に任意に変動させる
こと(製品の選択性)は困難である。すなわち、プロピ
レン収率を増加しようとすれば、エチレン収率等の低下
を招き、全体的にも、ガス化率が低下し、価値の低い液
成分が増加し、プラントの経済性が悪化する。
レン生産に主眼が置かれているため、併産するプロピレ
ン、C4オレフイン留分及びBTX等、他の基礎化学品
を、需給バランスに応じた製品収率に任意に変動させる
こと(製品の選択性)は困難である。すなわち、プロピ
レン収率を増加しようとすれば、エチレン収率等の低下
を招き、全体的にも、ガス化率が低下し、価値の低い液
成分が増加し、プラントの経済性が悪化する。
特に、近年、プラントの省エネルギ化が大幅に進み、エ
チレ生産のためのエネルギ原単位が大幅に改善されてき
ており、その結果、メタン、分解油等の燃料が余剰気味
となつており、その有効な活用が求められている。
チレ生産のためのエネルギ原単位が大幅に改善されてき
ており、その結果、メタン、分解油等の燃料が余剰気味
となつており、その有効な活用が求められている。
本発明者等は、このような従来法の管式分解の問題点に
着目し、従来より高収率で、かつ所望のオレフイン及び
BTXを選択的に得られるような炭化水素の熱分解法を
開発すべく、鋭意研究を重ねた結果、炭化水素を鉄分解
するにさいし、メタン含有ガスを外部加熱により850
℃以上の高温ガスとし、この高温メタン含有ガスを反応
器に供給して原料炭化水素を熱分解することにより、メ
タン等燃料成分の生成を抑制して、オレフイン及びBT
Xの収率が増加すると共に、製品選択性が著しく向上す
ることを見出し、この知見に基いて本発明をなすに至つ
たものである。
着目し、従来より高収率で、かつ所望のオレフイン及び
BTXを選択的に得られるような炭化水素の熱分解法を
開発すべく、鋭意研究を重ねた結果、炭化水素を鉄分解
するにさいし、メタン含有ガスを外部加熱により850
℃以上の高温ガスとし、この高温メタン含有ガスを反応
器に供給して原料炭化水素を熱分解することにより、メ
タン等燃料成分の生成を抑制して、オレフイン及びBT
Xの収率が増加すると共に、製品選択性が著しく向上す
ることを見出し、この知見に基いて本発明をなすに至つ
たものである。
すなわち、本発明は、炭化水素を熱分解して石油化学製
品を製造する方法において、メタン含有ガスを外部加熱
により少くとも850℃とした後、熱分解反応器に供給
し、該高温メタンの存在下で原料炭化水素を熱分解し、
反応生成物を急冷することを特徴とする炭化水素から石
油化学製品を製造するための熱分解法に関するものであ
る。
品を製造する方法において、メタン含有ガスを外部加熱
により少くとも850℃とした後、熱分解反応器に供給
し、該高温メタンの存在下で原料炭化水素を熱分解し、
反応生成物を急冷することを特徴とする炭化水素から石
油化学製品を製造するための熱分解法に関するものであ
る。
まず、本発明では、メタン含有ガスを外部加熱により少
くとも850℃の高温とした後、分解反応器に供給する
ことを特徴としている。すなわち、メタンは、高温で活
性なメチルラジカルに転化するが、この濃度が850℃
以上では大幅に増加し、後述のようなメタンの画期的な
効果をもたらすと共に、分解に必要な熱を供給する役割
を果たす。
くとも850℃の高温とした後、分解反応器に供給する
ことを特徴としている。すなわち、メタンは、高温で活
性なメチルラジカルに転化するが、この濃度が850℃
以上では大幅に増加し、後述のようなメタンの画期的な
効果をもたらすと共に、分解に必要な熱を供給する役割
を果たす。
特に、本発明では、このメタン含有ガスの加熱を、外部
加熱とすることにより、第1に、メタン含有ガス中のメ
タン濃度を高くとることができ(内部加熱では、加熱媒
体としての燃焼ガスが、被加熱流体であるメタンと混合
されるため、メタン含有ガスが希釈される)、その結
果、メタン含有ガスの予熱温度が比較的低くてもメタン
の高活性化が行える、第2にメチルラジカルの効果が比
較的低温側で得ることができ(すなわちメタン濃度が高
ければ、低温でも高活性化するため、低温でメチルラジ
カル効果が得られる)、プロピレン、C4オレフイン留分
の収率が増加する等の利点がある。
加熱とすることにより、第1に、メタン含有ガス中のメ
タン濃度を高くとることができ(内部加熱では、加熱媒
体としての燃焼ガスが、被加熱流体であるメタンと混合
されるため、メタン含有ガスが希釈される)、その結
果、メタン含有ガスの予熱温度が比較的低くてもメタン
の高活性化が行える、第2にメチルラジカルの効果が比
較的低温側で得ることができ(すなわちメタン濃度が高
ければ、低温でも高活性化するため、低温でメチルラジ
カル効果が得られる)、プロピレン、C4オレフイン留分
の収率が増加する等の利点がある。
更に、本発明では、上記の高温に加熱したメタン含有ガ
スを、熱分解反応器に供給して炭化水素を熱分解するこ
とを特徴とする。この分解反応器への高温メタン含有ガ
スの供給位置は、反応流体温度が少くとも500℃以上
であることが好ましい。
スを、熱分解反応器に供給して炭化水素を熱分解するこ
とを特徴とする。この分解反応器への高温メタン含有ガ
スの供給位置は、反応流体温度が少くとも500℃以上
であることが好ましい。
これは、第1に、高温のメタン含有ガスの供給位置の反
応流体温度が低い場合、上記の高温で生成したメチルラ
ジカルがクエンチされて効果を失うこと、第2に、原料
炭化水素がある程度分解して低級オレフインが生成して
いる状態のところに高温メタン含有ガスを供給すること
により、活性メチルラジカルがこれらのオレフインと反
応して本発明の意図する収率や製品選択性の向上を達成
することができるからである。
応流体温度が低い場合、上記の高温で生成したメチルラ
ジカルがクエンチされて効果を失うこと、第2に、原料
炭化水素がある程度分解して低級オレフインが生成して
いる状態のところに高温メタン含有ガスを供給すること
により、活性メチルラジカルがこれらのオレフインと反
応して本発明の意図する収率や製品選択性の向上を達成
することができるからである。
また、供給するメタンの量は特に制限はないが、供給す
るメタン含有ガスの温度が高い程、活性化されたメチル
ラジカルの濃度が増加するため、少いメタン量で同一の
効果が達成できる。一方、供給するメタン含有ガス中の
メタン濃度についても特に制限はないが、メタン濃度が
高い程、メチルラジカルの濃度が増大するため、できる
だけ高濃度の状態で供給することが好ましい。しかし、
高濃度メタンを外部加熱により1000℃以上の高温と
しようとすると、同時にメタンのコーキングが部分的に
生じるため、少量の水素を共存させることが有効であ
る。このようにして供給された水素は、コーキングの抑
制だけでなく、メタンの活性化にも寄与する。また、供
給するメタン含有ガス中のメタン濃度は高い程良く、少
くとも20vol%存在することが好ましい。
るメタン含有ガスの温度が高い程、活性化されたメチル
ラジカルの濃度が増加するため、少いメタン量で同一の
効果が達成できる。一方、供給するメタン含有ガス中の
メタン濃度についても特に制限はないが、メタン濃度が
高い程、メチルラジカルの濃度が増大するため、できる
だけ高濃度の状態で供給することが好ましい。しかし、
高濃度メタンを外部加熱により1000℃以上の高温と
しようとすると、同時にメタンのコーキングが部分的に
生じるため、少量の水素を共存させることが有効であ
る。このようにして供給された水素は、コーキングの抑
制だけでなく、メタンの活性化にも寄与する。また、供
給するメタン含有ガス中のメタン濃度は高い程良く、少
くとも20vol%存在することが好ましい。
また、本発明にて使用する熱分解反応器としては、反応
管外部より加熱する通常の管式分解炉のような外熱式リ
アクターでも高温燃焼ガスを原料炭化水素と直接混合し
て分解する内熱式リアクターでもよい。特に、本発明を
外熱式リアクターに適用した場合は、高温メタン含有ガ
スにより急速な加熱ができ、分解温度の増加と、分解時
間の短縮が達成できる。その結果、副次反応によるメタ
ンの生成や、液重合物の生成が抑制されて、有用製品の
収率が増加する。
管外部より加熱する通常の管式分解炉のような外熱式リ
アクターでも高温燃焼ガスを原料炭化水素と直接混合し
て分解する内熱式リアクターでもよい。特に、本発明を
外熱式リアクターに適用した場合は、高温メタン含有ガ
スにより急速な加熱ができ、分解温度の増加と、分解時
間の短縮が達成できる。その結果、副次反応によるメタ
ンの生成や、液重合物の生成が抑制されて、有用製品の
収率が増加する。
本発明における高温メタン含有ガス発生のため熱源とし
ては、例えば、反応器の加熱用熱源が利用できる。すな
わち、内熱式リアクターでは燃焼室内にメタン含有ガス
供給管を設置することで容易に目的とする高温を達成で
きるし、外熱式リアクターでは燃焼室内にメタン含有ガ
ス供給管を組込んで設置することが考えられる。
ては、例えば、反応器の加熱用熱源が利用できる。すな
わち、内熱式リアクターでは燃焼室内にメタン含有ガス
供給管を設置することで容易に目的とする高温を達成で
きるし、外熱式リアクターでは燃焼室内にメタン含有ガ
ス供給管を組込んで設置することが考えられる。
以上のように、本発明の目的は、メタン含有ガスを外部
加熱により850℃以上の高温ガスとし、このガスを分
解反応器に供給して原料炭化水素を熱分解し、この高温
メタンの作用により、従来より高いオレフイン収率と製
品選択性を達成することにある。すなわち、850℃以
上の高温に加熱したメタンの存在下で原料炭化水素を分
解することにより、次のような効果が得られる。
加熱により850℃以上の高温ガスとし、このガスを分
解反応器に供給して原料炭化水素を熱分解し、この高温
メタンの作用により、従来より高いオレフイン収率と製
品選択性を達成することにある。すなわち、850℃以
上の高温に加熱したメタンの存在下で原料炭化水素を分
解することにより、次のような効果が得られる。
第1に反応系内のメチルラジカル(CH3・)の濃度が著
しく増加し、メタン分圧の増加効果とあいまつて、プロ
ピレン、ブテン等C4オレフイン留分のメタンへの分解反
応が著しく抑制される。その結果、メタン収率が減少し
プロピレン、ブテン等の収率が増加する。
しく増加し、メタン分圧の増加効果とあいまつて、プロ
ピレン、ブテン等C4オレフイン留分のメタンへの分解反
応が著しく抑制される。その結果、メタン収率が減少し
プロピレン、ブテン等の収率が増加する。
例えば、プロピレンでは、通常の反応によりエチレン
とメタンが生成し、その結果、プロピレンが減少し、メ
タンが増加するのに対し、本発明によれば、の反応に
よりプロピレンが生成し、プロピレンの収率が増加して
くる。
とメタンが生成し、その結果、プロピレンが減少し、メ
タンが増加するのに対し、本発明によれば、の反応に
よりプロピレンが生成し、プロピレンの収率が増加して
くる。
第2に前記メチルラジカルのカツプリングにより、エタ
ン、エチレン等のC成分の収率が増加する(反応)。
ン、エチレン等のC成分の収率が増加する(反応)。
通常の熱分解では、エチレンの増加は、反応によるプ
ロピレンの減少と、メタンの増加により達成されるのに
対し、本発明によれば、反応の効果により、プロピレ
ンの減少を伴わずに達成でき製品選択性が大幅に改善さ
れる。特に本発明では、メタン含有ガスを外部加熱する
ことにより、内部加熱(内熱式加熱)に比し、メタン濃
度を高くすることができ、その結果、850℃以上の比
較的低温側でのメチルラジカル濃度が増加する。この結
果、特に反応の効果により、プロピレン、C4オレフイ
ン留分の収率の増加が大きくなる。
ロピレンの減少と、メタンの増加により達成されるのに
対し、本発明によれば、反応の効果により、プロピレ
ンの減少を伴わずに達成でき製品選択性が大幅に改善さ
れる。特に本発明では、メタン含有ガスを外部加熱する
ことにより、内部加熱(内熱式加熱)に比し、メタン濃
度を高くすることができ、その結果、850℃以上の比
較的低温側でのメチルラジカル濃度が増加する。この結
果、特に反応の効果により、プロピレン、C4オレフイ
ン留分の収率の増加が大きくなる。
第3に、前記のように、メタンの生成が抑制される結
果、反応系内の水素濃度が増加する。このため、前記の
メタンの存在と共に、反応系でのラジカル濃度が増加
し、原料炭化水素の分解を促進すると共に水添効果によ
り分解炉内でのコーキングを抑制し、ガス化率を増加す
る機能を有する。
果、反応系内の水素濃度が増加する。このため、前記の
メタンの存在と共に、反応系でのラジカル濃度が増加
し、原料炭化水素の分解を促進すると共に水添効果によ
り分解炉内でのコーキングを抑制し、ガス化率を増加す
る機能を有する。
第4に、前記のコーキング抑制効果により、原料炭化水
素の分圧を高くして、希釈ガス量を減られた運転が可能
となり、エネルギ原単位の低下がはかれる。
素の分圧を高くして、希釈ガス量を減られた運転が可能
となり、エネルギ原単位の低下がはかれる。
なお本発明でのメタン(メチルラジカル)効果は、系外
から供給されたメタンの分解によつてオレフインが増加
したものではなく、原料の分解による中間生成物に対
し、メチルラジカルが触媒的に機能することによるもの
である。
から供給されたメタンの分解によつてオレフインが増加
したものではなく、原料の分解による中間生成物に対
し、メチルラジカルが触媒的に機能することによるもの
である。
このことは、例えば、850〜1000℃に過熱された
メタンを供給しつゝ、原料を中断して分解生成物をガス
クロ分析にて測定したところ、メタン分解生成物は全く
検出されないことからも明白である。
メタンを供給しつゝ、原料を中断して分解生成物をガス
クロ分析にて測定したところ、メタン分解生成物は全く
検出されないことからも明白である。
以上説明したように、本発明は、高温でのメタンの特性
に着目し、これを積極的に活用して、炭化水素を熱分解
することを特徴としている。その結果、本発明では、従
来より著しく高いエチレン収率が達成できると共に、プ
ロピレン、C4オレフイン留分も極めて高くでき、有価成
分の収率が向上すると共に、製品選択性の増加が達成で
きる。
に着目し、これを積極的に活用して、炭化水素を熱分解
することを特徴としている。その結果、本発明では、従
来より著しく高いエチレン収率が達成できると共に、プ
ロピレン、C4オレフイン留分も極めて高くでき、有価成
分の収率が向上すると共に、製品選択性の増加が達成で
きる。
次に、本発明方法を一実施態様例により詳細に説明す
る。
る。
第1図は、本発明の方法を工業的に適用した場合の一実
施態様の例示図である。これは、単に説明のためであつ
て、なんら本発明を制限するものではない。
施態様の例示図である。これは、単に説明のためであつ
て、なんら本発明を制限するものではない。
第1図において、原料炭化水素1は、必要に応じて、3
00〜500℃前後まで予熱後、分解反応器2に入る。
該分解反応器2としては通常の管式分解炉、あるいは高
温燃焼ガスと原料を直接混合して加熱する内熱式反応器
等がある。分割反応器2には、更に、スチーム3を希釈
ガスとして供給してもよい。更に分解反応器2にには、
ライン4からメタン含有ガスが供給される。このメタン
含有ガス4は分解反応器2内に付設された加熱部5で昇
温され850℃以上に加熱された後、分解反応器2内の
原料炭化水素1と混合される。このメタン含有ガス4の
供給位置は、少くとも500℃の反応流体温度域に供給
されることが好ましい。高温メタン含有ガス流4と混合
して分解した反応流体6は、分解反応器2を出て、急冷
装置7に入り急冷されると共に熱回収される。該急冷装
置7としては、例えば管内外の二流体間で熱交換する間
接急冷熱交換器等がある。急冷装置7を出た反応流体8
は、分離精製系9に入り、分解油10、廃水11、BT
X12、製品オレフイン13、燃料ガス14、メタン含
有ガス15等に分離される。この中で、メタン含有ガス
15は、一部を分解系にライン4よりリサイクルする。
なお、分離精製系9は、実際には、図示省略の各種蒸留
装置を含むいくつかの工程からなつている。
00〜500℃前後まで予熱後、分解反応器2に入る。
該分解反応器2としては通常の管式分解炉、あるいは高
温燃焼ガスと原料を直接混合して加熱する内熱式反応器
等がある。分割反応器2には、更に、スチーム3を希釈
ガスとして供給してもよい。更に分解反応器2にには、
ライン4からメタン含有ガスが供給される。このメタン
含有ガス4は分解反応器2内に付設された加熱部5で昇
温され850℃以上に加熱された後、分解反応器2内の
原料炭化水素1と混合される。このメタン含有ガス4の
供給位置は、少くとも500℃の反応流体温度域に供給
されることが好ましい。高温メタン含有ガス流4と混合
して分解した反応流体6は、分解反応器2を出て、急冷
装置7に入り急冷されると共に熱回収される。該急冷装
置7としては、例えば管内外の二流体間で熱交換する間
接急冷熱交換器等がある。急冷装置7を出た反応流体8
は、分離精製系9に入り、分解油10、廃水11、BT
X12、製品オレフイン13、燃料ガス14、メタン含
有ガス15等に分離される。この中で、メタン含有ガス
15は、一部を分解系にライン4よりリサイクルする。
なお、分離精製系9は、実際には、図示省略の各種蒸留
装置を含むいくつかの工程からなつている。
内径6mmφ、長さ4mの反応管を使用し、この反応管を
外部から加熱しながら、原料炭化水素としてナフサ(沸
点40〜140℃,比重=0.675)を供給して熱分
解した。ナフサは、スチーム(ナフサに対し25wt%)
と共に、200〜300℃に予熱して反応器に供給し、
反応管の前部は予熱部として使用した。メタンは、同じ
く内径6mmφの管を反応管と同一燃焼室内の高温領域側
に設置し、前記分解反応管の中間に供給し、混合前後の
ナフサ、メタンの温度を測定した。加熱は、灯油の燃焼
により行つた。反応器出口からの生成ガスは、反応管を
外部から間接冷却し、反応を停止した後、ガスクロによ
り生成物を分析定量した。また、滞留時間は、反応器の
容積と反応条件より計算にて求めた。
外部から加熱しながら、原料炭化水素としてナフサ(沸
点40〜140℃,比重=0.675)を供給して熱分
解した。ナフサは、スチーム(ナフサに対し25wt%)
と共に、200〜300℃に予熱して反応器に供給し、
反応管の前部は予熱部として使用した。メタンは、同じ
く内径6mmφの管を反応管と同一燃焼室内の高温領域側
に設置し、前記分解反応管の中間に供給し、混合前後の
ナフサ、メタンの温度を測定した。加熱は、灯油の燃焼
により行つた。反応器出口からの生成ガスは、反応管を
外部から間接冷却し、反応を停止した後、ガスクロによ
り生成物を分析定量した。また、滞留時間は、反応器の
容積と反応条件より計算にて求めた。
第2図は、反応器出口圧力2.0ata ,反応器出口温度
830℃,滞留時間約0.3秒で、且つ分解率が基本的
に一定となるように調節し、反応器にメタンを原料に対
し0.25(重量比)で供給した時のメタン含有ガス予
熱温度と製品収率の関係を示したものである。メタンの
反応器への供給時の反応器のナフサとスチームの温度
は、650〜750℃であつた。第2図より、メタン含
有ガスの予熱温度が850℃以上になると、オレフイン
及び水素の収率が増加し、メタン収率が減少してくるこ
とがわかる。
830℃,滞留時間約0.3秒で、且つ分解率が基本的
に一定となるように調節し、反応器にメタンを原料に対
し0.25(重量比)で供給した時のメタン含有ガス予
熱温度と製品収率の関係を示したものである。メタンの
反応器への供給時の反応器のナフサとスチームの温度
は、650〜750℃であつた。第2図より、メタン含
有ガスの予熱温度が850℃以上になると、オレフイン
及び水素の収率が増加し、メタン収率が減少してくるこ
とがわかる。
また、メタン含有ガスと混合する前のナフサの温度を5
00℃以下にしたところ、収率の増加はかなり低下し、
相対的にメタン含有ガスの予熱温度を増加させる必要が
あつた。一方、メタン含有ガスの予熱温度を増加させる
と、メタンの供給量を低減することができた。
00℃以下にしたところ、収率の増加はかなり低下し、
相対的にメタン含有ガスの予熱温度を増加させる必要が
あつた。一方、メタン含有ガスの予熱温度を増加させる
と、メタンの供給量を低減することができた。
以上詳細に説明したように、本発明は、従来技術を凌駕
する以下の特徴を有する。すなわち、メタン含有ガスを
外部加熱により高温とし、この高温のメタン含有ガスを
反応器に供給して、炭化水素を熱分解することにより、
以下の効果を得ることができる。
する以下の特徴を有する。すなわち、メタン含有ガスを
外部加熱により高温とし、この高温のメタン含有ガスを
反応器に供給して、炭化水素を熱分解することにより、
以下の効果を得ることができる。
(1) 反応系内のメチルラジカル濃度が増加し、そのカ
ツプリング効果によりエチレンエタンの収率を、プロピ
レン、C4オレフイン留分の収率低下によらずに増加する
ことができる。
ツプリング効果によりエチレンエタンの収率を、プロピ
レン、C4オレフイン留分の収率低下によらずに増加する
ことができる。
(2) メタンの効果により、プロピレン、C4オレフイン
留分の分解が抑制され、メタン収率が減少し、プロピレ
ン、C4オレフイン留分の収率が増加する。
留分の分解が抑制され、メタン収率が減少し、プロピレ
ン、C4オレフイン留分の収率が増加する。
(3) 上記効果により、エチレン収率を従来法に比し高
くすることができると共に、プロピレン、C4オレフイン
留分収率も増加し、製品選択性が著しく増加する。
くすることができると共に、プロピレン、C4オレフイン
留分収率も増加し、製品選択性が著しく増加する。
(4) メタン収率が減少し、その結果水素収率が増加す
る。メタンの効果と、増加する水素の水添効果によりコ
ーキングが抑制される。その結果、低希釈比で運転で
き、エネルギー原単位の向上が計れる。
る。メタンの効果と、増加する水素の水添効果によりコ
ーキングが抑制される。その結果、低希釈比で運転で
き、エネルギー原単位の向上が計れる。
(5) メタン含有ガスを外部加熱とすることにより、比
較的低温で高濃度のメチルラジカルが生じ、前記のメタ
ンの効果、特にプロピレン、C4オレフイン収率の向上が
計れる。
較的低温で高濃度のメチルラジカルが生じ、前記のメタ
ンの効果、特にプロピレン、C4オレフイン収率の向上が
計れる。
(6) 原料炭化水素の急速な昇温ができ、その結果、分
解時間が短縮され、副次反応によるプロピレン,ブテン
等C4オレフインの分解、減少を抑制できる。
解時間が短縮され、副次反応によるプロピレン,ブテン
等C4オレフインの分解、減少を抑制できる。
第1図は本発明の一実施態様例を示す図、第2図は本発
明の一実施例としてのメタン含有ガスの予熱温度の効果
を示す図表である。
明の一実施例としてのメタン含有ガスの予熱温度の効果
を示す図表である。
Claims (1)
- 【請求項1】炭化水素を熱分解して石油化学製品を製造
する方法において、メタン含有ガスを外部加熱により少
くとも850℃とした後、熱分解反応器に供給し、該高
温メタンの存在下で原料炭化水素を熱分解し、反応生成
物を急冷することを特徴とする炭化水素から石油化学製
品を製造するための熱分解法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6078786A JPH0649867B2 (ja) | 1986-03-20 | 1986-03-20 | 炭化水素から石油化学製品を製造するための熱分解法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6078786A JPH0649867B2 (ja) | 1986-03-20 | 1986-03-20 | 炭化水素から石油化学製品を製造するための熱分解法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62218487A JPS62218487A (ja) | 1987-09-25 |
| JPH0649867B2 true JPH0649867B2 (ja) | 1994-06-29 |
Family
ID=13152354
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6078786A Expired - Lifetime JPH0649867B2 (ja) | 1986-03-20 | 1986-03-20 | 炭化水素から石油化学製品を製造するための熱分解法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0649867B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AR058345A1 (es) | 2005-12-16 | 2008-01-30 | Petrobeam Inc | Craqueo autosostenido en frio de hidrocarburos |
-
1986
- 1986-03-20 JP JP6078786A patent/JPH0649867B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62218487A (ja) | 1987-09-25 |
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