JPH065010Y2 - 空圧形定湯面炉 - Google Patents
空圧形定湯面炉Info
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- JPH065010Y2 JPH065010Y2 JP19152087U JP19152087U JPH065010Y2 JP H065010 Y2 JPH065010 Y2 JP H065010Y2 JP 19152087 U JP19152087 U JP 19152087U JP 19152087 U JP19152087 U JP 19152087U JP H065010 Y2 JPH065010 Y2 JP H065010Y2
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- Japan
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- chamber
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- molten metal
- pumping chamber
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- 238000005086 pumping Methods 0.000 claims description 52
- 238000004891 communication Methods 0.000 claims description 45
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 31
- 238000004512 die casting Methods 0.000 claims description 6
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 49
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 6
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 2
- 230000002238 attenuated effect Effects 0.000 description 1
- 238000013016 damping Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
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Landscapes
- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ この考案は空圧形定湯面炉に係るもので、特に溶湯の汲
出室の湯面とダイカストマシンの給湯管内の湯面を安定
して一定に保持し、定量給湯精度を向上することに関す
るものである。
出室の湯面とダイカストマシンの給湯管内の湯面を安定
して一定に保持し、定量給湯精度を向上することに関す
るものである。
［従来の技術］ 第４図に従来の空圧形定湯面炉を示したが、１は加圧
室、２は汲出室、３は補給室である。
室、２は汲出室、３は補給室である。
前記汲出室２および補給室３は、ともに湯面を大気圧に
開放しており、炉底で連通路１８および１９により汲出
室２および補給室３を前記加圧室１に夫々連通してい
る。前記補給室３は汲出しにより減量した溶湯を補給す
る室である。
開放しており、炉底で連通路１８および１９により汲出
室２および補給室３を前記加圧室１に夫々連通してい
る。前記補給室３は汲出しにより減量した溶湯を補給す
る室である。
前記汲出室２は、出湯口６に電磁ポンプ７を接合し、該
電磁ポンプ７は給湯管８を介して、ダイカストマシンの
射出スリーブ９の給湯口１０から溶湯を圧送し、定量給
湯をする。１１は射出プランジャで、前記射出スリーブ
９に連通する不図示の金型内に溶湯を射出するようにな
っている。
電磁ポンプ７は給湯管８を介して、ダイカストマシンの
射出スリーブ９の給湯口１０から溶湯を圧送し、定量給
湯をする。１１は射出プランジャで、前記射出スリーブ
９に連通する不図示の金型内に溶湯を射出するようにな
っている。
ここにおいて、電磁ポンプ７の定量給湯精度を向上する
ために、前記汲出室２の湯面Ａと給湯管８内の湯面Ｂを
一定に保持して、前記電磁ポンプ７の吸込圧力（水頭）
を一定にしている。
ために、前記汲出室２の湯面Ａと給湯管８内の湯面Ｂを
一定に保持して、前記電磁ポンプ７の吸込圧力（水頭）
を一定にしている。
そこで、給湯によって下降した前記湯面Ａ、Ｂを一定に
保持するため、空気圧源１２からソレノイドバルブ１３
を開いて前記加圧室１に、加圧空気を供給して加圧室１
の湯面を加圧して汲出室２および補給室３の湯面Ａを上
昇させる。
保持するため、空気圧源１２からソレノイドバルブ１３
を開いて前記加圧室１に、加圧空気を供給して加圧室１
の湯面を加圧して汲出室２および補給室３の湯面Ａを上
昇させる。
前記汲出室２には、湯面センサ１４および１５を設けて
おり、汲出室２の湯面Ａが上昇して、先ず湯面センサ
（下限）１５に接触すると、その信号で前記ソレノイド
バルブ１３を閉鎖する。
おり、汲出室２の湯面Ａが上昇して、先ず湯面センサ
（下限）１５に接触すると、その信号で前記ソレノイド
バルブ１３を閉鎖する。
前記空気圧源１２の空気は室温であり、加圧室１内の高
温空気に触れて急激に膨脹し、加圧室１内の圧力を上昇
させる。そこで加圧室１内の溶湯は汲出室２および補給
室３に押し出され、汲出室２および補給室３の湯面Ａを
さらに上昇し、前記湯面センサ（上限）１４に接触する
と、ソレノイドバルブ１６を開いて加圧室１内の圧力を
大気に放出し、その圧力を下降させる。加圧室１内の圧
力が下降すると、今度は汲出室２および補給室３の溶湯
は加圧室１の方へ逆流して、その湯面Ａを下降させる。
温空気に触れて急激に膨脹し、加圧室１内の圧力を上昇
させる。そこで加圧室１内の溶湯は汲出室２および補給
室３に押し出され、汲出室２および補給室３の湯面Ａを
さらに上昇し、前記湯面センサ（上限）１４に接触する
と、ソレノイドバルブ１６を開いて加圧室１内の圧力を
大気に放出し、その圧力を下降させる。加圧室１内の圧
力が下降すると、今度は汲出室２および補給室３の溶湯
は加圧室１の方へ逆流して、その湯面Ａを下降させる。
湯面Ａが前記湯面センサ（下限）１５以下に下降する
と、再び前記ソレノイドバルブ１３を開いて、加圧空気
を供給して前記湯面Ａを上昇させる。
と、再び前記ソレノイドバルブ１３を開いて、加圧空気
を供給して前記湯面Ａを上昇させる。
このようにして、前記湯面Ａは前記湯面センサ１４およ
び１５の上限と下限の間を変動しながら、ほぼ一定に保
持される。
び１５の上限と下限の間を変動しながら、ほぼ一定に保
持される。
［考案が解決しようとする課題］ しかしながら、溶湯は質量のある流体であり、加圧室と
汲出室および補給室との間で夫々の連通路を通って流動
する溶湯には慣性力が作用して、風呂の中の水が波打つ
ように振動を発生する。
汲出室および補給室との間で夫々の連通路を通って流動
する溶湯には慣性力が作用して、風呂の中の水が波打つ
ように振動を発生する。
前記連通路の断面積は大きく、汲出室側も補給室側も、
その断面積が等しく、形状も同じであるから、流量係数
Ｃ（Ｑ＝Ｃ▲√▼、Ｑ…流出流量、ｈ…水頭、本
式のＣが流量係数）も等しいので前記振動の周期は両者
とも等しく、なかなか減衰しない。
その断面積が等しく、形状も同じであるから、流量係数
Ｃ（Ｑ＝Ｃ▲√▼、Ｑ…流出流量、ｈ…水頭、本
式のＣが流量係数）も等しいので前記振動の周期は両者
とも等しく、なかなか減衰しない。
さらに前記湯面センサによるＯＮ・ＯＦＦ制御で加圧室
の空気圧がたえず変動し、強制振動を付加しているの
で、前記溶湯の振動は増幅される。
の空気圧がたえず変動し、強制振動を付加しているの
で、前記溶湯の振動は増幅される。
従って汲出室の湯面Ａはたえず変動し、給湯管内の湯面
Ｂもまた変動して、一定湯面を高精度に保持できないと
いう問題点を持っている。
Ｂもまた変動して、一定湯面を高精度に保持できないと
いう問題点を持っている。
本考案は、上記の問題点を解決しようとするもので、前
記夫々の連通路の流動抵抗を汲出室側と補給室側とを異
にした簡単な改良により、汲出室および給湯管内の湯面
を高精度に安定して一定に保持し、ダイカストマシンの
定量給湯精度を向上する空圧形定湯面炉を提供すること
を目的とする。
記夫々の連通路の流動抵抗を汲出室側と補給室側とを異
にした簡単な改良により、汲出室および給湯管内の湯面
を高精度に安定して一定に保持し、ダイカストマシンの
定量給湯精度を向上する空圧形定湯面炉を提供すること
を目的とする。
［問題を解決するための手段］ 上記の目的を達成するため本考案は、ダイカストマシン
給湯装置における定湯面保持炉であって、空圧加圧室
と、湯面を大気圧に開放し炉底で前記加圧室と夫々連通
する汲出室および補給室とで構成される空圧形定湯面炉
において、前記炉底で連通する夫々の連通路の流動抵抗
を異にし、かつ汲出室側連通路の流動抵抗を補給室側連
通路の流動抵抗より大としたことを特徴とする空圧形定
湯面炉とした。
給湯装置における定湯面保持炉であって、空圧加圧室
と、湯面を大気圧に開放し炉底で前記加圧室と夫々連通
する汲出室および補給室とで構成される空圧形定湯面炉
において、前記炉底で連通する夫々の連通路の流動抵抗
を異にし、かつ汲出室側連通路の流動抵抗を補給室側連
通路の流動抵抗より大としたことを特徴とする空圧形定
湯面炉とした。
ここで、前記夫々の連通路の流動抵抗を異にするため、
夫々の連通路の断面積を異にし、かつ汲出室側連通路の
断面積を補給室側連通路の断面積より小とした。
夫々の連通路の断面積を異にし、かつ汲出室側連通路の
断面積を補給室側連通路の断面積より小とした。
さらに、前記夫々の連通路の流動抵抗を異にするため、
汲出室側連通路の周縁に突出部を設けることによって形
状を変えて流量係数(C)を異にし、かつ補給室側連通路
の流量係数より小とした。
汲出室側連通路の周縁に突出部を設けることによって形
状を変えて流量係数(C)を異にし、かつ補給室側連通路
の流量係数より小とした。
［作用］ 本考案の空圧形定湯面炉では、炉底で加圧室と汲出室お
よび補給室に連通する夫々の連通路の流動抵抗を異に
し、かつ汲出室側連通路の流動抵抗を補給室側連通路の
流動抵抗より大としたことにより、加圧室と汲出室およ
び補給室との間で夫々の連通路を通って溶湯が流動する
とき発生しようとする振動の周期を異にして減衰され、
湯面の変動を抑制され安定して一定に保持され、定量給
湯が高精度に行なわれる。
よび補給室に連通する夫々の連通路の流動抵抗を異に
し、かつ汲出室側連通路の流動抵抗を補給室側連通路の
流動抵抗より大としたことにより、加圧室と汲出室およ
び補給室との間で夫々の連通路を通って溶湯が流動する
とき発生しようとする振動の周期を異にして減衰され、
湯面の変動を抑制され安定して一定に保持され、定量給
湯が高精度に行なわれる。
［実施例］ 以下、本考案の一実施例を第１図および第２図に基づい
て説明する。なお、説明の便宜上、従来技術の第４図に
示した構成と同一の構成部分には同一符号を付して詳細
な説明は省略する。
て説明する。なお、説明の便宜上、従来技術の第４図に
示した構成と同一の構成部分には同一符号を付して詳細
な説明は省略する。
第１図において、本考案の空圧形定湯面炉の基本的構成
は、前述した従来の構成と同一である。すなわち、炉は
加圧室１と、汲出室２および補給室３とで構成してお
り、汲出室２および補給室３はともに湯面を大気圧に開
放し、炉底で連通路４および５により汲出室２および補
給室３を加圧室１に夫々連通している。補給室３は汲出
し（給湯）により減量した溶湯を補給する室である。汲
出室２は出湯口６に電磁ポンプ７を接合し給湯管８を介
してダイカストマシンの射出スリーブ９の給湯口１０を
経て定量給湯する。射出プランジャ１１により射出スリ
ーブ９に連通する不図示の金型内に溶湯を射出する。
は、前述した従来の構成と同一である。すなわち、炉は
加圧室１と、汲出室２および補給室３とで構成してお
り、汲出室２および補給室３はともに湯面を大気圧に開
放し、炉底で連通路４および５により汲出室２および補
給室３を加圧室１に夫々連通している。補給室３は汲出
し（給湯）により減量した溶湯を補給する室である。汲
出室２は出湯口６に電磁ポンプ７を接合し給湯管８を介
してダイカストマシンの射出スリーブ９の給湯口１０を
経て定量給湯する。射出プランジャ１１により射出スリ
ーブ９に連通する不図示の金型内に溶湯を射出する。
定量給湯を行なうために、汲出室２の湯面Ａと給湯管８
内の湯面Ｂとを一定に保持させており、汲出室２には、
湯面Ａを検知する湯面センサ１４および１５を設け、そ
の検知信号により加圧室１に空気圧源１２からソレノイ
ドバルブ１３を介して加圧空気を供給し、あるいはソレ
ノイドバルブ１６を開いて加圧室１内の圧力を大気に放
出し、加圧室１の湯面を加圧あるいは減圧させている。
その結果、加圧室１と汲出室２および補給室３との間
で、夫々の連通路４および５を通って溶湯が流動して前
記湯面Ａ、Ｂが一定に保持される。
内の湯面Ｂとを一定に保持させており、汲出室２には、
湯面Ａを検知する湯面センサ１４および１５を設け、そ
の検知信号により加圧室１に空気圧源１２からソレノイ
ドバルブ１３を介して加圧空気を供給し、あるいはソレ
ノイドバルブ１６を開いて加圧室１内の圧力を大気に放
出し、加圧室１の湯面を加圧あるいは減圧させている。
その結果、加圧室１と汲出室２および補給室３との間
で、夫々の連通路４および５を通って溶湯が流動して前
記湯面Ａ、Ｂが一定に保持される。
しかるに、本実施例においては、汲出室２側の連通路４
および補給室３側の連通路５について、断面形状は夫々
矩形を成し、汲出室側の連通路４の断面積Ｆ1を補給室
側の連通路５の断面積Ｆ2より小として、流動抵抗を異
にしている。
および補給室３側の連通路５について、断面形状は夫々
矩形を成し、汲出室側の連通路４の断面積Ｆ1を補給室
側の連通路５の断面積Ｆ2より小として、流動抵抗を異
にしている。
そこで、汲出室２から給湯したり、補給室３に溶湯を補
給したりして変化した汲出室２の湯面Ａを一定に保持す
るため、前記のように加圧室１の湯面を加圧あるいは減
圧させ、加圧室１と汲出室２および補給室３との間で夫
々の連通路４および５を通って溶湯が流動する。このと
き、汲出室２および補給室３の夫々連通路４および５の
断面積Ｆ1およびＦ2をＦ2＞Ｆ1として異にすることによ
って、汲出室２側と補給室３側に発生しようとする溶湯
の振動の周期を異にし減衰効果が作用して湯面Ａの変動
を減衰させ、さらに汲出室２側の連通路４の流動抵抗を
大きくして、従来技術で前述した湯面センサ１４および
１５によるＯＮ・ＯＦＦ制御のハンティングが除去さ
れ、その結果湯面Ａは安定して一定に保持され、定量給
湯が高精度に行なわれる。
給したりして変化した汲出室２の湯面Ａを一定に保持す
るため、前記のように加圧室１の湯面を加圧あるいは減
圧させ、加圧室１と汲出室２および補給室３との間で夫
々の連通路４および５を通って溶湯が流動する。このと
き、汲出室２および補給室３の夫々連通路４および５の
断面積Ｆ1およびＦ2をＦ2＞Ｆ1として異にすることによ
って、汲出室２側と補給室３側に発生しようとする溶湯
の振動の周期を異にし減衰効果が作用して湯面Ａの変動
を減衰させ、さらに汲出室２側の連通路４の流動抵抗を
大きくして、従来技術で前述した湯面センサ１４および
１５によるＯＮ・ＯＦＦ制御のハンティングが除去さ
れ、その結果湯面Ａは安定して一定に保持され、定量給
湯が高精度に行なわれる。
第３図は、本考案の他の実施例であり、連通路の部分の
みを図示している。図示以外については第１図に示した
実施例と同じである。図において、汲出室２側の連通路
４が加圧室１に開口する周縁に突出部１７を設けること
により形状を変えて流量係数Ｃを異にし、かつ補給室３
側の連通路５の流量係数より小としている。よって、汲
出室２側の連通路４の流動抵抗が補給室３側の連通路５
の流動抵抗より大にして異となる。そこで、夫々の連通
路４および５を溶湯が流動するとき、前述の実施例と同
じになるので、説明を省略する。
みを図示している。図示以外については第１図に示した
実施例と同じである。図において、汲出室２側の連通路
４が加圧室１に開口する周縁に突出部１７を設けること
により形状を変えて流量係数Ｃを異にし、かつ補給室３
側の連通路５の流量係数より小としている。よって、汲
出室２側の連通路４の流動抵抗が補給室３側の連通路５
の流動抵抗より大にして異となる。そこで、夫々の連通
路４および５を溶湯が流動するとき、前述の実施例と同
じになるので、説明を省略する。
汲出室および補給室の連通路の流動抵抗を異にするに
は、前記実施例に限定されることはなく、その他いくつ
か案出されるし、また形状も矩形に限定されない。本考
案は、その精神を逸脱しない範囲において多くの設計変
更が可能である。
は、前記実施例に限定されることはなく、その他いくつ
か案出されるし、また形状も矩形に限定されない。本考
案は、その精神を逸脱しない範囲において多くの設計変
更が可能である。
［考案の効果］ 以上説明したように本考案の空圧形定湯面炉によれば、
汲出口側および補給室側の夫々の連通路の流動抵抗を異
にしたという簡単な改良によって、加圧室と汲出室およ
び補給室との間で夫々の連通路を通って流動する溶湯に
発生しようとする振動の周期を異にし減衰効果が作用し
て湯面の変動を減衰させ、さらに汲出室側の連通路の流
動抵抗を大きくして湯面センサによるＯＮ・ＯＦＦ制御
のハンティングが除去され、その結果汲出室および給湯
管内の湯面は安定して一定に保持され、電磁ポンプの定
量給湯精度を向上する効果がある。
汲出口側および補給室側の夫々の連通路の流動抵抗を異
にしたという簡単な改良によって、加圧室と汲出室およ
び補給室との間で夫々の連通路を通って流動する溶湯に
発生しようとする振動の周期を異にし減衰効果が作用し
て湯面の変動を減衰させ、さらに汲出室側の連通路の流
動抵抗を大きくして湯面センサによるＯＮ・ＯＦＦ制御
のハンティングが除去され、その結果汲出室および給湯
管内の湯面は安定して一定に保持され、電磁ポンプの定
量給湯精度を向上する効果がある。
第１図は本考案の一実施例を示す概略断面図、第２図は
第１図のＣ−Ｃ断面図、第３図は本考案の他の実施例の
連通炉を示す部分斜視図、第４図は従来の空圧形定湯面
炉の概略断面図、第５図は第４図のＤ−Ｄ断面図であ
る。 １…加圧室、２…汲出室、３…補給室、 ４、１８…汲出室側の連通路、 ５、１９…補給室側の連通路、 Ｆ1…汲出室側の連通炉４の断面積、 Ｆ2…補給室側の連通炉５の断面積、 Ｆ2＞Ｆ1 ８…給湯管、１２…空気圧源、 １３、１６…ソレノイドバルブ、 １４、１５…湯面センサ（上限、下限）
第１図のＣ−Ｃ断面図、第３図は本考案の他の実施例の
連通炉を示す部分斜視図、第４図は従来の空圧形定湯面
炉の概略断面図、第５図は第４図のＤ−Ｄ断面図であ
る。 １…加圧室、２…汲出室、３…補給室、 ４、１８…汲出室側の連通路、 ５、１９…補給室側の連通路、 Ｆ1…汲出室側の連通炉４の断面積、 Ｆ2…補給室側の連通炉５の断面積、 Ｆ2＞Ｆ1 ８…給湯管、１２…空気圧源、 １３、１６…ソレノイドバルブ、 １４、１５…湯面センサ（上限、下限）
Claims (3)
- 【請求項１】ダイカストマシン給湯装置における定湯面
保持炉であって、空圧加圧室と、湯面を大気圧に開放し
炉底で前記加圧室と夫々連通する汲出室および補給室と
で構成される空圧形定湯面炉において、前記炉底で連通
する夫々の連通路の流動抵抗を異にし、かつ汲出室側連
通路の流動抵抗を補給室側連通路の流動抵抗より大とし
たことを特徴とする空圧形定湯面炉。 - 【請求項２】前記夫々の連通路の流動抵抗を異にするた
め、夫々の連通路の断面積を異にし、かつ汲出室側連通
路の断面積を補給室側連通路の断面積より小としたこと
を特徴とする実用新案登録請求の範囲第１項記載の空圧
形定湯面炉。 - 【請求項３】前記夫々の連通路の流動抵抗を異にするた
め、汲出室側連通路が周縁に突出部を設けることにより
形状を変えて流量係数(C)を異にし、かつ補給室側連通
路の流量係数より小としたことを特徴とする実用新案登
録請求の範囲第１項記載の空圧形定湯面炉。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19152087U JPH065010Y2 (ja) | 1987-12-17 | 1987-12-17 | 空圧形定湯面炉 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19152087U JPH065010Y2 (ja) | 1987-12-17 | 1987-12-17 | 空圧形定湯面炉 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0196250U JPH0196250U (ja) | 1989-06-26 |
| JPH065010Y2 true JPH065010Y2 (ja) | 1994-02-09 |
Family
ID=31482427
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19152087U Expired - Lifetime JPH065010Y2 (ja) | 1987-12-17 | 1987-12-17 | 空圧形定湯面炉 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH065010Y2 (ja) |
-
1987
- 1987-12-17 JP JP19152087U patent/JPH065010Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0196250U (ja) | 1989-06-26 |
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