JPH0650197B2

JPH0650197B2 - 冷凍装置の制御装置

Info

Publication number: JPH0650197B2
Application number: JP62313863A
Authority: JP
Inventors: 修田中; 隆松崎
Original assignee: Daikin Industries Ltd
Current assignee: Daikin Industries Ltd
Priority date: 1987-12-11
Filing date: 1987-12-11
Publication date: 1994-06-29
Anticipated expiration: 2009-06-29
Also published as: JPH01155146A

Description

【発明の詳細な説明】（産業上の利用分野）本発明は冷凍装置の制御装置に係り、特に、蒸発器の容
量過剰時における高圧カットによる運転停止の防止対策
に関する。

（従来の技術）従来より、冷凍装置の制御装置として、蒸発器における
冷媒の過熱度を検出して該過熱度を一定値に保持するよ
うに電動膨張弁の開度制御をしようとするものは知られ
ている。

その場合、電動膨張弁の開度制御をしても、凝縮器の空
調負荷が極めて小さくて蒸発器の能力の低減に限界があ
る場合、両者の容量バランスが崩れて高圧が上昇して高
圧カットのために連続運転できなくなる虞れがある。

上記問題点に対処するために、例えば実開昭５３−１１
７５３号公報に開示される如く、蒸発器の出口側に外部
均圧形自動膨張弁の感温筒を配置し、自動膨張弁の外部
均圧管を蒸発器の低圧側と液管側とに切換え可能に接続
して、上記感温筒で検出される冷媒の過熱度に応じて自
動膨張弁の絞りを制御するように構成しておき、通常運
転時には、上記自動膨張弁の均圧管を蒸発器の低圧側に
接続する一方、凝縮器の空調負荷が低下して蒸発器が容
量過剰になったときには、自動膨張弁の均圧管を液管側
に接続することにより、自動膨張弁を絞り側に補正して
高圧を低下させて、装置の連続運転範囲を拡大しようと
するものがある。

（発明が解決しようとする問題点）しかしながら、上記公報のものでは、高圧の上昇を抑制
できる効果があるものの、過熱度制御を行っているため
に高圧の上昇防止には限度がある。また、特に一台の室
外ユニットに複数台の室内ユニットを並列に接続したい
わゆるマルチ形空気調和装置の場合には、容量のアンバ
ランスが生じ易く、蒸発器の過剰容量状態を解消するに
は、別途補助熱交換回路を設けて、補助熱交換器や高圧
制御弁などを配置する必要がある。そのために、装置が
複雑になるに加えて、補助熱交換器側で過剰容量が無駄
に消費されてしまうことになり、電力消費量も大きい。

本発明は斯かる点に鑑みてなされたものであり、その目
的は、蒸発器が容量過剰状態に陥った場合には、電動膨
張弁の開度制御を過熱度一定制御から変更して高圧を適
正値に保持する制御に変更することにより、装置の高圧
カットによる運転停止を防止して連続運転の範囲の拡大
化を図ることにある。

（問題点を解決するための手段）上記目的を達成するため、本発明の解決手段は、第１図
に示すように、圧縮機（１）、凝縮器（１２又は６）、
冷媒の絞り作用を行う電動膨張弁（８又は１３）および
蒸発器（６又は１２）を順次接続してなる冷凍回路を備
えた冷凍装置を前提とする。

そして、冷凍装置の制御装置として、冷媒の過熱度を検
出する過熱度検出手段（５１）と、該過熱度検出手段
（５１）で検出される冷媒の過熱度が一定値になるよう
に上記電動膨張弁（８又は１３）の開度を制御する第１
制御手段（５２）とを設けるものとする。

さらに、圧縮機（１）の高圧を検出する高圧検出手段
（Ｐ１）と、該高圧検出手段（Ｐ１）で検出される高圧
の値が一定になるように上記電動膨張弁（８又は１３）
の開度を制御する第２制御手段（５４）と、上記高圧の
値が所定値以上か否かを判別する判別手段（５３）と、
該判別手段（５３）の出力を受け、高圧が所定値以上の
ときには上記第１制御手段（５２）による電動膨張弁
（８又は１３）の開度制御を停止して、上記第２制御手
段（５４）による高圧を一定に保持する開度制御に切換
える制御切換手段（５５）とを設ける構成としたもので
ある。

（作用）以上の構成により、本発明では、冷凍装置の運転時、第
１制御手段（５２）により、冷媒の過熱度が一定値にな
るように電動膨張弁（８又は１３）の開度制御が行われ
る。

そして、凝縮器（１２又は６）における熱交換負荷が小
さくなって、蒸発器（６又は１２）が容量過剰状態に陥
ったときには、高圧が上昇して装置が高圧カットによる
運転停止を生ずる危険性があるが、高圧検出手段（Ｐ
１）で検出される高圧の値が所定値を越えると、制御切
換手段（５５）により、電動膨張弁（８又は１３）の開
度制御が過熱度一定制御から第２制御手段（５４）によ
る高圧一定制御に切換えられ、高圧の上昇が有効に阻止
されるので、連続運転範囲の拡大化を図ることができ
る。

また、マルチ形空気調和装置の場合にも、空調負荷調節
のための補助熱交換器およびそのための高圧制御弁等が
不要となるので、装置の簡素化とコストダウンとを図る
ことができる。

（実施例）以下、本発明の実施例を第２図以下の図面に基づき説明
する。

第２図は本発明を適用したマルチ型空気調和装置の冷媒
配管系統を示し、（Ａ）は室外ユニット、（Ｂ）〜
（Ｆ）は該室外ユニット（Ａ）に並列に接続された室内
ユニットである。上記室外ユニット（Ａ）の内部には、
出力周波数を３０〜７０Hzの範囲で１０Hz毎に可変に切
換えられるインバータ（２ａ）により容量が調整される
第１圧縮機（１ａ）と、パイロット圧の高低で差動する
アンローダ（２ｂ）により容量がフルロード（１００
％）およびアンロード（５０％）状態の２段階に調整さ
れる第２圧縮機（１ｂ）とを逆止弁（１ｅ）を介して並
列に接続して構成される圧縮機（１）と、該圧縮機
（１）から吐出されるガス中の油を分離する油分離器
（４）と、暖房運転時には図中実線の如く切換わり冷房
運転時には図中破線の如く切換わる四路切換弁（５）
と、冷房運転時に凝縮器、暖房運転時に蒸発器となる室
外熱交換器（６）およびそのファン（６ａ）と、過冷却
度コイル（７）と、冷房運転時には冷媒流量を調節し、
暖房運転時には冷媒の絞り作用を行う室外電動膨張弁
（８）と、液化した冷媒を貯蔵するレシーバ（９）と、
アキュムレータ（１０）とが主要機器として内蔵されて
いて、該各機器（１）〜（１０）は各々冷媒の連絡配管
（１１）で冷媒の流通可能に接続されている。また上記
室内ユニット（Ｂ）〜（Ｆ）は同一構成であり、各々、
冷房運転時には蒸発器、暖房運転時には凝縮器となる室
内熱交換器（１２）…およびそのファン（１２ａ）…を
備え、かつ該室内熱交換器（１２）…の液冷媒分岐管
（１１ａ）…には、暖房運転時に冷媒流量を調節し、冷
房運転時に冷媒の絞り作用を行う室内電動膨張弁（１
３）…がそれぞれ介設され、合流後手動閉鎖弁（１７）
を介し連絡配管（１１ｂ）によって室外ユニット（Ａ）
との間を接続されている。また、（ＴＨ１）…は各室内
温度を検出する室温サーモスタット、（ＴＨ２）…およ
び（ＴＨ３）…は各々室内熱交換器（１２）…の液側お
よびガス側配管における冷媒の温度を検出する温度セン
サ、（ＴＨ４）は圧縮機（１）の吐出管における冷媒の
温度を検出する温度センサ、（ＴＨ５）は暖房運転時に
室外熱交換器（６）（蒸発器）における蒸発温度を検出
する温度センサ、（ＴＨ６）は圧縮機（１）に吸入され
る吸入ガスの温度を検出する温度センサであって、該２
つの温度センサ（ＴＨ５）および（ＴＨ６）により、暖
房運転時に室外熱交換器（蒸発器）（６）における冷媒
の過熱度を検出する過熱度検出手段（５１）が構成され
ている。また、（Ｐ１）は暖房運転時に圧縮機（１）の
高圧を検出する高圧検出手段としての圧力センサであ
る。

なお、第２図において上記各主要機器以外に補助用の諸
機器が設けられている。（１ｅ）は逆止弁、（１ｆ）は
第２圧縮機（１ｂ）のバイパス回路（１１ｃ）に介設さ
れ、第２圧縮機（１ｂ）の停止時およびアンロード状態
時には「開」となり、フルロード状態で「閉」となるア
ンローダ用電磁弁、（１ｇ）はキャピラリーチューブ、
（２１）は吐出管と吸入管とを接続する均圧ホットガス
バイパス回路（１１ｄ）に介設され、冷房運転時室内熱
交換器（１２）（蒸発器）が低負荷状態のときおよびデ
フロスト時等に開作動するホットガス用電磁弁である。

さらに、（１１ｇ）は液管とガス管との間を接続し、冷
房運転時に吸入ガスの過熱度を調節するためのリキッド
インジェクションバイパス回路であって、該リキッドイ
ンジェクションバイパス回路（１１ｇ）には圧縮機
（１）のオン・オフと連動して開閉するインジェクショ
ン用電磁弁（２９）と、感温筒（ＴＰ１）により検出さ
れる吸入ガスの過熱度に応じて開度を調節される自動膨
張弁（３０）とが介設されている。

なお、（ＨＰＳ１），（ＨＰＳ２）は圧縮機保護用の高
圧圧力開閉器、（ＳＰ）はサービスポートである。

そして、上記各電磁弁およびセンサ類は各主要機器と共
に空気調和装置の室外ユニット（Ａ）の制御用室外制御
ユニット（１５）に信号線で接続されている。

第３図は上記室外ユニット（Ａ）側に配置される室外制
御ユニット（１５）の内部および接続される各機器の配
線関係を示す電気回路図である。図中、（ＭＣ１）はイ
ンバータ（２ａ）の周波数変換回路（ＩＮＶ）に接続さ
れた第１圧縮機（１ａ）のモータ、（ＭＣ２）は第２圧
縮機（１ｂ）のモータ、（ＭＦ）は室外ファン（６ａ）
のモータ、（５２Ｆ），（５２Ｃ１）および（５２Ｃ
２）は各々ファンモータ（ＭＦ）、周波数変換回路（Ｉ
ＮＶ）およびモータ（ＭＣ２）を作動させる電磁接触器
で、上記各機器はヒューズボックス（ＦＳ）、漏電ブレ
ーカ（ＢＲ１）を介して三相交流電源に接続されるとと
もに、室外制御ユニット（１５）とは単相交流電源で接
続されている。次に、室外制御ユニット（１５）の内部
にあっては、電磁リレーの常開接点（ＲＹ１）〜（ＲＹ
７）が単相交流電流に対して並列に接続され、これらは
順に、四路切換弁（５）の電磁リレー（２０Ｓ）、周波
数変換回路（ＩＮＶ）の電磁接触器（５２Ｃ１）、第２
圧縮機（１ｂ）の電磁接触器（５２Ｃ２）、室外ファン
用電磁接触器（５２Ｆ）、アンローダ用電磁弁（１ｆ）
の電磁リレー（ＳＶＬ）、ホットガス用電磁弁（２１）
の電磁リレー（ＳＶＬ）およびインジェクション用電磁
弁（２９）の電磁リレー（ＳＶＴ）のコイルに直列に接
続され、室外制御ユニット（１５）に入力される室温サ
ーモスタット（ＴＨ１）および温度センサ（ＴＨ２）〜
（ＴＨ６）の信号に応じて開閉されて、上記各電磁接触
器あるいは電磁リレーの接点を開閉させるものである。
また、端子（ＣＮ）には、室外電動膨張弁（８）の開度
を調節するパルスモータ（ＥＶ）のコイルが接続されて
いる。なお、第３図右側の回路において、（ＣＨ１），
（ＣＨ２）はそれぞれ第１圧縮機（１ａ）、第２圧縮機
（１ｂ）のオイルフォーミング防止用ヒータで、それぞ
れ電磁接触器（５２Ｃ１），（５２Ｃ２）と直列に接続
され上記各圧縮機（１ａ），（１ｂ）が停止時に電流が
流れるようになされている。さらに、（５１Ｃ２）はモ
ータ（ＭＣ２）の過電流リレー、（４９Ｃ１），（４９
Ｃ２）はそれぞれ第１圧縮機（１ａ）、第２圧縮機（１
ｂ）の温度上昇保護用スイッチ、（６３Ｈ１），（６３
Ｈ２）はそれぞれ第１圧縮機（１ａ）、第２圧縮機（１
ｂ）の圧力上昇保護用スイッチ、（５１Ｆ）はファンモ
ータ（ＭＦ）の過電流リレーであって、これらは直列に
接続されて起動時には電磁リレー（３０Ｆｘ）をオン状
態にし、故障時にはオフ状態にさせる保護回路を構成し
ている。

第２図において、空気調和装置の暖房運転時、冷媒はガ
ス状態で圧縮機（１）により圧縮され、四路切換弁
（５）を経て各室内ユニット（Ｂ）〜（Ｆ）に分岐して
送られる。各室内ユニット（Ｂ）〜（Ｆ）では、各室内
熱交換器（１２）…で熱交換を受けて凝縮された後合流
し、室外ユニット（Ａ）で、レシーバ（９）に液貯蔵さ
れ、液状態で室外電動膨張弁（８）によって絞り作用を
受けて室外熱交換器（６）で蒸発し、ガス状態となって
圧縮機（１）に戻る。

その場合、室内ユニット（Ｂ）〜（Ｆ）ではその室内の
空調負荷に応じて各室内電動膨張弁（１３）…の開度が
制御され、全体の冷媒流量の各室内ユニット（Ｂ）〜
（Ｆ）への分配流量が下記手順により決定される。

第４図は、室温サーモスタット（ＴＨ１）の設定値（Ｔ
ｓ）と吸込空気温度（Ｔａ）との偏差（Ｔｓ−Ｔａ）と
室内電動膨張弁（１３）の目標開度との関係を示すグラ
フであって、ここに（Ａmax）は最大開度、（Ａmin）は
閉じる場合の最小制御開度、（Ａｏ）は全閉を示す。

そして、室内制御ユニット（図示せず）では室温サーモ
スタット（ＴＨ１）の信号を受けて、所定のサンプリン
グ時間ごとに目標開度ARが演算されて現在の開度Ａと比
較され、室内電動膨張弁（１３）の開度をＡＲ＜Ａのと
きには所定パルスずつ閉じＡＲ＞Ａのときには所定パル
スずつ開く開度変更信号が出力されて、室内電動膨張弁
（１６）の開度Ａが変更され冷媒流量が分配調整され
る。

次に、室内ユニット（Ａ）では、各室内熱交換器（凝縮
器）（１２）…における冷媒の凝縮温度の平均値Ｔｃを
一定値Ｔcsに保持するために圧縮機（１）の容量制御が
行われる。ここで、第２圧縮機（１ｂ）の運転容量は、
周波数換算の容量でいえば電源周波数が６０Hzのとき、
フルロード時で６０Hz、アンロード時で３０Hzとなるの
で、第１圧縮機（１ａ）のインバータ（２ａ）の１０Hz
きざみの容量変化と組み合わせることにより、周波数換
算の容量でいえば合計３０〜１３０Hzの範囲で１０Hzき
ざみに調節され得るものである。

また、圧縮機（１）の運転容量が定められると、それに
応じて室外電動膨張弁（８）の開度が変更されるように
なされている。

さらに、暖房運転時、暖房負荷の変動等により凝縮温度
Ｔｃが変化して、それに応じ圧縮機（１）の運転容量が
変化すると、その変化に応じて室外制御ユニット（１
５）により室外熱交換器（６）（蒸発器）における冷媒
の過熱度ＳＨ又は高圧Ｐｃ（凝縮温度Ｔｃ）を適正範囲
に保持するように室外電動膨張弁（８）の開度制御が行
われる。以下、第５図のフローチャートに基づきその手
順を説明する。

第５図のフローチャートにおいて、ステップＳ１で圧縮
機（１）が起動から停止に変ったか否かを判定し、以前
から停止したままあるいは稼働中のＮＯであればステッ
プＳ２に移行して圧縮機（１）が停止から起動したか否
かを判定する。ステップＳ２での判定の結果、停止中あ
るいは稼働中のＮＯであればステップＳ３，Ｓ４で高圧
一定制御を行うべき高圧制御フラグが「１」か否か、圧
縮機（１）の運転容量が最小容量であるか否かを順に判
別し、いずれもＮＯであるときにはそのままステップＳ
５に進み、圧縮機（１）の運転状態をサンプリングし
て、圧縮機（１）の容量が変化したか否かを判定する。
ステップＳ５での判定の結果、圧縮機（１）の容量が変
化したＹＥＳであればステップＳ６に進み、現在開度の
パルス値Ｐと共に、変化前の圧縮機（１）の容量に対応
する開度のパルス値Ｐｏおよび変化後の圧縮機（１）の
容量に対応する開度のパルス値Ｐ１をそれぞれ記憶装置
（図示せず）から読取る。そして、ステップＳ７で開度
を変化するためのパルス値の変化量ΔＰを、関係式ΔＰ
＝Ｐ×（Ｐ１／Ｐｏ）−Ｐにより求める。

また、ステップＳ５における判別の結果、圧縮機（１）
が停止中あるいは稼働中でも容量が変化していないＮＯ
のときには、ステップＳ８で所定のサンプリング時間が
経過するのを待ってステップＳ９に進み、過熱度を一定
とするＰＩ制御のための開度の増減分演算を下記手順で
行う。

まず、室外熱交換器（６）（蒸発器）の入口および出口
側にそれぞれ配置された温度センサ（ＴＨ５）および
（ＴＨ６）の温度差に基づいて過熱度ＳＨを求める。次
に下式によりパルスの変化量ΔＰを求める。

ΔＰ＝ＫＥ［｛Ｅ（ｔ）−Ｅ（ｔ−Δｔ）｝＋Δｔ／２Ｔｉ）｛Ｅ（ｔ）＋Ｅ（ｔ−Δｔ）｝］ …(1) ここで、Ｅ（ｔ）は時刻ｔにおける実測過熱度ＳＨと目
標過熱度ＳＨｓとの偏差値、Ｅ（ｔ−Δｔ）は同様にサ
ンプリング開始時の偏差値、ＫＥはゲイン、Δｔはサン
プリング時間、Ｔｉは積分時間である。

一方、ステップＳ４における判別が圧縮機（１）の運転
容量が最小であるＹＥＳのときには、ステップＳ10に移
行して、上記高圧Ｐｃの値に相当する凝縮温度Ｔｃが所
定値Ｐcoに対応する凝縮温度値Ｔcoよりも高いか否かを
判別し、判別がＮＯのときには上記ステップＳ５に進ん
で上記ステップＳ５〜Ｓ９を実行する。また、ステップ
Ｓ10における判別が凝縮温度Ｔｃが所定値Ｔcoより上で
あるＹＥＳのときには、各室内ユニット（Ｂ）〜（Ｆ）
の総空調負荷が小さくて室外熱交換器（６）が容量過剰
状態になっていると判断して、ステップＳ11で高圧Ｐｃ
を一定に保持する高圧一定制御を行うべく、高圧制御フ
ラグを「１」にしてステップＳ１に戻る。

そして、その場合には、上記ステップＳ３における判別
が高圧制御フラグが「１」であるＹＥＳになって、ステ
ップＳ12以下の高圧一定制御に進む。まず、ステップＳ
12で、過熱度ＳＨが上記目標加熱度ＳＨｓよりもやや低
い一定の値ＳＨｓ′よりも小さいか否かを判別し、判別
がＮＯのときには、ステップＳ14で所定のサンプリング
時間が経過するのを待って、ステップＳ15に進み、高圧
一定制御を行うための開度の増減分演算を下記式に基づ
き行う。

ΔＰ＝Ｋｃ［｛Ｃ（ｔ）−Ｃ（ｔ−Δｔ）｝＋Δｔ／２Ｔｉ）｛Ｃ（ｔ）＋Ｃ（ｔ−Δｔ）｝］ …(2) ここで、Ｋｃはゲイン、Ｃ（ｔ）は時刻ｔにおける実測
凝縮温度Ｔｃと制御目標値Ｔcoとの偏差値（つまりＴｃ
（ｔ）−Ｔco（ｔ））、Ｃ（ｔ−Δｔ）は同様にサンプ
リング開始前の偏差値である。

なお、上記高圧一定制御を行った後、過熱度ＳＨが十分
低下して、ステップＳ12における判別が過熱度ＳＨが一
定値ＳＨｓ′よりも小さいＹＥＳに変わると、室外熱交
換器（６）の容量過剰状態が解消したと判断して、ステ
ップＳ13で高圧制御フラグを「０」に再設定してステッ
プＳ１に戻り、以下、過熱度一定制御を行う。

また、ステップＳ１での判定で、圧縮機（１）が稼働中
から停止したＹＥＳのときにはステップＳ18に進みパル
ス変化量ΔＰ＝０−Ｐとして室外電動膨張弁（８）を全
閉にする。また、ステップＳ２における判定で圧縮機
（１）が停止中から稼働したＹＥＳのときには、ステッ
プＳ16で、ステップＳ６におけるものと同様の演算によ
り、変化したときの圧縮機（１）の容量に応じた開度Ｐ
１を演算し、ステップＳ17においてΔＰ＝Ｐ１としてパ
ルス変化量ΔＰを求める。

最後に、ステップＳ19で、上記各ステップＳ７，Ｓ９，
Ｓ15，Ｓ17およびＳ18で求められたパルス変化量ΔＰに
応じて、室外電動膨張弁（８）の開度を変更する。

上記フローにおいて、ステップＳ９により、過熱度検出
手段（５１）で検出される冷媒の過熱度ＳＨが一定値Ｓ
Ｈｓになるように上記電動膨張弁の開度を制御する第１
制御手段（５２）が構成され、ステップＳ15によって、
圧力センサ（高圧検出手段）（Ｐ１）で検出される高圧
Ｐｃの値が一定になるように上記電動膨張弁（８）の開
度を制御する第２制御手段（５４）が構成されている。
そして、ステップＳ10により、高圧Ｐｃの値が所定値Ｐ
co以上か否かを判別する判別手段（５３）が構成され、
ステップＳ11およびＳ３によって、該判別手段（５３）
の出力を受け、高圧Ｐｃが所定値Ｐco以上のときには上
記第１制御手段（５２）による上記電動膨張弁（８）の
開度制御を停止して、上記第２制御手段（５４）による
高圧一定制御に切換える制御切換手段（５５）が構成さ
れている。

したがって、上記実施例では、空気調和装置の運転時、
室内ユニット（Ｂ）〜（Ｆ）の総空調負荷が小さくなっ
て室外熱交換器（６）が容量過剰状態に陥ったときに
は、第２制御手段（５４）により高圧Ｐｃを一定にする
ような高圧一定制御を行って、高圧Ｐｃの上昇を防止す
るので、連続運転を確保することができる。

その場合、マルチ形空気調和装置においても、従来のも
ののように、室外ユニット（Ａ）における空調負荷調節
のための補助熱交換器およびそのための高圧制御弁等が
不要となるので、装置の軽量化とコストダウンとを図る
ことができる。加えて、補助熱交換器で余分な能力を無
駄に消費することがない。また、容量過剰状態になった
場合にも、従来のように補助熱交換器で高圧だけを下げ
るのではなく、高圧一定制御を行うことにより低圧も低
く保持されるので、入力そのものも小さくて済み、各室
内ユニット（Ｂ）〜（Ｆ）における成績係数が可及的に
向上する。よって、トータルコストの低減化を図ること
ができる。

なお、上記高圧一定制御を行っている間、室外熱交換器
（６）における過熱度ＳＨが大きくなるが、上記実施例
のごとく、リキッドインジェクションバイパス回路（１
１ｇ）を付加することにより、圧縮機（１）への吸入ガ
スの過熱度の上昇を防止することができる。このリキッ
ドインジェクションバイパス回路（１１ｇ）は、冷房運
転時に室内ユニット（Ｂ）〜（Ｆ）側における能力制御
により生ずる吸入ガスの過熱度の上昇を抑制するために
必要であり、そのために装置に余分の負担が掛かるもの
ではない。

また、上記実施例では、暖房運転についてのみ説明した
が、本発明は暖房運転だけではなく、冷房運転にも適用
することができる。すなわち、室内ユニット（Ｂ）〜
（Ｆ）の各室内熱交換器（蒸発器）（１２）…の能力制
御時、各室内熱交換器（１２）…の能力の総和が室外熱
交換器（凝縮器）（６）の能力を越えるような場合には
高圧が上昇し、高圧カットが生ずる危険性があるが、室
内ユニット（Ｂ）〜（Ｆ）の室内電動膨張弁（１３）…
の開度制御を過熱度一定制御から高圧一定制御に切換え
ることにより、上記実施例と同様の効果を得ることがで
きる。

さらに、本発明は上記実施例のようなマルチ形空気調和
装置に限定されるものではなく、蒸発器と凝縮器とが一
台ずつ備えられた冷凍装置についても、両者の容量バラ
ンスが大きく崩れた場合に電動膨張弁の開度制御切換に
より、同様の効果を発揮することができるのはいうまで
もない。

（発明の効果）以上説明したように、本発明の冷凍装置の制御装置によ
れば、凝縮器の熱交換負荷の減少により蒸発器が過剰容
量状態に陥って高圧が過上昇したとき、電動膨張弁の開
度制御を過熱度一定制御から高圧一定制御に切換えるよ
うにしたので、高圧の上昇を有効に防止して装置の連続
運転範囲の拡大化を図ることができる。特に、マルチ形
空気調和装置においても、補助熱交換器の不要による構
成の簡素化と、過剰容量の無駄な消費の回避による転効
率の向上とを図ることができ、よってトータルコストの
低減化を図ることができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の構成を示す図である。第２図〜第５図
は本発明の実施例を示し、第２図はその冷媒系統図、第
３図は室外制御ユニットの電気回路図、第４図は室温サ
ーモスタットの設定値と吸込空気温度との偏差と室内電
動膨張弁の開度との関係を示すグラフ、第５図は室外電
動膨張弁の開度制御手順を示すフローチャート図であ
る。 (1)……圧縮機、(6)……室外熱交換器、(8)……室外電
動膨張弁、(12)……室内熱交換器、(13)……室内電動膨
張弁、(51)……過熱度検出手段、(52)……第１制御手
段、(53)……判別手段、(54)……第２制御手段、(55)…
…制御切換手段、(A)……室外ユニット、(B)〜(F)……
室内ユニット、(P1)……圧力センサ（高圧検出手段）。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】圧縮機（１）、凝縮器（１２又は６）、冷
媒の絞り作用を行う電動膨張弁（８又は１３）および蒸
発器（６又は１２）を順次接続してなる冷凍回路を備え
た冷凍装置において、冷媒の過熱度を検出する過熱度検
出手段（５１）と、該過熱度検出手段（５１）で検出さ
れる冷媒の過熱度が一定値になるように上記電動膨張弁
（８又は１３）の開度を制御する第１制御手段（５２）
とを備えるとともに、圧縮機（１）の高圧を検出する高
圧検出手段（Ｐ１）と、該高圧検出手段（Ｐ１）で検出
される高圧の値が一定になるように上記電動膨張弁（８
又は１３）の開度を制御する第２制御手段（５４）と、
上記高圧の値が所定値以上か否かを判別する判別手段
（５３）と、該判別手段（５３）の出力を受け、高圧が
所定値以上のときには上記第１制御手段（５２）による
電動膨張弁（８又は１３）の開度制御を停止して、上記
第２制御手段（５４）による高圧を一定に保持する開度
制御に切換える制御切換手段（５５）とを備えたことを
特徴とする冷凍装置の制御装置。