JPH0653262B2 - 可撓性支持体の塗布方法 - Google Patents
可撓性支持体の塗布方法Info
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- JPH0653262B2 JPH0653262B2 JP60206257A JP20625785A JPH0653262B2 JP H0653262 B2 JPH0653262 B2 JP H0653262B2 JP 60206257 A JP60206257 A JP 60206257A JP 20625785 A JP20625785 A JP 20625785A JP H0653262 B2 JPH0653262 B2 JP H0653262B2
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- Application Of Or Painting With Fluid Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は可撓性支持体の塗布方法に関する、特に磁気記
録材料の塗布に有効な塗布方法に関するものである。
録材料の塗布に有効な塗布方法に関するものである。
従来、高粘度液の薄層塗布方法として、可撓性支持体の
背面を支持することなく塗布液の押出口を前記可撓性支
持体に押しつけて塗布をするエキストルージヨンコート
方法（例えば特公昭５４−７３０６号公報、特開昭５８
−１８９０６９号公報、及び特開昭５８−１８９０７０
号公報参照）がある。
背面を支持することなく塗布液の押出口を前記可撓性支
持体に押しつけて塗布をするエキストルージヨンコート
方法（例えば特公昭５４−７３０６号公報、特開昭５８
−１８９０６９号公報、及び特開昭５８−１８９０７０
号公報参照）がある。
しかるに、この塗布方法では可撓性支持体の背面を支持
することなく塗布液の押出口（以下塗布ヘッドという）
を可撓性支持体（以下支持体という）に押しつけるた
め、支持体の厚みムラ、剛性のバラツキ、支持体の歪み
等の影響を受け、塗布厚みの均一性が損われる問題点が
あつた。特に可撓性支持体の製造過程において当初６〜
８ｍの幅で原反を作つたものを0.5〜1.5ｍ幅に裁断し
て、塗布する支持体とした場合、原反の端部を含む支持
体では塗布厚みの均一性が極端に失われることがあつ
た。又、前述の支持体の歪みは、一般に支持体の搬送速
度を上げるのに伴って増大するテンションに大きく影響
される。
することなく塗布液の押出口（以下塗布ヘッドという）
を可撓性支持体（以下支持体という）に押しつけるた
め、支持体の厚みムラ、剛性のバラツキ、支持体の歪み
等の影響を受け、塗布厚みの均一性が損われる問題点が
あつた。特に可撓性支持体の製造過程において当初６〜
８ｍの幅で原反を作つたものを0.5〜1.5ｍ幅に裁断し
て、塗布する支持体とした場合、原反の端部を含む支持
体では塗布厚みの均一性が極端に失われることがあつ
た。又、前述の支持体の歪みは、一般に支持体の搬送速
度を上げるのに伴って増大するテンションに大きく影響
される。
本発明の目的は、塗布ヘッドを支持体に押しつけて塗布
をするエクストルージヨンコート方式において、前記問
題点を解消し、塗布厚みを均一に塗布可能にする塗布方
法を提供することにある。
をするエクストルージヨンコート方式において、前記問
題点を解消し、塗布厚みを均一に塗布可能にする塗布方
法を提供することにある。
本発明者等は、前記均一性を常に保持させる方法を鋭意
研究した結果、塗布する支持体をあらかじめ加熱処理を
行うことによつて塗布厚みの均一性が得られることを確
認した。
研究した結果、塗布する支持体をあらかじめ加熱処理を
行うことによつて塗布厚みの均一性が得られることを確
認した。
即ち、本発明は比較的薄手のポリエチレンテレフタレー
トフイルムから成る可撓性支持体に３〜５０kg／ｍ幅の
張力を付加しつつ一定速度で移送しながら、５０〜１４
０℃の温度で０．３〜５秒間、前記支持体を加熱した
後、ガイドローラ間に張設されて一定速度で移送されて
いる前記支持体の一方表面に対しエクストルージョン型
塗布ヘッドの先端部を近接せしめて、該支持体の他方表
面側に該支持体を後退、彎曲化させるとともに、前記支
持体の一方表面と前記ヘッド先端部との間に、該ヘッド
の塗液押出スロットを通して塗液を加圧供給せしめるこ
とにより、前記加熱処理済の支持体が前記ヘッド先端部
に対しその幅方向に均等な塗液の塗着間隔を維持して、
前記支持体の幅方向に均一な塗布膜厚を形成することを
特徴とする可撓性支持体の塗布方法である。
トフイルムから成る可撓性支持体に３〜５０kg／ｍ幅の
張力を付加しつつ一定速度で移送しながら、５０〜１４
０℃の温度で０．３〜５秒間、前記支持体を加熱した
後、ガイドローラ間に張設されて一定速度で移送されて
いる前記支持体の一方表面に対しエクストルージョン型
塗布ヘッドの先端部を近接せしめて、該支持体の他方表
面側に該支持体を後退、彎曲化させるとともに、前記支
持体の一方表面と前記ヘッド先端部との間に、該ヘッド
の塗液押出スロットを通して塗液を加圧供給せしめるこ
とにより、前記加熱処理済の支持体が前記ヘッド先端部
に対しその幅方向に均等な塗液の塗着間隔を維持して、
前記支持体の幅方向に均一な塗布膜厚を形成することを
特徴とする可撓性支持体の塗布方法である。
本発明は前記塗液が磁性液である場合、好ましい効果が
得られる。また、前記支持体の加熱処理工程と、前記エ
クストルージョン型塗布ヘッドによる塗布工程を連続し
て行なう塗布方法は更に良好な結果を得ることができる 又、塗布ヘツドの向きは、上向きに限定されることな
く、下向き、横向きにも適用出来る。「塗布液」として
は、前記支持体上に塗布されるもので、塗布ヘツドを支
持体に押し付けて塗布をするエクストルージヨンコート
方法を適用できるものは何でもよい。
得られる。また、前記支持体の加熱処理工程と、前記エ
クストルージョン型塗布ヘッドによる塗布工程を連続し
て行なう塗布方法は更に良好な結果を得ることができる 又、塗布ヘツドの向きは、上向きに限定されることな
く、下向き、横向きにも適用出来る。「塗布液」として
は、前記支持体上に塗布されるもので、塗布ヘツドを支
持体に押し付けて塗布をするエクストルージヨンコート
方法を適用できるものは何でもよい。
本発明で塗布する前に加熱処理を行うということは、塗
布工程において塗布ヘツド前において連続的に処理を行
う（オンライン処理）だけでなく、塗布工程に供給され
る以前の別工程で処理される（オフライン処理）ことも
含むものである。
布工程において塗布ヘツド前において連続的に処理を行
う（オンライン処理）だけでなく、塗布工程に供給され
る以前の別工程で処理される（オフライン処理）ことも
含むものである。
更に、加熱処理として加熱ロールによる方法は能率的で
好ましいが、加熱空気の吹付け、塗布の前工程例えば下
塗液塗布の乾燥ゾーンにおいて行うことも含むものであ
る。
好ましいが、加熱空気の吹付け、塗布の前工程例えば下
塗液塗布の乾燥ゾーンにおいて行うことも含むものであ
る。
本発明の適度な熱処理を行うことにより、支持体の厚み
ムラ、剛性のバラツキ、支持体の歪みが均一化され、塗
布ヘツドを支持体に押しつけて塗布をするエクストルー
ジヨンコート方法において塗布ヘツドと支持体の間隙が
均一に保たれ、また加熱処理後の塗布であるので、支持
体の機械的な延びの差による塗布層の亀裂も抑えること
ができ均一な塗布ができるのである。
ムラ、剛性のバラツキ、支持体の歪みが均一化され、塗
布ヘツドを支持体に押しつけて塗布をするエクストルー
ジヨンコート方法において塗布ヘツドと支持体の間隙が
均一に保たれ、また加熱処理後の塗布であるので、支持
体の機械的な延びの差による塗布層の亀裂も抑えること
ができ均一な塗布ができるのである。
この場合の加熱処理の温度条件として、支持体がポリエ
チレンテレフタレートフイルムで塗布液が磁性液の場
合、５０℃未満では充分な効果が得られず、１４０℃を
越すと支持体の厚みによつては伸等の変形が大きくなり
いぎ、良い結果が得られない。
チレンテレフタレートフイルムで塗布液が磁性液の場
合、５０℃未満では充分な効果が得られず、１４０℃を
越すと支持体の厚みによつては伸等の変形が大きくなり
いぎ、良い結果が得られない。
又加熱時間として0.3秒未満では、上記温度範囲では充
分な効果が得られなかつた。５秒以上では支持体の厚み
によつては、伸び等の変形が大きくなりすぎ、良い結果
が得られない。
分な効果が得られなかつた。５秒以上では支持体の厚み
によつては、伸び等の変形が大きくなりすぎ、良い結果
が得られない。
加熱処理を行う工程で支持体の張力は３kg／ｍ未満では
支持体搬走に好ましくなく、５０kg／ｍを越すと支持体
の伸び等の変形が大きくなるので好ましくない。
支持体搬走に好ましくなく、５０kg／ｍを越すと支持体
の伸び等の変形が大きくなるので好ましくない。
本発明を実施例により説明する。第１図は本発明による
塗布方法の一実施例である。第２図は本発明における塗
布ヘツド部の一実施例である。
塗布方法の一実施例である。第２図は本発明における塗
布ヘツド部の一実施例である。
第１図において、支持体４が送り出し機７より送り出さ
れ、塗布ヘッド２で塗布される前に加熱処理ゾーンであ
る例えば複数の加熱ロール１により所定の温度に加熱処
理される。なお、この加熱処理ゾーンは加熱ロールに限
るものではなく、適宜区画された部屋にヒータ等を配置
したり適当な加湿を加える構成など種々な構成を採用す
ることができる。加熱処理された支持体は冷却ロール５
で常温に冷却され、テンシヨンカツトロール６で加熱ロ
ール１における支持体４の張力と関係を断つて塗布ヘツ
ド部２に適した支持体４の張力で塗布を行うことにな
る。なお、第１図においては冷却ロール５を設けたが、
この冷却ロールがない構成であってもよい。
れ、塗布ヘッド２で塗布される前に加熱処理ゾーンであ
る例えば複数の加熱ロール１により所定の温度に加熱処
理される。なお、この加熱処理ゾーンは加熱ロールに限
るものではなく、適宜区画された部屋にヒータ等を配置
したり適当な加湿を加える構成など種々な構成を採用す
ることができる。加熱処理された支持体は冷却ロール５
で常温に冷却され、テンシヨンカツトロール６で加熱ロ
ール１における支持体４の張力と関係を断つて塗布ヘツ
ド部２に適した支持体４の張力で塗布を行うことにな
る。なお、第１図においては冷却ロール５を設けたが、
この冷却ロールがない構成であってもよい。
第２図において、塗布ヘツド２は、塗布液３が送り出さ
れないときは支持体４と接触しているが塗布を開始する
と、ガイドローラ９、９間において、前記塗布ヘッド２
のの塗液押出スロット８から吐出される塗布液３の液圧
により前記支持体４が押し上げられ、該支持体４が適当
な緊張状態でかつ該支持体４と前記塗布ヘッド２とが所
定の間隙をもって維持された状態になる。
れないときは支持体４と接触しているが塗布を開始する
と、ガイドローラ９、９間において、前記塗布ヘッド２
のの塗液押出スロット８から吐出される塗布液３の液圧
により前記支持体４が押し上げられ、該支持体４が適当
な緊張状態でかつ該支持体４と前記塗布ヘッド２とが所
定の間隙をもって維持された状態になる。
上記塗布装置により、下記の条件で実験を行つたが、本
発明はこれに限定されるものではない。
発明はこれに限定されるものではない。
実施例１−５，比較例３ 支持体として、ポリエチレンテレフタレートフイルム厚
み１５μｍ，幅５００mmのものを用い、 塗布液は次に示す処法の磁性層塗布液を混練・分散調液
し、塗布速度１５０m/min，塗布量３５cc/m2で塗布を行
つた。加熱部でのテンシヨンは２０kg/m巾で行つた。
み１５μｍ，幅５００mmのものを用い、 塗布液は次に示す処法の磁性層塗布液を混練・分散調液
し、塗布速度１５０m/min，塗布量３５cc/m2で塗布を行
つた。加熱部でのテンシヨンは２０kg/m巾で行つた。
磁性層塗布液 CO含有磁性酸化鉄(SBET35m2/g) １０
０部 ニトロセルローズ １０〃 ポリウレタン樹脂（商品名「ニツポラン2304」 ８〃 （日本ポリウレタン工業社製） ポリイソシアネート ８〃 Cr2O3 ２〃 カーボンブラツク（平均粒径２０μｍ） ２〃 ステアリン酸 １〃 ステアリン酸ブチル １〃 メチルエチルケトン ３００〃 加熱処理温度…４０゜，５０゜，７０゜，１００゜，１
４０゜，１５０℃ 加熱時間…0.3秒，１秒，３秒…加熱時間の変更は加熱
ロールへのラツプ角度及び本数を変えて行つた。結果を
表１に示す。塗布厚み均一性評価と断面を第３図に示
す。
０部 ニトロセルローズ １０〃 ポリウレタン樹脂（商品名「ニツポラン2304」 ８〃 （日本ポリウレタン工業社製） ポリイソシアネート ８〃 Cr2O3 ２〃 カーボンブラツク（平均粒径２０μｍ） ２〃 ステアリン酸 １〃 ステアリン酸ブチル １〃 メチルエチルケトン ３００〃 加熱処理温度…４０゜，５０゜，７０゜，１００゜，１
４０゜，１５０℃ 加熱時間…0.3秒，１秒，３秒…加熱時間の変更は加熱
ロールへのラツプ角度及び本数を変えて行つた。結果を
表１に示す。塗布厚み均一性評価と断面を第３図に示
す。
実施例６〜８ 比較例４ １５μ厚さのポリエチレンテレフタレートフイルム支持
体を塗布工程とは別工程であらかじめ100℃，0.5秒テン
シヨン２０kgの加熱処理を行い、熱処理後１時間以内、
１日経時後１週間経時後に夫々塗布を行つた。塗布液、
塗布速度、塗布量の条件は実施例１と同じ、結果を表２
に示す。
体を塗布工程とは別工程であらかじめ100℃，0.5秒テン
シヨン２０kgの加熱処理を行い、熱処理後１時間以内、
１日経時後１週間経時後に夫々塗布を行つた。塗布液、
塗布速度、塗布量の条件は実施例１と同じ、結果を表２
に示す。
１週間位迄効果あり。
実施例９〜13 比較例５〜７ 延伸製膜したポリエチレンテレフタレートフイルムの原
反を裁断、端部の支持体を使用した。支持体厚み、塗布
液、塗布速度、塗布量加熱部のテンシヨンは実施例１に
仝じ原反端部の裁断支持体を使用すると第３図に示す如
く片側は薄く、反対側は厚くなる塗布分布を示す。結果
を表３に示す。
反を裁断、端部の支持体を使用した。支持体厚み、塗布
液、塗布速度、塗布量加熱部のテンシヨンは実施例１に
仝じ原反端部の裁断支持体を使用すると第３図に示す如
く片側は薄く、反対側は厚くなる塗布分布を示す。結果
を表３に示す。
５０℃以上の加熱処理を行うと厚み状況が良くなること
がわかる。但し１５０℃は異つた凹凸発生総合して表２
と同様の傾向を示した。
がわかる。但し１５０℃は異つた凹凸発生総合して表２
と同様の傾向を示した。
実施例14〜25 比較例８〜11 ポリエチレンテレフタレートフイルムの支持体厚み、７
μｍ，18μｍ，38μｍ，75μｍで前例と同様端部の支持
体を用い、熱処理温度７０℃で１〜４秒、１００℃で0.
3秒及び１秒とし、塗布液、塗布速度、塗布量の条件は
実施例１に仝じ、結果は表４に示す如く、 (1) 原反端部の裁断支持体を使用するとどの支持体も
片側が薄く、その反対側が厚い塗布厚みを示す。
μｍ，18μｍ，38μｍ，75μｍで前例と同様端部の支持
体を用い、熱処理温度７０℃で１〜４秒、１００℃で0.
3秒及び１秒とし、塗布液、塗布速度、塗布量の条件は
実施例１に仝じ、結果は表４に示す如く、 (1) 原反端部の裁断支持体を使用するとどの支持体も
片側が薄く、その反対側が厚い塗布厚みを示す。
(2) 支持体が７μｍと薄い場合は、非常に細いムラを
示す。これは原反ロール自体の巻きジワによる。
示す。これは原反ロール自体の巻きジワによる。
(3) 支持体が18μｍ，38μｍ，75μｍと厚くなるにつ
れて大きなパターンのムラになる。これは原反の厚み違
いに依る剛性の変化とは思はれる。
れて大きなパターンのムラになる。これは原反の厚み違
いに依る剛性の変化とは思はれる。
(4) 上記厚みの違いも７０℃で１〜４秒、100℃で0.3
秒及び１秒の加熱処理を行うと全く均一になり、大巾に
修正されることが分かる。
秒及び１秒の加熱処理を行うと全く均一になり、大巾に
修正されることが分かる。
実施例２６および比較例１２ （実施例２６） それぞれ搬送速度：１００，２００，５００ｍ／分で走
行させた厚さ：１０μｍ、幅：５００mmのポリエチレン
テレフタレート支持体上に、各々上記実施態様に記載し
た磁気記録媒体の製造工程に基づいて張力：５，１０，
１２kg／ｍ、加熱ゾーンを部屋に区画した場合の相対湿
度：約１５％、温度：１００℃で加熱処理を行った後、
上記磁性塗布液を乾燥厚みが３μｍとなる様に塗布して
磁性層を形成し、カレンダー処理を施してテープ原反を
作成した。
行させた厚さ：１０μｍ、幅：５００mmのポリエチレン
テレフタレート支持体上に、各々上記実施態様に記載し
た磁気記録媒体の製造工程に基づいて張力：５，１０，
１２kg／ｍ、加熱ゾーンを部屋に区画した場合の相対湿
度：約１５％、温度：１００℃で加熱処理を行った後、
上記磁性塗布液を乾燥厚みが３μｍとなる様に塗布して
磁性層を形成し、カレンダー処理を施してテープ原反を
作成した。
但し、前記磁性層の塗布に用いた塗布ヘッドは特開昭６
０−２３８１７９号公報に開示したエクストルージョン
型塗布ヘッドと同ものであり、塗布ヘッド部分の概略構
成はスロット幅：０．６mm、ポケット部分の径：２０m
m、ドクターエッジ表面の曲率半径：１５mm、ドクター
エッジ表面の有効長さ：６mm、バックエッジ表面の有効
長さ：７．５mm、塗布幅：４５０mmとなる様にした。
０−２３８１７９号公報に開示したエクストルージョン
型塗布ヘッドと同ものであり、塗布ヘッド部分の概略構
成はスロット幅：０．６mm、ポケット部分の径：２０m
m、ドクターエッジ表面の曲率半径：１５mm、ドクター
エッジ表面の有効長さ：６mm、バックエッジ表面の有効
長さ：７．５mm、塗布幅：４５０mmとなる様にした。
また、前記磁性層の乾燥固化は８０℃の垂直空気流乾燥
により行うと共に、カレンダー処理は直径：２５０mm、
表面粗さ：０．０１μｍのハードクロムメッキロールを
２本用いてカレンダー線圧：２００kgw／cm、カレンダ
ー温度８０℃で行った。
により行うと共に、カレンダー処理は直径：２５０mm、
表面粗さ：０．０１μｍのハードクロムメッキロールを
２本用いてカレンダー線圧：２００kgw／cm、カレンダ
ー温度８０℃で行った。
この様にしてテープ原反が製造される時、得られたテー
プ原反における磁性層の亀裂の有無、及びウェブの搬送
状態を観察した。その結果を表５に示す。
プ原反における磁性層の亀裂の有無、及びウェブの搬送
状態を観察した。その結果を表５に示す。
（比較例１２） 上記実施例２６における磁気記録媒体の製造工程におい
て、加熱処理ゾーンを塗布ヘッドの下流側に配設し、該
加熱処理ゾーンにおける相対湿度を１５％、張力をそれ
ぞれ２，３，５kg／ｍとしたほかは同条件にしてテープ
原反を作成し、上記実施例１と同様に得られたテープ原
反における磁性層の亀裂の有無、及びウェブの搬送状態
を観察した。その結果を表５に示す。
て、加熱処理ゾーンを塗布ヘッドの下流側に配設し、該
加熱処理ゾーンにおける相対湿度を１５％、張力をそれ
ぞれ２，３，５kg／ｍとしたほかは同条件にしてテープ
原反を作成し、上記実施例１と同様に得られたテープ原
反における磁性層の亀裂の有無、及びウェブの搬送状態
を観察した。その結果を表５に示す。
実施例２７および比較例１３ （実施例２７） それぞれ搬送速度：２００，５００ｍ／分で走行させた
厚さ：１０μｍ、幅：５００mmのポリエチレンテレフタ
レート支持体上に、上記実施態様に記載した磁気記録媒
体の製造工程に基づいてそれぞれ温度：８０，９０，１
００，１２０℃、張力：５，１２kg／ｍで加熱処理を行
った後、上記磁性塗布液を乾燥厚みが３μｍとなる様に
塗布して磁性層を形成し、カレンダー処理を施してテー
プ原反を作成した。
厚さ：１０μｍ、幅：５００mmのポリエチレンテレフタ
レート支持体上に、上記実施態様に記載した磁気記録媒
体の製造工程に基づいてそれぞれ温度：８０，９０，１
００，１２０℃、張力：５，１２kg／ｍで加熱処理を行
った後、上記磁性塗布液を乾燥厚みが３μｍとなる様に
塗布して磁性層を形成し、カレンダー処理を施してテー
プ原反を作成した。
但し、他の条件は上記実施例１と同様にした。この様に
して得られたテープ原反を1/2インチに裁断してビデオ
テープを作製し、温度７０℃、相対湿度５％の雰囲気中
に４８時間放置した後に、該ビデオテープの熱収縮率を
測定した。その結果を表６に示した。
して得られたテープ原反を1/2インチに裁断してビデオ
テープを作製し、温度７０℃、相対湿度５％の雰囲気中
に４８時間放置した後に、該ビデオテープの熱収縮率を
測定した。その結果を表６に示した。
（比較例１３） 上記比較例１２における磁気記録媒体の製造工程におい
て、前記加熱処理ゾーンにおける相対湿度を１５％、搬
送速度を１００，２００ｍ／分、張力を３，５kg／ｍと
したほかは同条件にしてテープ原反を作成し、上記実施
例２と同様に得られたテープ原反を1/2インチに裁断し
てビデオテープを作製し、温度７０℃、相対湿度５％の
雰囲気中に４８時間放置した後に、該ビデオテープの熱
収縮率を測定した。その結果を表６に示した。
て、前記加熱処理ゾーンにおける相対湿度を１５％、搬
送速度を１００，２００ｍ／分、張力を３，５kg／ｍと
したほかは同条件にしてテープ原反を作成し、上記実施
例２と同様に得られたテープ原反を1/2インチに裁断し
てビデオテープを作製し、温度７０℃、相対湿度５％の
雰囲気中に４８時間放置した後に、該ビデオテープの熱
収縮率を測定した。その結果を表６に示した。
上記表５及び表６から明らかな様に、本実施例に基づく
磁気記録媒体の製造方法によれば、比較例の方法に比べ
て支持体の搬送速度を高速にすることが可能になると共
に、ほぼ同程度の加熱処理効果が得られることがわか
る。
磁気記録媒体の製造方法によれば、比較例の方法に比べ
て支持体の搬送速度を高速にすることが可能になると共
に、ほぼ同程度の加熱処理効果が得られることがわか
る。
上記実施例の如く、塗布する前に支持体を一定張力下で
加熱処理することにより、塗布ヘツドを支持体に押しつ
けて塗布をするエクストルージヨンコート方式におい
て、塗布厚みを均一に塗布することが可能になり製品品
質の一層の向上を得ることが出来た。本発明の磁気記録
媒体の製造方法によれば、加熱処理中の前記支持体に大
きな張力が作用して延びが生じても、この時点では支持
体上に磁性層が形成されておらず、前記支持体と前記磁
性層との機械的な延びの差により前記磁性層が損傷する
ことはない。即ち、前記支持体を蛇行させずに高速搬送
するために必要な強さの張力を該支持体に付与すること
ができるので、磁性層を高速塗布することができる。
加熱処理することにより、塗布ヘツドを支持体に押しつ
けて塗布をするエクストルージヨンコート方式におい
て、塗布厚みを均一に塗布することが可能になり製品品
質の一層の向上を得ることが出来た。本発明の磁気記録
媒体の製造方法によれば、加熱処理中の前記支持体に大
きな張力が作用して延びが生じても、この時点では支持
体上に磁性層が形成されておらず、前記支持体と前記磁
性層との機械的な延びの差により前記磁性層が損傷する
ことはない。即ち、前記支持体を蛇行させずに高速搬送
するために必要な強さの張力を該支持体に付与すること
ができるので、磁性層を高速塗布することができる。
従って、磁性層を高速塗布しながら前記加熱処理を行う
ことができるので、前記可撓性帯状支持体の高温環境下
における熱収縮による変形及びカールを抑えかつ生産性
を高めることができる。
ことができるので、前記可撓性帯状支持体の高温環境下
における熱収縮による変形及びカールを抑えかつ生産性
を高めることができる。
第１図は本発明の塗布直前に加熱処理をする塗布方法の
一実施例概略図である。第２図は本発明の塗布ヘッドの
一実施例の側面図である。第３図は塗布厚み均一性評価
と厚み分布断面との関係を示す図表。 １……加熱ロール、２……塗布ヘッド ３……塗布液、４……支持体 ５……冷却ロール、６……テンシヨンカツトロール ７……送り出し機８……塗液押出スロット、９……ガイ
ドローラ
一実施例概略図である。第２図は本発明の塗布ヘッドの
一実施例の側面図である。第３図は塗布厚み均一性評価
と厚み分布断面との関係を示す図表。 １……加熱ロール、２……塗布ヘッド ３……塗布液、４……支持体 ５……冷却ロール、６……テンシヨンカツトロール ７……送り出し機８……塗液押出スロット、９……ガイ
ドローラ
Claims (3)
- 【請求項１】比較的薄手のポリエチレンテレフタレート
フイルムから成る可撓性支持体に３〜５０kg／ｍ幅の張
力を付加しつつ一定速度で移送しながら、５０〜１４０
℃の温度で０．３〜５秒間、前記支持体を加熱した後、
ガイドローラ間に張設されて一定速度で移送されている
前記支持体の一方表面に対しエクストルージョン型塗布
ヘッドの先端部を近接せしめて、該支持体の他方表面側
に該支持体を後退、彎曲化させるとともに、前記支持体
の一方表面と前記ヘッド先端部との間に、該ヘッドの塗
液押出スロットを通して塗液を加圧供給せしめることに
より、前記加熱処理済の支持体が前記ヘッド先端部に対
しその幅方向に均等な塗液の塗着間隔を維持して、前記
支持体の幅方向に均一な塗布膜厚を形成することを特徴
とする可撓性支持体の塗布方法。 - 【請求項２】前記塗液が磁性液である請求項１記載の可
撓性支持体の塗布方法。 - 【請求項３】前記支持体の加熱処理工程と、前記エクス
トルージョン型塗布ヘッドによる塗布工程を連続して行
なう請求項１記載の可撓性支持体の塗布方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60206257A JPH0653262B2 (ja) | 1985-09-20 | 1985-09-20 | 可撓性支持体の塗布方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60206257A JPH0653262B2 (ja) | 1985-09-20 | 1985-09-20 | 可撓性支持体の塗布方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6268574A JPS6268574A (ja) | 1987-03-28 |
| JPH0653262B2 true JPH0653262B2 (ja) | 1994-07-20 |
Family
ID=16520335
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60206257A Expired - Fee Related JPH0653262B2 (ja) | 1985-09-20 | 1985-09-20 | 可撓性支持体の塗布方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0653262B2 (ja) |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5937817B2 (ja) * | 1977-10-06 | 1984-09-12 | 富士写真フイルム株式会社 | 写真感光材料の製造方法 |
| JPS56105781A (en) * | 1980-01-29 | 1981-08-22 | Nitto Electric Ind Co Ltd | Precise coating method |
-
1985
- 1985-09-20 JP JP60206257A patent/JPH0653262B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6268574A (ja) | 1987-03-28 |
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