JPH065431Y2 - 流体処理装置 - Google Patents
流体処理装置Info
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- JPH065431Y2 JPH065431Y2 JP1986009362U JP936286U JPH065431Y2 JP H065431 Y2 JPH065431 Y2 JP H065431Y2 JP 1986009362 U JP1986009362 U JP 1986009362U JP 936286 U JP936286 U JP 936286U JP H065431 Y2 JPH065431 Y2 JP H065431Y2
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- hole
- pressurized fluid
- yarn
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Description
【考案の詳細な説明】 （産業上の利用分野） この考案は、圧縮空気等の加圧流体によって糸条を交絡
させるために使用される流体処理装置に関する。
させるために使用される流体処理装置に関する。
（従来の技術とその問題点） 圧縮空気等の加圧流体によって糸条を交絡するために使
用される流体処理装置は公知であって、このようなもの
としては、たとえば、この考案の考案者によって提案さ
れ、特開昭５８−６５０２８号として開示された装置が
ある。第３図および第４図はそれぞれこの装置の概略を
示す分解斜視図および断面図である。これらの図におい
て、この装置は、対向する左右一対のハウジング部材５
１，５２からなり、このうち、一方のハウジング部材５
１には糸処理領域としての糸処理孔５３が設けられてい
る。また、他方のハウジング部材５２には、加圧流体導
入孔５４と、これに連通する誘導孔５５とが設けられて
いる。そして、この加圧流体導入孔５４と誘導孔５５と
によって、圧縮流体噴出経路が形成される。
用される流体処理装置は公知であって、このようなもの
としては、たとえば、この考案の考案者によって提案さ
れ、特開昭５８−６５０２８号として開示された装置が
ある。第３図および第４図はそれぞれこの装置の概略を
示す分解斜視図および断面図である。これらの図におい
て、この装置は、対向する左右一対のハウジング部材５
１，５２からなり、このうち、一方のハウジング部材５
１には糸処理領域としての糸処理孔５３が設けられてい
る。また、他方のハウジング部材５２には、加圧流体導
入孔５４と、これに連通する誘導孔５５とが設けられて
いる。そして、この加圧流体導入孔５４と誘導孔５５と
によって、圧縮流体噴出経路が形成される。
さらに、ハウジング部材５１，５２の間には、外部から
誘導孔５５の先端まで続く第１の導糸スリット５６が設
けられ、また、誘導孔５５の先端から糸処理孔５３に続
く第２の導糸スリット５７が、ハウジング部材５１内に
設けられている。
誘導孔５５の先端まで続く第１の導糸スリット５６が設
けられ、また、誘導孔５５の先端から糸処理孔５３に続
く第２の導糸スリット５７が、ハウジング部材５１内に
設けられている。
このような構成において、導糸スリット５６，５７を通
して糸条を糸処理孔５３内に挿通し、加圧流体導入孔５
４から加圧流体を導入すると、それによって糸処理孔５
３内の糸条が激しく運動して互いに交絡する。
して糸条を糸処理孔５３内に挿通し、加圧流体導入孔５
４から加圧流体を導入すると、それによって糸処理孔５
３内の糸条が激しく運動して互いに交絡する。
糸処理孔５３は、その内部における糸条の交絡運動によ
る摩擦と、糸条を糸処理孔５３の長手方向に走行させる
ことによる摩擦とを受けるため、耐久性の観点からセラ
ミック等で構成することが望ましい。
る摩擦と、糸条を糸処理孔５３の長手方向に走行させる
ことによる摩擦とを受けるため、耐久性の観点からセラ
ミック等で構成することが望ましい。
上記特開昭５８−６５０２８号では、上記装置以外に
も、第５図のような他の構造の装置を提案している。第
５図の装置１では、糸処理部本体２内に設けられた糸処
理孔４と、糸処理部処理孔４内に開口する一対の誘導孔
５ａ，５ｂ；および、前記第３，４図に示した導糸スリ
ット１１ｂとによって糸処理部３が構成されている。そ
してこの糸処理部３は、ハウジング部６内にＯリング７
を介して挿入されている。ハウジング６部には加圧流体
導入孔８が設けられ、この加圧流体導入孔８が２つに分
岐して、第１と第２の加圧流体噴入通路９ａ，９ｂとな
る。
も、第５図のような他の構造の装置を提案している。第
５図の装置１では、糸処理部本体２内に設けられた糸処
理孔４と、糸処理部処理孔４内に開口する一対の誘導孔
５ａ，５ｂ；および、前記第３，４図に示した導糸スリ
ット１１ｂとによって糸処理部３が構成されている。そ
してこの糸処理部３は、ハウジング部６内にＯリング７
を介して挿入されている。ハウジング６部には加圧流体
導入孔８が設けられ、この加圧流体導入孔８が２つに分
岐して、第１と第２の加圧流体噴入通路９ａ，９ｂとな
る。
そして、これら第１と第２の加圧流体噴入通路９ａ，９
ｂは、上記誘導孔５ａ，５ｂにそれぞれ対向した一対の
噴出孔１０ａ，１０ｂとして開口している。また、第３
図および第４図の装置と同様に、一方の誘導孔５ａと噴
出孔１０ａとの間には、第１の導糸スリット１１ａが形
成され、また、誘導孔５ａに沿って第２の導糸スリット
１１ｂが形成されている。この装置の場合には、噴出孔
１０ａ，１０ｂと誘導孔５ａ，５ｂとのそれぞれの組合
せによって、互いに対向する加圧流体噴出経路が形成さ
れている。
ｂは、上記誘導孔５ａ，５ｂにそれぞれ対向した一対の
噴出孔１０ａ，１０ｂとして開口している。また、第３
図および第４図の装置と同様に、一方の誘導孔５ａと噴
出孔１０ａとの間には、第１の導糸スリット１１ａが形
成され、また、誘導孔５ａに沿って第２の導糸スリット
１１ｂが形成されている。この装置の場合には、噴出孔
１０ａ，１０ｂと誘導孔５ａ，５ｂとのそれぞれの組合
せによって、互いに対向する加圧流体噴出経路が形成さ
れている。
この第５図の装置では、噴出孔１０ａ，１０ｂおよび誘
導孔５ａ，５ｂの各断面、特に誘導孔５ｂおよび噴出孔
１０ａは実質的に同じ直径で構成されている。このた
め、互いに対向する誘導孔５ａ，５ｂから糸処理孔４に
噴出する流体の流れのバランスが不安定となって、糸条
が導糸スリット１１ａ，１１ｂから飛び出してしまうこ
とがあるという問題が存在する。それは、誘導孔５ａと
噴出孔１０ａとの間に導糸スリット１１ａ，１１ｂが存
在するため、誘導孔５ａ，５ｂから糸処理孔４に噴出す
る流体のバランスがくずれるものと考えられる。
導孔５ａ，５ｂの各断面、特に誘導孔５ｂおよび噴出孔
１０ａは実質的に同じ直径で構成されている。このた
め、互いに対向する誘導孔５ａ，５ｂから糸処理孔４に
噴出する流体の流れのバランスが不安定となって、糸条
が導糸スリット１１ａ，１１ｂから飛び出してしまうこ
とがあるという問題が存在する。それは、誘導孔５ａと
噴出孔１０ａとの間に導糸スリット１１ａ，１１ｂが存
在するため、誘導孔５ａ，５ｂから糸処理孔４に噴出す
る流体のバランスがくずれるものと考えられる。
また、実開昭５２−１３５６４７号公報には、糸処理孔
に対し、主空気導入孔と副空気導入孔を互いに並行して
設け、主空気導入孔の開口部に直交して糸掛用スリット
を設けると共に、この主空気導入孔の孔径を、もう一方
の副空気導入孔の孔径より大きくしたものが開示されて
いる。
に対し、主空気導入孔と副空気導入孔を互いに並行して
設け、主空気導入孔の開口部に直交して糸掛用スリット
を設けると共に、この主空気導入孔の孔径を、もう一方
の副空気導入孔の孔径より大きくしたものが開示されて
いる。
しかし、このような構成においては、糸処理孔に対し同
じ方向から空気を流入させることになるので、口径の大
きな主空気導入孔から流入した加圧流体は、口径の小さ
な副空気導入孔から流入した加圧流体に打ち勝って、全
体として主空気導入孔から流入した加圧流体によって形
成される旋回流が糸処理孔内で発生することになる。
じ方向から空気を流入させることになるので、口径の大
きな主空気導入孔から流入した加圧流体は、口径の小さ
な副空気導入孔から流入した加圧流体に打ち勝って、全
体として主空気導入孔から流入した加圧流体によって形
成される旋回流が糸処理孔内で発生することになる。
一般に、糸条（マルチフィラメント）を交絡方式により
効率的に継ぐためには、まず、それぞれの糸条の交絡部
分を十分に開繊し、その後にそれぞれの開繊された単糸
を互いに交絡させる必要があるが、上記のような構成で
は、上述のように旋回流が発生するために、せっかくの
加圧流体の力が当該旋回方向に逃がされてしまい、糸条
が当該旋回流に流されて捩られるだけで開繊効果があま
りなく、十分な交絡作用をなすことができなかった。
効率的に継ぐためには、まず、それぞれの糸条の交絡部
分を十分に開繊し、その後にそれぞれの開繊された単糸
を互いに交絡させる必要があるが、上記のような構成で
は、上述のように旋回流が発生するために、せっかくの
加圧流体の力が当該旋回方向に逃がされてしまい、糸条
が当該旋回流に流されて捩られるだけで開繊効果があま
りなく、十分な交絡作用をなすことができなかった。
そのうえ、糸掛用スリットが、主空気導入孔とその開口
部で直交して設けられているため、当該糸条が糸処理孔
の壁面に沿って旋回し、当該旋回の遠心力により糸条が
わずかでも糸掛用スリットの下端にでもひっかかれば主
空気導入孔から流入する空気がその糸条を糸掛用スリッ
トから外に飛び出すように作用するので、安定的な交絡
状態を維持することは到底困難であった。
部で直交して設けられているため、当該糸条が糸処理孔
の壁面に沿って旋回し、当該旋回の遠心力により糸条が
わずかでも糸掛用スリットの下端にでもひっかかれば主
空気導入孔から流入する空気がその糸条を糸掛用スリッ
トから外に飛び出すように作用するので、安定的な交絡
状態を維持することは到底困難であった。
（考案が解決しようとする課題） この考案は、従来技術における上述の問題を克服するこ
とを意図しており、糸処理孔の軸線に平行に連通する導
糸スリットと、上記導糸スリット側およびそれに対向す
る側から糸処理孔内に開口する一対の加圧流体噴出経路
とを有し、糸処理孔に糸条を挿通して上記加圧流体噴出
経路から糸処理孔内に加圧流体を噴出させる流体処理装
置であって、高い交絡効率を維持した状態で、かつ、糸
処理孔から糸条が飛び出すことなく処理のできる流体処
理装置を提供することを目的とする。
とを意図しており、糸処理孔の軸線に平行に連通する導
糸スリットと、上記導糸スリット側およびそれに対向す
る側から糸処理孔内に開口する一対の加圧流体噴出経路
とを有し、糸処理孔に糸条を挿通して上記加圧流体噴出
経路から糸処理孔内に加圧流体を噴出させる流体処理装
置であって、高い交絡効率を維持した状態で、かつ、糸
処理孔から糸条が飛び出すことなく処理のできる流体処
理装置を提供することを目的とする。
（課題を解決するための手段） 上述の目的を達成するため、この考案においては、糸条
の挿通可能な糸処理孔と、前記糸処理孔の軸線に平行に
連通する導糸スリットと、前記導糸スリット側およびそ
れに対向する側からそれぞれ前記糸処理孔に開口する一
対の加圧流体噴出経路とを有し、前記糸処理孔に糸条を
挿通して前記加圧流体噴出経路から前記糸処理孔内に加
圧流体を噴出させる流体処理装置において、 （イ）前記一対の加圧流体噴出経路は、該一対の加圧流
体噴出経路への前記加圧流体の供給圧力が同一になるよ
うに、前記流体処理装置に設けられた一つの加圧流体導
入孔と該流体処理装置内部で連通し、 （ロ）前記一対の加圧流体噴出経路は、それぞれの噴出
経路の軸線を一致させ、 （ハ）前記導糸スリット側の加圧流体噴出経路の有効噴
出径を、これに対向する側の加圧流体噴出経路の有効噴
出径の１．１０倍以上とし、 （ニ）前記導糸スリット側の加圧流体噴出経路は、前記
糸処理孔に連通する誘導孔と、該誘導孔にさらに連通す
る噴出孔とを備えてなり、前記誘導孔は、該誘導孔の軸
芯方向に前記導糸スリットの一部を含むと共に、該誘導
孔の直径を前記噴出孔の直径の１．０６倍以上としたこ
とを特徴とする。
の挿通可能な糸処理孔と、前記糸処理孔の軸線に平行に
連通する導糸スリットと、前記導糸スリット側およびそ
れに対向する側からそれぞれ前記糸処理孔に開口する一
対の加圧流体噴出経路とを有し、前記糸処理孔に糸条を
挿通して前記加圧流体噴出経路から前記糸処理孔内に加
圧流体を噴出させる流体処理装置において、 （イ）前記一対の加圧流体噴出経路は、該一対の加圧流
体噴出経路への前記加圧流体の供給圧力が同一になるよ
うに、前記流体処理装置に設けられた一つの加圧流体導
入孔と該流体処理装置内部で連通し、 （ロ）前記一対の加圧流体噴出経路は、それぞれの噴出
経路の軸線を一致させ、 （ハ）前記導糸スリット側の加圧流体噴出経路の有効噴
出径を、これに対向する側の加圧流体噴出経路の有効噴
出径の１．１０倍以上とし、 （ニ）前記導糸スリット側の加圧流体噴出経路は、前記
糸処理孔に連通する誘導孔と、該誘導孔にさらに連通す
る噴出孔とを備えてなり、前記誘導孔は、該誘導孔の軸
芯方向に前記導糸スリットの一部を含むと共に、該誘導
孔の直径を前記噴出孔の直径の１．０６倍以上としたこ
とを特徴とする。
（作用） 一つの加圧流体導入孔から供給された加圧流体は、流体
処理装置内部で分岐されるので、同一の供給圧力がそれ
ぞれの加圧流体噴出経路に作用する。そして、それぞれ
の加圧流体噴出経路から噴出する加圧流体は、糸処理孔
に対して対向する２本の加圧流体噴出経路の軸線が一致
しているので、糸処理孔内で互いに真正面から衝突す
る。したがって、糸処理孔内を走行する糸条は、旋回流
を生じることなく効果的に開繊・交絡される。
処理装置内部で分岐されるので、同一の供給圧力がそれ
ぞれの加圧流体噴出経路に作用する。そして、それぞれ
の加圧流体噴出経路から噴出する加圧流体は、糸処理孔
に対して対向する２本の加圧流体噴出経路の軸線が一致
しているので、糸処理孔内で互いに真正面から衝突す
る。したがって、糸処理孔内を走行する糸条は、旋回流
を生じることなく効果的に開繊・交絡される。
また、前記導糸スリット側の加圧流体噴出経路の有効噴
出径が、これに対向する側の加圧流体噴出経路の有効噴
出径よりも１．１０倍以上大きくされているので、交絡
時の糸処理孔内の糸条には、常に導糸スリット側とは反
対方向に押す力が作用する。
出径が、これに対向する側の加圧流体噴出経路の有効噴
出径よりも１．１０倍以上大きくされているので、交絡
時の糸処理孔内の糸条には、常に導糸スリット側とは反
対方向に押す力が作用する。
さらに、前記導糸スリット側の加圧流体噴出経路の誘導
孔は、該誘導孔の軸線方向に向う前記導糸スリットの一
部を含むと共に、その直径が噴出孔の直径よりも１．０
６倍以上大きくされているので、上記の導糸スリット側
とは反対方向に押す力の作用領域が、導糸スリット側の
方向に押す力の作用領域よりもより広くなり、上記の導
糸スリット側とは反対方向に押す力がより一層安定化す
る。
孔は、該誘導孔の軸線方向に向う前記導糸スリットの一
部を含むと共に、その直径が噴出孔の直径よりも１．０
６倍以上大きくされているので、上記の導糸スリット側
とは反対方向に押す力の作用領域が、導糸スリット側の
方向に押す力の作用領域よりもより広くなり、上記の導
糸スリット側とは反対方向に押す力がより一層安定化す
る。
これらの力が相互に働くので、糸処理孔内から外部への
糸条の飛び出しがより効果的に抑制される。
糸条の飛び出しがより効果的に抑制される。
（実施例） 第１図は、この考案の一実施例である流体処理装置２０
の断面図であり、第２図は、糸処理部３周辺の部分拡大
断面図である。前述した第５図の装置と比較してわかる
ように、この実施例においても、糸処理孔４の軸線と平
行に第１と第２の導糸スリット１１ａ，１１ｂが形成さ
れ、互いに対向する一対の噴出孔１０ａ，１０ｂが誘導
孔５ａ，５ｂへと、それぞれ対向している。そして、上
記一対の噴出孔１０ａ，１０ｂは、それぞれ加圧流体噴
入通路９ａ，９ｂを経て、一つの加圧流体導入孔８に連
通している。
の断面図であり、第２図は、糸処理部３周辺の部分拡大
断面図である。前述した第５図の装置と比較してわかる
ように、この実施例においても、糸処理孔４の軸線と平
行に第１と第２の導糸スリット１１ａ，１１ｂが形成さ
れ、互いに対向する一対の噴出孔１０ａ，１０ｂが誘導
孔５ａ，５ｂへと、それぞれ対向している。そして、上
記一対の噴出孔１０ａ，１０ｂは、それぞれ加圧流体噴
入通路９ａ，９ｂを経て、一つの加圧流体導入孔８に連
通している。
また、噴出孔１０ａ，１０ｂおよび誘導孔５ａ，５ｂ
は、同軸になるように形成され、噴出孔１０ａおよび誘
導孔５ａにより形成される第１の加圧流体噴出経路Ｉ
と、噴出孔１０ｂおよび誘導孔５ｂにより形成される第
２の加圧流体噴出経路IIとの軸線が一致するように構成
されている。そして、誘導孔５ａは、この誘導孔の軸芯
方向に導糸スリットの一部である第２の導糸スリット１
１ｂを含むと共に、その直径ｄａが噴出孔１０ａの直径
Ｄａよりも大きくされている。
は、同軸になるように形成され、噴出孔１０ａおよび誘
導孔５ａにより形成される第１の加圧流体噴出経路Ｉ
と、噴出孔１０ｂおよび誘導孔５ｂにより形成される第
２の加圧流体噴出経路IIとの軸線が一致するように構成
されている。そして、誘導孔５ａは、この誘導孔の軸芯
方向に導糸スリットの一部である第２の導糸スリット１
１ｂを含むと共に、その直径ｄａが噴出孔１０ａの直径
Ｄａよりも大きくされている。
第５図の装置では、ほぼ、 ｄａ＝ｄｂ＝Ｄａ＝Ｄｂ …(1) が成立するようにしているが、この実施例では、 Ｄａ＜ｄａ，Ｄｂ＞ｄｂ …(2) かつ、 Ｄａ＞ｄｂ …(3) とする。
ここで、「有効噴出径」なる用語について説明する。こ
の「有効噴出径」とは加圧流体の噴出・誘導に際して、
実質的な加圧流体の噴出の断面積を規制する径のことを
言い、通常の場合には、各加圧流体噴出経路中の噴出端
付近で最小の断面積を有する部分の径に相当する。した
がって、この実施例の場合には、(2)式の条件が存在す
るために、噴出孔１０ａと誘導孔５ａとの組合せによる
第１の加圧流体噴出経路Ｉ（図中、概念的に、装置外の
矢符で示す）の有効噴出径はＤａとなり、噴出孔１０ｂ
と誘導孔５ｂとの組合せによる第２の加圧流体噴出経路
II（同上）の有効噴出径はｄｂとなる。そして、(3)式
の条件によって、導糸スリット１１ａ，１１ｂ側に存在
する加圧流体噴出経路Ｉの有効噴出径（Ｄａ）を加圧流
体噴出経路IIの有効噴出径（ｄｂ）よりも大きくするの
である。
の「有効噴出径」とは加圧流体の噴出・誘導に際して、
実質的な加圧流体の噴出の断面積を規制する径のことを
言い、通常の場合には、各加圧流体噴出経路中の噴出端
付近で最小の断面積を有する部分の径に相当する。した
がって、この実施例の場合には、(2)式の条件が存在す
るために、噴出孔１０ａと誘導孔５ａとの組合せによる
第１の加圧流体噴出経路Ｉ（図中、概念的に、装置外の
矢符で示す）の有効噴出径はＤａとなり、噴出孔１０ｂ
と誘導孔５ｂとの組合せによる第２の加圧流体噴出経路
II（同上）の有効噴出径はｄｂとなる。そして、(3)式
の条件によって、導糸スリット１１ａ，１１ｂ側に存在
する加圧流体噴出経路Ｉの有効噴出径（Ｄａ）を加圧流
体噴出経路IIの有効噴出径（ｄｂ）よりも大きくするの
である。
このようにすれば、第１と第２の加圧流体噴出経路Ｉ，
IIからの糸処理孔４への加圧流体の流入量のうち、前者
が後者よりも大きくなって、糸条の飛び出しが有効に防
止されることになる。また、第２の加圧流体噴出経路II
に於いては、 Ｄｂ＜ｄｂ …(2)′ Ｄｂ＝ｄｂ …(2)″ とすることも可能である。(2)′の場合の有効噴出径は
Ｄｂであり、(2)″の場合の有効噴出径はＤｂ＝ｄｂと
なる。
IIからの糸処理孔４への加圧流体の流入量のうち、前者
が後者よりも大きくなって、糸条の飛び出しが有効に防
止されることになる。また、第２の加圧流体噴出経路II
に於いては、 Ｄｂ＜ｄｂ …(2)′ Ｄｂ＝ｄｂ …(2)″ とすることも可能である。(2)′の場合の有効噴出径は
Ｄｂであり、(2)″の場合の有効噴出径はＤｂ＝ｄｂと
なる。
このような構成をより具体化して試作を行ない、実験を
行なって得られた実施例と比較例の結果を以下に示す。
行なって得られた実施例と比較例の結果を以下に示す。
以下の実施例と比較例は、いずれも捲縮のかかっていな
い繊度が７０デニール、フィラメント数が２４のナイロ
ン糸を糸速１０００ｍ／分で糸処理孔４内に張力５ｇで
走行させ、圧空の圧力を実施例１については２Kg／cm2
〜６Kg／cm2の範囲で、その他のものについては１，
３，５Kg／cm2の各圧力の圧空を加圧流体導入孔８に供
給して実験したものである。
い繊度が７０デニール、フィラメント数が２４のナイロ
ン糸を糸速１０００ｍ／分で糸処理孔４内に張力５ｇで
走行させ、圧空の圧力を実施例１については２Kg／cm2
〜６Kg／cm2の範囲で、その他のものについては１，
３，５Kg／cm2の各圧力の圧空を加圧流体導入孔８に供
給して実験したものである。
［実施例１］ Ｄａ＝０．９ｍｍφ、ｄａ＝１．０ｍｍφ ｄｂ＝０．８ｍｍφ、Ｄａ＞ｄｂ，Ｄｂ＞ｄｂ すなわち、第１の加圧流体噴出経路Ｉの有効噴出径と第
２の加圧流体噴出経路IIの有効噴出径との比は、Ｄａ／
ｄｂ＝１．１２（少数第３位切捨て、以下同じ）であ
り、第１の加圧流体噴出経路Ｉの誘導孔５ａの直径ｄａ
と噴出孔１０ａの直径Ｄａとの比は、ｄａ／Ｄａ＝１．
１１である。
２の加圧流体噴出経路IIの有効噴出径との比は、Ｄａ／
ｄｂ＝１．１２（少数第３位切捨て、以下同じ）であ
り、第１の加圧流体噴出経路Ｉの誘導孔５ａの直径ｄａ
と噴出孔１０ａの直径Ｄａとの比は、ｄａ／Ｄａ＝１．
１１である。
このときには、加圧流体（圧空）噴入圧力２Kg／cm2〜
６Kg／cm2の範囲で安定であり、１５分間実験を続けた
が、糸処理孔４からの糸条の飛び出しはなく、交絡処理
も十分であった。
６Kg／cm2の範囲で安定であり、１５分間実験を続けた
が、糸処理孔４からの糸条の飛び出しはなく、交絡処理
も十分であった。
［実施例２］ Ｄａ＝１．０ｍｍφ、ｄａ＝１．１ｍｍφ ｄｂ＝０．９ｍｍφ、Ｄａ＞ｄｂ，Ｄｂ＞ｄｂ この場合の上記加圧流体噴出経路Ｉ，IIのそれぞれの有
効噴出径の比は、Ｄａ／ｄｂ＝１．２２であり、上記第
１の加圧流体噴出経路Ｉの誘導孔５ａと噴出孔１０ａの
それぞれの直径比は、ｄａ／Ｄａ＝１．１０である。
効噴出径の比は、Ｄａ／ｄｂ＝１．２２であり、上記第
１の加圧流体噴出経路Ｉの誘導孔５ａと噴出孔１０ａの
それぞれの直径比は、ｄａ／Ｄａ＝１．１０である。
このときもまた、上記噴入圧力範囲において、糸条の飛
び出しは認められず、交絡処理も十分であった。
び出しは認められず、交絡処理も十分であった。
［実施例３］ Ｄａ＝１．０３ｍｍφ、ｄａ＝１．１ｍｍφ ｄｂ＝０．９ｍｍφ、Ｄａ＞ｄｂ，Ｄｂ＞ｄｂ とした場合、［実施例２］よりも、被処理系の挙動が安
定しており、糸条の飛び出しはなく、交絡処理効果も大
きかった。
定しており、糸条の飛び出しはなく、交絡処理効果も大
きかった。
すなわち、この場合の上記加圧流体噴出経路Ｉ，IIのそ
れぞれの有効噴出径の比は、Ｄａ／ｄｂ＝１．１４であ
り、上記第１の加圧流体噴出経路Ｉの誘導孔５ａと噴出
孔１０ａのそれぞれの直径比は、ｄａ／Ｄａ＝１．０６
である。
れぞれの有効噴出径の比は、Ｄａ／ｄｂ＝１．１４であ
り、上記第１の加圧流体噴出経路Ｉの誘導孔５ａと噴出
孔１０ａのそれぞれの直径比は、ｄａ／Ｄａ＝１．０６
である。
［実施例４］ Ｄａ＝０．９ｍｍφ、ｄａ＝１．０ｍｍφ ｄｂ＝０．８２ｍｍφ、Ｄａ＞ｄｂ，Ｄｂ＞ｄｂ この場合の上記加圧流体噴出経路Ｉ，IIのそれぞれの有
効噴出径の比は、Ｄａ／ｄｂ＝１．１０であり、上記第
１の加圧流体噴出経路Ｉの誘導孔５ａと噴出孔１０ａの
それぞれの直径比は、ｄａ／Ｄａ＝１．１１であり、こ
の場合も、圧空圧力が１，３，５Kg／cm2いずれの圧力
においても糸条の飛び出しは全く認められなかった。ま
た、交絡処理も十分であった。
効噴出径の比は、Ｄａ／ｄｂ＝１．１０であり、上記第
１の加圧流体噴出経路Ｉの誘導孔５ａと噴出孔１０ａの
それぞれの直径比は、ｄａ／Ｄａ＝１．１１であり、こ
の場合も、圧空圧力が１，３，５Kg／cm2いずれの圧力
においても糸条の飛び出しは全く認められなかった。ま
た、交絡処理も十分であった。
これに対して、第５図の従来装置についても、次の比較
例の実験を行なった。
例の実験を行なった。
［比較例１］ Ｄａ＝０．８ｍｍφ、ｄａ＝０．９ｍｍφ ｄｂ＝０．８ｍｍφ、Ｄａ＝ｄｂ，Ｄｂ＞ｄｂ この場合のそれぞれの噴出有効径はＤａとｄｂであり、
Ｄａ＝ｄｂが成立しているが、このときには、圧空圧力
を３Kg／cm2にすると、糸処理孔４から１分以内に１回
以上糸条が飛び出すことがあり、交絡処理を十分に行な
うことができなかった。
Ｄａ＝ｄｂが成立しているが、このときには、圧空圧力
を３Kg／cm2にすると、糸処理孔４から１分以内に１回
以上糸条が飛び出すことがあり、交絡処理を十分に行な
うことができなかった。
すなわち、この場合の上記加圧流体噴出経路Ｉ，IIのそ
れぞれの有効噴出径の比は、Ｄａ＝ｄｂ＝１．００であ
り、上記第１の加圧流体噴出経路Ｉの誘導孔５ａと噴出
孔１０ａのそれぞれの直径比は、ｄａ／Ｄａ＝１．１２
であり、糸処理孔４からの糸条の飛び出しを抑制し、交
絡処理を十分に行なうには、加圧流体噴出経路Ｉ，IIの
それぞれの有効噴出径の比は、１．１０以上が必要であ
ることがわかった。
れぞれの有効噴出径の比は、Ｄａ＝ｄｂ＝１．００であ
り、上記第１の加圧流体噴出経路Ｉの誘導孔５ａと噴出
孔１０ａのそれぞれの直径比は、ｄａ／Ｄａ＝１．１２
であり、糸処理孔４からの糸条の飛び出しを抑制し、交
絡処理を十分に行なうには、加圧流体噴出経路Ｉ，IIの
それぞれの有効噴出径の比は、１．１０以上が必要であ
ることがわかった。
［比較例２］ 次に、噴出孔１０ａの直径Ｄａ、誘導孔５ｂの直径ｄｂ
および誘導孔５ａの直径ｄａの全てを０．８ｍｍφとし
た。すなわち、この場合の上記加圧流体噴出経路Ｉ、II
のそれぞれの有効噴出径の比Ｄａ／ｄｂと、上記第１の
加圧流体噴出経路Ｉの誘導孔５ａと噴出孔１０ａのそれ
ぞれの直径比ｄａ／Ｄａは、両者とも１．００である。
および誘導孔５ａの直径ｄａの全てを０．８ｍｍφとし
た。すなわち、この場合の上記加圧流体噴出経路Ｉ、II
のそれぞれの有効噴出径の比Ｄａ／ｄｂと、上記第１の
加圧流体噴出経路Ｉの誘導孔５ａと噴出孔１０ａのそれ
ぞれの直径比ｄａ／Ｄａは、両者とも１．００である。
その結果、圧空圧力が１Kg／cm2の場合でも、糸処理孔
４から糸条が１分以内に飛び出し、交絡処理も十分では
なかった。
４から糸条が１分以内に飛び出し、交絡処理も十分では
なかった。
［比較例３］ 次に、第１の加圧流体噴出経路Ｉの誘導孔５ａと噴出孔
１０ａのそれぞれの直径比ｄａ／Ｄａの影響をみるた
め、上記実施例４において、噴出孔１０ａの直径Ｄａと
誘導孔５ｂの直径ｄｂは、同じとし、誘導孔５ａの直径
ｄａのみ、ｄａ＝０．９５ｍｍφとし、Ｄａ＞ｄｂ，Ｄ
ｂ＞ｄｂとした。
１０ａのそれぞれの直径比ｄａ／Ｄａの影響をみるた
め、上記実施例４において、噴出孔１０ａの直径Ｄａと
誘導孔５ｂの直径ｄｂは、同じとし、誘導孔５ａの直径
ｄａのみ、ｄａ＝０．９５ｍｍφとし、Ｄａ＞ｄｂ，Ｄ
ｂ＞ｄｂとした。
すなわち、この場合の上記加圧流体噴出経路Ｉ，IIのそ
れぞれの有効噴出径の比は、実施例４と同様のＤａ／ｄ
ｂ＝１．１０であり、上記第１の加圧流体噴出経路Ｉの
誘導孔５ａと噴出孔１０ａのそれぞれの直径比は、ｄａ
／Ｄａ＝１．０５である。
れぞれの有効噴出径の比は、実施例４と同様のＤａ／ｄ
ｂ＝１．１０であり、上記第１の加圧流体噴出経路Ｉの
誘導孔５ａと噴出孔１０ａのそれぞれの直径比は、ｄａ
／Ｄａ＝１．０５である。
その結果、圧空圧力が１Kg／cm2の場合は、糸処理孔４
から糸条が１５分以内に１回以上飛び出し、３Kg／cm2
にすると１分以内に飛び出し、交絡処理も十分ではなか
った。
から糸条が１５分以内に１回以上飛び出し、３Kg／cm2
にすると１分以内に飛び出し、交絡処理も十分ではなか
った。
以上の実施例と比較例の結果をまとめたのが次の表であ
る。
る。
以上の結果から、糸処理孔４からの糸条の飛び出しを抑
制し、交絡処理を十分に行なうには、上記加圧流体噴出
経路Ｉ，IIのそれぞれの有効噴出径の比が１．１０以上
であって、かつ、第１の加圧流体噴出経路Ｉの誘導孔５
ａと噴出孔１０ａのそれぞれの直径比ｄａ／Ｄａが１．
０６以上必要であることがわかった。
制し、交絡処理を十分に行なうには、上記加圧流体噴出
経路Ｉ，IIのそれぞれの有効噴出径の比が１．１０以上
であって、かつ、第１の加圧流体噴出経路Ｉの誘導孔５
ａと噴出孔１０ａのそれぞれの直径比ｄａ／Ｄａが１．
０６以上必要であることがわかった。
このように、上記実施例の構成によって高い性能を持っ
た流体処理装置が得られるわけであるが、この考案は上
記実施例に限定されるものではなく、糸処理孔４の断面
が、円形、楕円形、矩形等の種々の形状の場合に利用で
きる。
た流体処理装置が得られるわけであるが、この考案は上
記実施例に限定されるものではなく、糸処理孔４の断面
が、円形、楕円形、矩形等の種々の形状の場合に利用で
きる。
（考案の効果） 以上説明したように、この考案によれば、以下の述べる
優れた効果を奏する。
優れた効果を奏する。
Ａ．加圧流体を一つの加圧流体導入孔から一対の対向す
る加圧流体噴出経路に装置内部で供給すると共に、糸処
理孔に関して上記対向する加圧流体噴出経路を、その軸
線が一致するように対向させたので、それぞれの加圧流
体噴出経路からは、同一圧力の加圧流体が噴出すると共
に、噴出される加圧流体は、糸処理孔内で真正面から衝
突する。
る加圧流体噴出経路に装置内部で供給すると共に、糸処
理孔に関して上記対向する加圧流体噴出経路を、その軸
線が一致するように対向させたので、それぞれの加圧流
体噴出経路からは、同一圧力の加圧流体が噴出すると共
に、噴出される加圧流体は、糸処理孔内で真正面から衝
突する。
したがって、糸処理孔内の糸条は、旋回流を生じること
なく効果的に開繊・交絡される。
なく効果的に開繊・交絡される。
Ｂ．また、導糸スリット側の加圧流体噴出経路の有効噴
出径を、これに対向する側の加圧流体噴出径よりも１．
１０倍以上大きくしたので、交絡時の糸処理孔内の糸条
には、導糸スリット側とは反対方向に押す力が大きく作
用し、さらに、導糸スリット側の加圧流体噴出経路の誘
導孔を、該誘導孔の軸線方向に向う前記導糸スリットの
一部を含むと共に、その直径が噴出孔の直径よりも１．
０６以上大きくしたので、上記の導糸スリットが位置す
る側とは反対方向の側に押す力の作用領域が、導糸スリ
ット側の方向に押す力の作用領域よりもより広くより、
上記の導糸スリット側とは反対方向に押す力がより一層
安定化し、導糸スリットから糸条が飛び出すようなおそ
れが全くなくなった。
出径を、これに対向する側の加圧流体噴出径よりも１．
１０倍以上大きくしたので、交絡時の糸処理孔内の糸条
には、導糸スリット側とは反対方向に押す力が大きく作
用し、さらに、導糸スリット側の加圧流体噴出経路の誘
導孔を、該誘導孔の軸線方向に向う前記導糸スリットの
一部を含むと共に、その直径が噴出孔の直径よりも１．
０６以上大きくしたので、上記の導糸スリットが位置す
る側とは反対方向の側に押す力の作用領域が、導糸スリ
ット側の方向に押す力の作用領域よりもより広くより、
上記の導糸スリット側とは反対方向に押す力がより一層
安定化し、導糸スリットから糸条が飛び出すようなおそ
れが全くなくなった。
すなわち、本考案は、糸処理孔内での効果的な糸条の開
繊・交絡を維持しながら、糸処理孔内から外部への糸条
の飛び出しを抑制する効果を奏する。
繊・交絡を維持しながら、糸処理孔内から外部への糸条
の飛び出しを抑制する効果を奏する。
第１図は、この考案の一実施例の断面図、 第２図は、実施例の部分拡大断面図、 第３図ないし第５図は、従来の流体処理装置を示す図で
ある。 図面中の符号の説明 １，２０……流体処理装置、 ２……糸処理部本体、 ３……糸処理部、４……糸処理孔、 ５ａ，５ｂ……誘導孔、８……加圧流体導入孔、 １０ａ，１０ｂ……噴出孔、 １１ａ，１１ｂ……導糸スリット、 Ｉ，II……加圧流体噴出経路
ある。 図面中の符号の説明 １，２０……流体処理装置、 ２……糸処理部本体、 ３……糸処理部、４……糸処理孔、 ５ａ，５ｂ……誘導孔、８……加圧流体導入孔、 １０ａ，１０ｂ……噴出孔、 １１ａ，１１ｂ……導糸スリット、 Ｉ，II……加圧流体噴出経路
Claims (1)
- 【請求項１】糸条の挿通可能な糸処理孔と、前記糸処理
孔の軸線に平行に連通する導糸スリットと、前記導糸ス
リット側およびそれに対向する側からそれぞれ前記糸処
理孔に開口する一対の加圧流体噴出経路とを有し、前記
糸処理孔に糸条を挿通して前記加圧流体噴出経路から前
記糸処理孔内に加圧流体を噴出させる流体処理装置にお
いて、 （イ）前記一対の加圧流体噴出経路は、該一対の加圧流
体噴出経路への前記加圧流体の供給圧力が同一になるよ
うに、前記流体処理装置に設けられた一つの加圧流体導
入孔と該流体処理装置内部で連通し、 （ロ）前記一対の加圧流体噴出経路は、それぞれの噴出
経路の軸線を一致させ、 （ハ）前記導糸スリット側の加圧流体噴出経路の有効噴
出径を、これに対向する側の加圧流体噴出経路の有効噴
出径の１．１０倍以上とし、 （ニ）前記導糸スリット側の加圧流体噴出経路は、前記
糸処理孔に連通する誘導孔と、該誘導孔にさらに連通す
る噴出孔とを備えてなり、前記誘導孔は、該誘導孔の軸
芯方向に前記導糸スリットの一部を含むと共に、該誘導
孔の直径を前記噴出孔の直径の１．０６倍以上としたこ
とを特徴とする流体処理装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1986009362U JPH065431Y2 (ja) | 1986-01-24 | 1986-01-24 | 流体処理装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1986009362U JPH065431Y2 (ja) | 1986-01-24 | 1986-01-24 | 流体処理装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62122877U JPS62122877U (ja) | 1987-08-04 |
| JPH065431Y2 true JPH065431Y2 (ja) | 1994-02-09 |
Family
ID=30794605
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1986009362U Expired - Lifetime JPH065431Y2 (ja) | 1986-01-24 | 1986-01-24 | 流体処理装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH065431Y2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4673355B2 (ja) * | 2007-10-30 | 2011-04-20 | Ｔｍｔマシナリー株式会社 | 交絡装置 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52135647U (ja) * | 1976-03-31 | 1977-10-15 | ||
| JPS5865028A (ja) * | 1981-10-12 | 1983-04-18 | 東レ株式会社 | 糸条流体処理装置 |
-
1986
- 1986-01-24 JP JP1986009362U patent/JPH065431Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62122877U (ja) | 1987-08-04 |
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